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1、河南晉煤天慶5 億方工業燃氣優化技改項目-LNG 循環水（高支撐滿堂腳手架專項方案）編制：審核：批準：2015 年 5 月 19 日目錄一、編制依據.1 二、工程概況.1 三、危險源識別與監控.2（一）、腳手架工程事故的類型分析.2（二）、引發事故的主要原因分析.2（三）、危險源的監控.3四、安全技術設計.4（一）、腳手架材料要求.4（二）、滿堂腳手架施工措施.5（三）、高支撐腳手架計算書.56m 高支撐架計算書.5 11m高支撐架計算書.14 五、施工要求.27（一）、施工準備.27（二）、腳手架搭設.28（三）、腳手架的拆除.29 六、腳手架質量檢查與驗收.32（一）、材質要求.32（二）2、腳手架檢查與驗收.33 七、安全與日常維護管理.34（一）、安全管理要求.34（二）、日常維護管理要求.35（三）、安全防護領導小組.37 八、腳手架搭設和拆除危險源辨識及風險評價.38 一、編制依據：建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 130 2011)建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 128 2010)建筑施工模板安全技術規范（JGJ162 2008）建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)鋼結構設計規范 (GB 50017-2014)工程設計圖紙及上級的有關文件及標準等二、工程概況工程名稱：河南晉煤天慶5 億方工業燃3、氣優化技改工程-LNG循環水；建設單位：河南晉煤天慶煤化工有限責任公司；設計單位：賽鼎工程有限公司；監理單位：河南省中大工程監理有限公司；施工單位：中石化工建設有限公司。1、本工程為河南晉煤天慶5 億方工業燃氣優化技改工程-LNG循環水 30.5 項目-尿素循環水站，屬于工業建筑。2、結構類型：鋼筋混凝土結構。3、本工程結構安全等級：二級；設計使用年限50 年；抗震設防烈度：七度；設計基本地震加速度值：0.10g；設計地震分組為第二組；抗震設防類別：丙類；抗震等級：三級；場地類別為二類。4、砼的環境類別：一般室內為一類，室外外漏構建砼結構等級為二 b 類。5、結構平面的軸網尺寸如下39.0m*4、22.5m。LNG循環水工程一、二層為泵房、操作間和控制室等房間，三層及以上樓層為循環水塔體部位，根據本工程的整體施工方案，房心回填土高度為-1.0m。一、二層的結構特征為AC軸與 17 軸結構層高+4.97m，板厚 120mm；CE軸與 17 軸結構層高+9.77m，板厚 250mm，腳手架搭設高度分別為6.0 米，11.0 米，按照相關要求，為高大模板工程，為保證施工質量及安全文明施工，特編制此方案。三、危險源識別與監控（一）、腳手架工程事故的類型分析1、整架傾倒或局部垮架。2、整架失穩、垂直坍塌。3、人員從腳手架上高處墜落。4、落物傷人（物體打擊）。5、不當操作事故（閃失、碰撞等）。（二5、）、引發事故的主要原因分析1、整架傾倒、垂直坍塌或局部垮架（1）構架缺陷：構架缺少必須的結構桿件，未按規定數量和要求搭設剪刀撐等。（2）在使用過程中任意拆除必不可少的桿件和剪刀撐等。（3）構架尺寸過大，承載能力不足或設計安全不夠與嚴重超載。（4）腳手架基礎（如所支撐的地面強度未達到要求）承載力不足。2、人員從腳手架上高處墜落（1）作業層未按規定設置圍擋防護。（2）作業層未鋪滿腳手板或架面之間的間隙過大。（3）腳手板和桿件因擱置不穩、扎結不牢或發生斷裂和墜落。（4）不當操作產生的碰撞和閃失。3、落物傷人（物體打擊）（1）在搭設和拆除時，高空拋擲構配件，砸傷工人。（2）架體上物體堆放不牢或意外碰落6、，砸傷工人。（3）整架傾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸傷工人。4、不當操作大致有以下情形：（1）用力過猛，致使身體失穩。（2）在架面上退著行走。（3）擁擠碰撞。（4）集中多人搬運或安裝較重構件。（5）架面上的水或其他易滑物品未清除，造成滑落。5、其他傷害（1）在不安全的天氣條件（六級以上大風、雷雨）下繼續施工。（2）在長期擱置以后未作檢查的情況下重新投入使用等。（三）、危險源的監控 1、對腳手架的構配件材料的材質，使用的機械、工具、用具進行監控。2、對腳手架的構架和防護設施承載可靠和使用安全進行監控。3、對腳手架的搭設、使用和拆除進行監控，堅決制止亂搭、亂改和亂用情況。4、加強安全管理，對施工環境7、和施工條件進行監控。四、安全技術設計（一）、腳手架材料要求 1、腳手架桿件采用外徑 48mm、壁厚3.0mm 的焊接鋼管，其力學性能應符合國家現行標準碳素結構鋼GB/T700 中Q235A 級鋼的規定，用于立桿、大橫桿、斜桿的鋼管長度為 4-6米，小橫桿、拉結桿2.1-2.3米，使用的鋼管不得有彎曲、變形、開焊、裂紋等缺陷，不合格的鋼管決不允許使用。2、扣件使用生產廠家合格的產品，并持有產品合格證，扣件鍛鑄鐵的技術性能符合鋼管腳手架扣件GB15831-2006 規定的要求，對使用的扣件要全數進行檢查，不得有氣孔、砂眼、裂紋、滑絲等缺陷。扣件與鋼管的貼合面要嚴格整形，保證與鋼管扣緊的接觸良好，扣8、件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5mm，扣件的活動部位轉動靈活，旋轉扣件的兩旋轉面間隙要小于1mm，扣件螺栓的擰緊力距達60N M 時扣件不得破壞。3、木腳手板的選用必須嚴格，腳手板材質堅硬，不腐爛，橫向裂紋不得大于四分之一板寬，腳手板寬一般為 200300mm，厚度不小于30mm。腳手板端部（80mm 100mm 處）用鐵皮或鐵絲扎緊 2-3圈。竹笆板的選用必須嚴格，竹笆宜采用毛竹或南竹制作，進場竹笆必須緊密、有良好的韌性及彈性模數。（二）、滿堂腳手架施工措施結合本工程結構形式、實際施工特點，室內采用滿堂腳手架模板支撐體系來滿足梁、板的施工。根據建質 200987 號文件規定搭設高度超過9、 8m 及以上混凝土模板支撐工程，屬危險性分部分項工程，此支撐系的立桿部分立在砼頂板上，部分立在原土層，而規定水平構建支撐系統高度大于8m 即為危險性較大部位。因此必須保證其整體性和抗傾覆性。地基土應有承載力的數據。并參與計算。1、基本要求（1）搭設樓地面應平整且保證回填土地基的承載力達到要求，立桿下應墊枕木并加設掃地桿。（2）剪刀撐：剪刀撐應由下向上連續設置。2、腳手架的搭設（1）必須嚴格按照要求設置剪刀撐。剪刀撐與縱向水平桿呈 4560角。（2)墊板、底座均應準確地放在定位線上，寬度不宜小于220mm，木墊板長度不宜小于 2跨，厚度不宜小于 30mm。（3)立管的排距和間距按計算確定。（410、)底部立管采用不同長度的鋼管，立管的聯接必須交錯布置，相鄰立管的聯接不應在同一高度，其錯開的垂直距離不得小于500mm 并不得在同一步內。(5)大橫桿應水平設置，鋼管長度不應小于 3跨，接頭宜采用對接扣件連接，內外兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應在同步同跨內，上下兩個相鄰接頭應錯開一跨，其錯開的水平距離不應小于500mm。當水平管采用搭接時，其搭接長度不應小于1m，不少于 2個旋轉扣件固定，其固定的間距不應少于400mm，相鄰扣件中心至桿端的距離不應小于 150mm。(6)每根立管的底座向上 200mm 處，必須設置縱橫向掃地桿，用直角扣件與立管固定。（三）、高支撐腳手架計算書本計算書是支撐高度在11、6 米的扣件式鋼管高支撐架確保安全的計算結果。一）、參數信息:1.腳手架參數橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):6.00；采用的鋼管(mm):483.0；扣件連接方式:單扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；樓板澆筑厚度(m):0.120；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.木方參數木方彈性模量 E(N12、/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):250.000；木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):70.00；圖 2 樓板支撐架荷載計算單元二）、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為本算例中，方木的截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W分別為:W=4.0007.000 7.000/6=32.67 cm3；I=4.0007.000 7.0007.000/12=114.33 cm4；方木楞計算簡圖 1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=213、5.0000.2500.120=0.750 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.3500.250=0.088 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1=(1.000+2.000)0.8000.250=0.600 kN；2.強度計算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q=1.2(0.750+0.088)=1.005 kN/m；集中荷載 p=1.40.600=0.840 kN；最大彎距 M=Pl/4+ql2/8=0.8400.800/4+1.0050.8002/8=0.248 kN.m；最大支座力14、 N=P/2+ql/2=0.840/2+1.0050.800/2=0.822 kN；截面應力=M/w=0.248106/32.667 103=7.604 N/mm2；方木的計算強度為 7.604 小 13.0 N/mm2,滿足要求!3.抗剪計算：最大剪力的計算公式如下:Q=ql/2+P/2 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 其中最大剪力:Q=0.800 1.005/2+0.840/2=0.822 kN；截面抗剪強度計算值 T=3 822.000/(2 40.000 70.000)=0.440 N/mm2；截面抗剪強度設計值 T=1.300 N/mm2；方木的抗剪強度為0.440 小于15、 1.300，滿足要求!4.撓度計算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載 q=q1+q2=0.750+0.088=0.838 kN/m；集中荷載 p=0.600 kN；最大變形 V=50.838800.0004/(384 9500.0001143333.33)+600.000800.0003/(489500.0001143333.33)=1.000 mm；方木的最大撓度 1.000 小于 800.000/250,滿足要求!三）、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載 P取縱向板底支撐傳遞力，P=1.005 0.800+16、0.840=1.644 kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(kN.m)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax=0.442 kN.m；最大變形 Vmax=0.853 mm；最大支座力 Qmax=5.834 kN；截面應力=0.442 106/4490.000=98.474 N/mm2；支撐鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于800.000/150 與 10 mm,滿足要求!四）、扣件抗滑移的計算:按規范表 5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣17、件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R=5.834 kN；R 6.40 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、模板支架荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.1296.000=0.775 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.3500.800 0.800=0.224 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.0000.1200.8000.800=1.920 k18、N；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3=2.919 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ=(1.000+2.000)0.8000.800=1.920 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ=6.190 kN；六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式:其中 N-立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=6.190 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59 cm；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24 cm2；W-立19、桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；-鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.000 N/mm2；Lo-計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 lo=k1uh (1)lo=(h+2a)(2)k1-計算長度附加系數，取值為1.155；u-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u=1.700；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.100 m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度 Lo=k1uh=1.1551.7001.500=2.945 m；Lo/i=2945.250/15.900=185.20、000；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.209；鋼管立桿受壓強度計算值；=6190.320/（0.209 424.000）=69.856 N/mm2；立桿穩定性計算=69.856 N/mm2 小于 f=205.000滿足要求！公式(2)的計算結果：立桿計算長度 Lo=h+2a=1.500+0.1002=1.700 m；Lo/i=1700.000/15.900=107.000；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.537；鋼管立桿受壓強度計算值；=6190.320/（0.537 424.000）=27.188 N/mm2；立桿穩定性計算=2721、.188 N/mm2 小于 f=205.000滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo=k1k2(h+2a)(3)k1-計算長度附加系數按照表1 取值 1.243；k2-計算長度附加系數，h+2a=1.700 按照表 2 取值1.007；公式(3)的計算結果：立桿計算長度 Lo=k1k2(h+2a)=1.2431.007(1.500+0.100 2)=2.128 m；Lo/i=2127.892/15.900=134.000；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.376；鋼管立桿受壓強度計算值；=6190.320/（0.376 424.000）=22、38.829 N/mm2；立桿穩定性計算=38.829 N/mm2 小于 f=205.000滿足要求！本計算書是支撐高度在11 米的扣件式鋼管高支撐架確保安全的計算結果。一）、參數信息:1.腳手架參數橫向間距或排距(m):0.60；縱距(m):0.70；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):11.00；采用的鋼管(mm):483.0；扣件連接方式:單扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；樓板澆筑厚度(m):0.250；23、傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.木方參數木方彈性模量 E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):200.000；木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):70.00；圖 2 樓板支撐架荷載計算單元二）、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為本算例中，方木的截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W分別為:W=4.0007.000 7.000/6=32.67 cm3；I=4.0007.000 24、7.0007.000/12=114.33 cm4；方木楞計算簡圖 1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.0000.2000.250=1.250 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.3500.200=0.070 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1=(1.000+2.000)0.7000.200=0.420 kN；2.強度計算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q=1.2(1.250+0.070)=1.584 kN/m；集中荷載 p=1.40.420=0.588 k25、N；最大彎距 M=Pl/4+ql2/8=0.5880.700/4+1.5840.7002/8=0.200 kN.m；最大支座力 N=P/2+ql/2=0.588/2+1.5840.700/2=0.848 kN；截面應力=M/w=0.200106/32.667 103=6.120 N/mm2；方木的計算強度為 6.120 小 13.0 N/mm2,滿足要求!3.抗剪計算：最大剪力的計算公式如下:Q=ql/2+P/2 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 其中最大剪力:Q=0.700 1.584/2+0.588/2=0.848 kN；截面抗剪強度計算值 T=3 848.400/(2 40.026、00 70.000)=0.454 N/mm2；截面抗剪強度設計值 T=1.300 N/mm2；方木的抗剪強度為0.454 小于 1.300，滿足要求!4.撓度計算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載 q=q1+q2=1.250+0.070=1.320 kN/m；集中荷載 p=0.420 kN；最大變形 V=51.320700.0004/(384 9500.0001143333.33)+420.000700.0003/(489500.0001143333.33)=0.656 mm；方木的最大撓度 0.656 小于 700.000/250,滿足要求!三）27、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載 P取縱向板底支撐傳遞力，P=1.584 0.700+0.588=1.697 kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(kN.m)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax=0.272 kN.m；最大變形 Vmax=0.314 mm；最大支座力 Qmax=5.543 kN；截面應力=0.272 106/4490.000=60.488 N/mm2；支撐鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于600.000/150 與 10 mm,滿足要求!四）、扣件抗滑28、移的計算:按規范表 5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R=5.543 kN；R 6.40 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五）、模板支架荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.1296.000=0.775 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.3500.600 029、.700=0.147 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.0000.2500.600 0.700=2.625 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3=3.547 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ=(1.000+2.000)0.6000.700=1.260 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ=6.020 kN；六）、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式:其中 N-立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=6.020 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l30、o/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59 cm；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24 cm2；W-立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；-鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.000 N/mm2；Lo-計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 lo=k1uh (1)lo=(h+2a)(2)k1-計算長度附加系數，取值為1.155；u-計算長度系數，參照扣件式規范表 5.3.3；u=1.700；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.100 m；公式(1)的計算31、結果：立桿計算長度 Lo=k1uh=1.1551.7001.500=2.945 m；Lo/i=2945.250/15.900=185.000；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.209；鋼管立桿受壓強度計算值；=6019.920/（0.209 424.000）=67.933 N/mm2；立桿穩定性計算=67.933 N/mm2 小于 f=205.000滿足要求！公式(2)的計算結果：立桿計算長度 Lo=h+2a=1.500+0.1002=1.700 m；Lo/i=1700.000/15.900=107.000；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=32、0.537；鋼管立桿受壓強度計算值；=6019.920/（0.537 424.000）=26.439 N/mm2；立桿穩定性計算=26.439 N/mm2 小于 f=205.000滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo=k1k2(h+2a)(3)k1-計算長度附加系數按照表1 取值 1.243；k2-計算長度附加系數，h+2a=1.700 按照表 2 取值1.007；公式(3)的計算結果：立桿計算長度 Lo=k1k2(h+2a)=1.2431.007(1.500+0.100 2)=2.128 m；Lo/i=2127.892/15.900=134.000；由長細比 L33、o/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.376；鋼管立桿受壓強度計算值；=6019.920/（0.376 424.000）=37.760 N/mm2；立桿穩定性計算=37.760 N/mm2 小于 f=205.000滿足要求！七）、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求 工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容 1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a34、.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以 0.9-1.5m為宜，不宜超過 1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度 20m或橫向高寬比 6 時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6 米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m 設置，四周和中部每10-15m 設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情35、況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔 10-15m 設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于 400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載 N12kN時，可用雙扣件；大于12kN 時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣36、件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼 管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。五、施工要求（一）、施工準備1、技術準備在本安全專項施工方案施工前，工程負責人應對相關人員進行詳細的技術交底。（具備交底記錄37、專業人員證件備案）2、物資準備（1）材料準備根據材料分析和施工進度計劃的要求，編制材料需要量計劃，為施工備料，確定對方場地及組織運輸提供依據。（2）構（配）件和制品加工準備根據腳手架構造體系要求，對構（配）件和制品進行加工。（3）腳手架施工機具準備由架子工自帶扳手及其他所需工具。2、施工現場準備（1）做好“三通一平”（2）組織物資進場，并擬定有關的材料試驗。（3）做好季節性施工準備。3、施工場外協調（1）材料加工和訂貨。（2）施工機具租憑和訂購。（3）做好勞務安排，簽訂勞務合同。（二）、腳手架搭設首層腳手架搭設，有求室內外回填土表面平整，壓實系數達到設計要求不小于 0.96，在鋪設墊板前按照38、腳手架縱橫立桿的縱橫距離設置標志線；在樓層板搭設腳手架時，必須混凝土樓板強度達到1.2Mpa后，再開始搭設滿堂腳手架。腳手架應按施工方案的要求放線定位。立桿下用截面 2203木墊板通長鋪設。1、腳手架搭設要求及注意事項：腳手架搭設的基本要求是：橫平豎直，整齊清晰，圖形一致，平豎通順，連接牢固，受荷安全，有安全操作空間，不變形，不搖晃。（1）按照規定的構造方案和尺寸進行搭設。（2）及時與結構拉結或臨時支頂，以確保搭設過程的安全。（3）擰緊扣件。（扣件螺栓擰緊扭力矩 40N M，且不應大于 65N M參見扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）7.3.11 第二條）。（4）有變形的桿39、件或不合格的桿件不能使用。（5）搭設工人必須系安全帶，高掛低用。（6）隨時矯正桿件的垂直和偏差避免偏差過大。（7）沒有完成的腳手架，在每日收工時，一定要確保架子穩定，以免發生意外。2、滿堂腳手架搭設順序滿堂腳手架搭設應遵循以下順序：地基處理測量放線墊木方擺放掃地桿逐根樹立立桿并與縱橫向掃地桿扣緊安裝各步縱橫水平桿并與各立桿扣緊接立桿加設剪刀撐按照圖紙要求用頂絲將立桿挑至設計標高（頂絲露出長度不大于 1/3）按照模板施工方案設計鋪設模板檢查驗收符合腳手架圖技術要求合格（不合格整改再驗收）。（三）、腳手架的拆除腳手架使用完畢后要根據混凝土質量驗收規范要求進行拆除，在腳手架拆除前要做好以下工作：1、40、對腳手架進行安全檢查，確認不存在安全隱患。如存在影響拆除腳手架安全的隱患，應先對腳手架進行修理和加固，以確保腳手架在拆除過程中不發生危險。2、在拆除腳手架時，應先清除腳手板上的垃圾雜物，清除時嚴禁高空向下拋擲，大塊的裝入容器內由垂直運輸設備向下運送。3、腳手架在拆除前，應先明確拆除范圍、數量、時間和拆除順序、方法，物件垂直運輸設備的數量，腳手架上的水平運輸、人員組織，指揮聯絡的方法和用語，拆除的安全措施和警戒區域。4、嚴格遵循拆除順序，由上而下，后搭的先拆，先搭的后拆，1）從跨邊起先拆頂部扶手與欄桿柱，然后拆腳手板（或水平架）與扶梯段，再卸下水平桿加固桿和剪刀撐。2）自頂層跨邊開始拆卸交叉支撐41、，同步拆下頂撐連墻桿。3）繼續向下同步拆除第二步架與配件。腳手架的自由懸臂高度不得超過三步，否則應加設臨時拉結。4）連續同步往下拆卸。對于連墻桿、長水平桿、剪刀撐，必須在腳手架拆卸到相關步距后方可拆除。5）拆除掃地桿及封口桿。6）拆除基座，運走墊板。5、滿堂腳手架的拆除不得在垂直方向上同時作業。6、拆除腳手架時，必須進行危險范圍評估界定，并將危險范圍區域進行隔離，并在隔離區邊界設置明顯的禁行標志和圍欄，在墜落范圍內應有明顯“禁止入內”字樣的標志，并有專人監護，以保證搭、拆腳手架時無其他人員入內。7、對于拆除腳手架的垂直運輸設備要用滑輪和繩索運送或塔吊配合，嚴禁亂扔亂拋，并對操作人員和使用人員進42、行交底，規定聯絡用語和方法，明確職責，以保證腳手架拆除時其垂直運輸設備能安全運轉。8、拆下的腳手架鋼管、扣件及其他材料運至地后面，應及時清理，將合格的，需要整修后重復使用的和應報廢的加以區分，按規格堆放。對合格件應及時進行保養，保養后送倉庫保管以備日后使用。9、本工程腳手架拆除遇大風、大雨、大霧天氣時應停止作業。10、拆除時操作人員要系還安全帶，穿軟底防滑鞋，扎裹腿。11、腳手架拆除工程中，不中途換人。如必須換人，則應在安全技術交底中交代清楚。六、腳手架質量檢查與驗收（一）、材質要求1、鋼管材質要求（1）腳手架鋼管應采用現行國家標準（GB/T13793）或（GB/T3092）中規定的3號普通鋼43、管，其質量應符合現行國家標準（GB/T700）中Q235-A 級鋼的規定。（2）每根鋼管最大質量不應大于25kg，宜采用 483.0 的鋼管。（3）鋼管的尺寸和表面質量應符合以下規定：a、新舊鋼管尺寸、表面質量和外形應分別符合（JGJ 130/2011）第8.1.1、8.1.2條規定。新鋼管的檢查應符合下列規定：應有產品質量合格證。應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T 228）的有關規定。鋼管表面應平直光滑，不應由裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應分別符合建筑施工扣件式腳手架安全技術規范（JGJ 13044、-2011）表8.1.5 的規定。鋼管必須有防銹漆。b、鋼管上嚴禁打孔。建筑施工扣件式腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）第條規定，舊鋼管的檢查應符合下列規定：表面銹蝕深度應符合建筑施工扣件式腳手架安全技術規范（1）第序號的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向割斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用。鋼管的彎曲變形應符合建筑施工扣件式腳手架安全技術規范（1）第序號的規定。2、扣件材質要求（1）、扣件式鋼管腳手架應采用可煅鑄鐵制做扣件，其材質應符合現行國家標準 鋼管腳手架扣件（）規定；采取其他材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標45、準的規定后方可使用。（2）腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊力矩達N時不得破壞。3、腳手板材質要求（1）腳手板可采用鋼、木、竹材料制作，每塊質量不宜大于 30kg。（2）木腳手板采用杉木或松木制作，其材質應符合現行國家標準木板構設計規范（GB 50005）中級材質的規定。腳手板厚度不應小于 40mm，兩端應各設直徑為 4mm 的鍍鋅鋼絲箍兩道。（3）竹腳手板宜采用由毛竹或楠木制作的竹串片板、竹笆板。（二）、腳手架檢查與驗收腳手架的檢查與驗收嚴格按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）第8條檢查與驗收相關條款及建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）表3.0.4-1 落地46、式腳手架檢查評分表中所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單，并由施工單位主要負責人、安全員、監理工程師簽字后，方能交付使用。七、安全與日常維護管理（一）、安全管理要求1、腳手架的搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB 5036）考核合格的專業架子工。上崗人員定期體檢，合格者方可持證上崗。2、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3、腳手架的構配件質量與搭設質量，應按安全技術規范進行檢查驗收，合格后方準允許使用。4、作業層的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。47、5、當有六級及六級以上的大風和霧、雨、雪天氣，應停止腳手架的搭設與拆除作業。雪后上架作業應有防滑措施，并掃除積雪。6、腳手架的安全檢查與維護，應按安全技術規范進行。安全網應按有關規定搭設和拆除。7、在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：（1）主節點處的縱、橫向水平桿；（2）連墻桿；（3）交叉支撐、水平架；（4）加固欄桿，如剪刀撐、水平加固桿件、掃地桿、封口桿等；（5）欄桿。8、不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。9、臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施。10、在腳手架上進行電氣焊作業時，必須有防護措施和專人看守。11、工地臨時用電線路的架設及48、腳手架接地、避雷措施等，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ 46-2005）的有關規定執行。12、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人人員入內。（二）、日常維護管理要求腳手架大多在露天使用，打拆頻繁，耗損較大，因此必須加強維護和管理，及時做好回收、清理、保管、整修、防銹、防腐等各項工作，才能降低損耗率，提高周轉次數，延長使用年限，降低工程成本。日常維護管理要求如下：1、使用完畢的腳手架架料和構件、零件要及時回收，分類整理、分類存放。堆放場地要場地平坦，排水良好，下設支墊。鋼管、角鋼和其他鋼構件最好放在室內，如果放在露天，應用氈、席加蓋。扣件、螺栓及49、其他小零件，應用木箱、鋼筋籠或麻袋、草包等容器分類貯存，放在室內。2、彎曲的鋼管桿件要調直，損壞的構件要修復，損壞的扣件、零件要更換。3、做好鋼鐵桿的防銹和木制作的防腐處理。鋼管外壁在濕度較大地區，應每年涂刷防銹漆一次；其他地區可兩年涂刷一次。涂刷時土層不宜過厚。經徹底除銹后，涂一層紅丹即可。鋼管內壁可根據地區情況，每隔 24年涂刷一次，每次涂刷 2遍。角鋼和其他桿件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓要鍍鋅防銹，使用 35年保護層剝落后應再次鍍鋅。沒有鍍鋅條件時，應在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防腐。4、搬運長鋼管、長角鋼時，應采取措施防止彎曲。拆架應拆成單片裝運，單卸時不得拋丟，防止損壞。5、50、腳手架使用的扣件、螺栓、螺母、墊板、連接棒、插銷等小配件極易丟失。在安裝腳手架時，多余的小配件應及時收回存放，在拆腳手架時，散落在地面上的小配件要及時收撿起來。6、健全制度、加強管理，減少損耗和提高效益是腳手架管理的中心環節，比較普遍的采用的管理辦法有2種：（1）由架子班（組）管理，采用誰使用，誰維護，誰管理的原則，并建立積極的獎罰制度、做到確保施工需要，用完及時歸庫、及時清理和及時維修保養，減少丟失和損耗。（2）由材料部門集中管理，實行租憑制。施工隊伍根據施工的需要向公司材料部門租憑腳手架材料，實行按天計費和損壞賠償制度。（三）、安全防護領導小組安全生產、文明施工是企業生存與發展的前提條件，是達到無重大傷亡事故的必然保障，也是我項目部創建“文明現場”、“樣板工地”的基本要求。為此項目經理部成立以項目副經理為組長的安全防護領導小組。其機構組成，人員編制及責任分工如下：組長：王同勝（項目副經理）負責整體協調工作副組長：王金偉（技術負責人）技術總部署組員：馬鑫亞（安全負責人）安全隱患檢查閆永慶（工長）現場監督、質量安全控制鄭五星、徐路愉（技術員、質檢員）方案編制、技術交流、質量控制。