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1、1、編制依據金馬酈城 D區工程施工組織設計廠家提供的 QTZ63A、QTZ40塔吊使用說明書建筑機械使用安全技術規程JGJ33-2001 建設工程施工安全技術操作規程建筑施工安全檢查標準JGJ59-99 建筑樁技術規范JGJ94-2008 施工企業安全生產評價標準JGJ/T-2003 金馬酈城 D區工程巖土工程勘察報告企業安全生產操作規程2、工程概況本工程位于南京市建鄴區奧體大街與揚子江大道交匯處，地理位置優越。本工程包括連體地下車庫，上部為19 棟單體包含有 4 層、5+1 的多層住宅及 11+1的小高層。詳細情況見下表所示。建筑面積6.9 萬建筑用途民用住宅設 計 合 理使用年限50年 02、.00相當 于 絕 對標高99、100#樓為 8.25m，其余為 8.55m 室 內 外 高差99、100#樓室內外高差 300mm，其余為 600mm。建 筑 物 高度80#樓21.2m 5+1層99#樓39.2m 11+1層100#39.6m 11+1層81、82、83、85、86、87、88、89、90、91、16.4m 4 層92、93、95、96、97、98#層高地下室局部地下二層局部地下一層B2 2.8m B1 3.0m 4.15m 5.55m 主體部分80#首層3.0m 標準層3.0m 83、85、87、89、91、93、97、98#首層3.4m 二層3.2m 三層3.4m 四層3、4.95m 81、82、86、88、90、92、95、96#首層3.4m 二層3.2m 三層3.4m 四層4.95m 99#首層3.0m 標準層3.0m 100#首層3.0m 標準層3.0m 3、塔吊型號的選用根據我公司現有的機械設備和本工程的占地規模大小及其結構形式，我們選用 4 臺 QTZ63A 塔和 2 臺 QTZ40塔吊以滿足各作業段施工的垂直運輸要求。其中 4 臺 QTZ63A 塔吊基礎設置在車庫基礎內，兩臺QTZ40塔吊基礎分別設置在99、100#樓北側。4、塔吊位置、高度的選擇41 布塔原則塔臂的有效作用范圍能覆蓋整個工作面，以滿足工程垂直和水平運輸的要求；兩塔間互不干涉；塔吊布4、置便于安裝和拆除。42 塔吊位置的選擇以滿足施工需要同時綜合考慮項目成本控制為原則，對塔吊位置進行布置，平面綜合布置見施工現場塔吊布置圖，定位詳見塔吊基礎定位布置圖。43 塔臂長度及型號的選擇根據樓座的平面尺寸，以盡量滿足覆蓋整個工作面的要求同時能兼顧相鄰單元較少的樓座間可共用一臺塔吊施工的情況。型號選擇考慮現場的施工需要，塔吊滿足工程實際需求的能力。5、場地勘測情況根據業主提供的巖土工程勘測報告，塔吊基底土層：所有塔吊下地基土均在土層淤泥質粉質粘土層上，地基承載力為 48kpa，小于塔吊基礎所需地耐力值，因此考慮采用 PHC 預應力混凝土管樁加固地基，待塔吊樁基施工完畢后可組織塔吊基礎開挖。5、6、塔吊基礎設計及施工61、QTZ63A 塔吊基礎設計由于本工程塔吊設置位置的地基承載力僅為48kpa，不滿足說明書中設計的各尺寸基礎所需的地耐力值。因此選用500050001350mm 塔吊基礎，基礎下設置4 根 14mPHC 混凝土預應力管樁。塔吊基礎底標高按照對應基礎設置位置確定，詳見下圖。（預埋機腳螺栓式基礎）6.2、塔基施工工藝流程打樁定位放線塔坑開挖清底驗槽C15 素砼墊層澆筑塔吊基礎鋼筋綁扎塔吊基礎腳柱/螺栓定位、調整支模、澆筑基礎砼基礎砼養護。6.3、塔吊基礎施工6.3 1、按照樁施工計劃進行打樁。6.3.2、根據塔吊基礎定位，放出塔吊基礎線。6.3 3、塔吊基坑開挖，開挖時采6、用機械和人工配合進行，應盡量避免擾動基底土層，開挖后將槽底修平整，基低標高控制到位，最后組織槽底驗收，驗收合格后澆筑 100 厚 C15砼墊層，并放出塔吊基礎輪廓線、標準節輪廓線和塔吊中心控制線。6.3 4、基礎施工綁扎塔吊基礎鋼筋，同時將塔吊基礎腳柱螺栓在鋼筋綁扎的同時進行固定，并確定腳柱安裝標高，柱腳下支墩面標高應嚴格控制，并具有足夠的支撐強度。在砼澆筑中將其標高按照技術要求做以準確的調整，并在砼終凝前加強看護，不得發生位移（垂直度、平整度及標高）。為確保螺栓預埋準確，保證塔吊順利安裝，施工中可采取設置附加固定架進行固定。對預埋腳柱螺栓的有關要求：基礎表面平整，平面公差在2m 2m的平面內7、小于 3mm；注意接地正確；固定腳柱的周圍鋼筋數量不得減少和短缺；基礎腳柱不得與基礎鋼筋焊接，防止基礎腳柱變形。6.3 5、根據廠家提供的基礎圖，支設模板，保證基礎的截面尺寸和標高，經檢查合格后澆筑基礎砼?；A砼采用 C35砼，澆筑時應振搗密實，表面找平。澆筑砼后要及時檢查基礎腳柱的表面標高和平整度，其要求必須控制在 2mm 內，且預埋方正，中心距準確。施工時每個塔吊基礎均需留設砼同條件試塊不少于1 組，供立塔參考。7、群塔施工專項措施7.1、水平方向低位塔吊的起重臂與高位塔吊塔身之間防碰撞措施。塔吊在現場的定位布置是關鍵，通過嚴格控制各臺塔吊之間的位置關系，來預防低位塔吊的起重臂端部碰撞高位8、塔吊塔身，在安裝方案中已保證任意兩塔間距離均大于較低的塔吊臂長2 米以上，相鄰塔吊必須錯開兩節 標 準 節 以 上，嚴 禁 在 同 一 高 度。以 滿 足 塔 式 起 重 機 安 全 規 程（GB5144-2006）中的 10.5 之規定“兩臺起重機之間的最小架設距離應保證處于低位的起重機的臂架端部與另一臺起重機的塔身之間至少有2 米的距離”的規定。塔吊在現場的定位保證了塔吊之間不存在低位塔吊的起重臂與高位塔吊的塔身發生碰撞的問題。7.2、塔吊在垂直方向的防碰撞措施7.2.1 低位塔吊的起重臂與高位塔吊起重鋼絲繩之間防碰撞措施。由于受施工需要的影響，塔吊間高與低是相對的，有可能發生低位塔吊的起9、重臂與高位塔吊的起重鋼絲繩的碰撞事故。為杜絕此類事故發生，項目必須對每一臺塔吊的工作區進行合理劃分，避免出現塔吊交叉工作區（見群塔作業施工區域劃分圖）。同時，項目必須配備有合格操作證的、經驗豐富的信號指揮工，確保指揮塔吊回轉作業時，低塔的起重臂不碰撞高塔的起升鋼絲繩。當現場風速達到6 級風，相當風速達到10.813.8米/秒時，塔吊必須停止作業。另外，塔吊租賃公司要配備操作熟練、有責任心的塔司為現場服務，塔吊在每次使用后或在非工作狀態下，將塔吊的吊鉤升至頂端，同時將起重小車行走到起重臂根部。7.2.2 高位塔吊的起重臂下端與低位塔吊的起重臂上端防碰撞措施由于相鄰塔吊的作業面有交叉處，所以低位塔10、吊的起重臂與高位塔吊的起重臂有可能發生碰撞。各塔吊均按照根據現場實際施工進度需求的機械頂升計劃要求的高度頂升即可保證高位塔吊的大臂下限與低位塔吊的大臂上限之間的垂直距離不小于2m。由此，符合塔式起重機安全規程（GB5144-2006）中的 10.5 之規定：“兩臺起重機之間的最小架設距離應保證處于高位起重機的最低位置的部件（吊鉤升至最高點或最高位置的平衡重）與低位置起重機中處于最高位置的部件之間的垂直距離不得小于2m”。7.3、塔吊與現場周邊建筑及設施的防碰撞措施由于施工現場比較復雜，在實際施工中，還要密切關注現場以外的情況，塔吊初次頂升要超過臨近的建筑物，還要注意周邊情況尤其是現場工人和車輛11、；避讓附近電力及通訊設施，以免造成不必要的傷害或破壞。綜上所述，可以看出塔吊的施工環境是比較復雜的，只有按照相關規范操作，并全面考慮施工現場及周邊的施工環境，合理安排施工工序和塔吊的頂升，才能實現安全、有序施工，提高施工效率，為項目高效優質的完成施工工期奠定堅實的基礎。8、夜間施工防撞措施塔吊的頂端、塔臂頂端必須設置有效的障礙燈，并確保在工作狀態。夜間施工時需要在現場加強照明措施，使用鏑燈照明。9、塔吊工作安全注意事項9.1 塔吊必須經驗收合格后方可投入使用。9.2 塔吊司機及信號工必須持證上崗。9.3 堅持“十不吊”。9.4 吊裝危險區應設置專人值班，嚴禁行人入內。9.5 大風、雨、雪等惡劣12、天氣特別是本地夏季盛行的臺風天氣過后要對所有的塔吊進行仔細的檢查，清除隱患。9.6 塔吊使用過程中要定期的進行檢測，特別是雨雪天氣后要測量基礎是否下沉、是否發生傾斜。如發現問題及時上報，以利于及時采取措施。9.7 六級以上的大風、大霧、大雨天應停止作業。9.8 起重機的安全措施，“四限位”“兩保險”必須齊全，靈敏可靠。9.9 鋼絲繩表面磨損、腐蝕、斷絲超過標準的鋼絲繩必須更換。9.10 雨季施工時塔吊應做好防雷裝置，幾點設備做好零線保護及漏電、斷電保護裝置。10、塔吊基礎計算書10.1、QTZ63A 塔吊基礎計算書一、塔吊的基本參數信息塔吊型號:QTZ63A，塔吊起升高度 H=65.000m，13、塔吊傾覆力矩 M=630kN.m，混凝土強度等級:C35，塔身寬度 B=2.50m，基礎以上土的厚度 D=4.950m，自重F1=450.8kN，基礎承臺厚度 Hc=1.350m，最大起重荷載 F2=60kN，基礎承臺寬度 Bc=5.000m，樁鋼筋級別:II 級鋼，樁直徑或者方樁邊長=0.500m，樁間距a=3.5m，承臺箍筋間距 S=200.000mm，承臺砼的保護層厚度=50mm，空心樁的空心直徑:0.30m。二、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=450.80kN，塔吊最大起重荷載 F2=60.00kN，作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2(F1+F2)=61214、.96kN，塔吊的傾覆力矩 M=1.4630.00=882.00kN。三、矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算預制管樁預制管樁圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M 最不利方向進行驗算。1.樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范 JGJ94-2008的第5.1.1 條。其中 n 單樁個數，n=4；F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F=612.96kN；G樁基承臺的自重 G=1.2（25BcBcHc)=1.2(255.00 5.00 1.35)=1012.5kN；Mx,My承臺底面的彎矩設計值，取882.00kN.m；xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY 方向距離 a/2=1.75m；15、Ni單樁樁頂豎向力設計值(kN)；經計算得到單樁樁頂豎向力設計值，最大壓力：N=(612.96+1012.5)/4+882.00 1.75/(4 1.752)=532.365kN。2.矩形承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范 JGJ94-2008的第5.9.1 條。其中 Mx1,My1計算截面處 XY 方向的彎矩設計值(kN.m)；xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY 方向距離取 a/2-B/2=0.68m；Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN)，Ni1=Ni-G/n=279.24kN/m2；經過計算得到彎矩設計值：Mx1=My1=2 279.240.68=376.97kN.m。四、矩形承16、臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2 條受彎構件承載力計算。式中，l系數，當混凝土強度不超過C50 時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80 時，1取為0.94,期間按線性內插法得 1.00；fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2；ho承臺的計算高度 Hc-50.00=1300.00mm；fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2；經過計算得：s=376.97106/(1.00 16.705000.001300.002)=0.003；=1-(1-20.003)0.5=0.003；s=1-0.003/2=0.999；Asx=Asy=317、76.97 106/(0.999 1300.00300.00)=967.89mm2。五、矩形承臺斜截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第5.9.10 條和第 5.9.12 條。根據第二步的計算方案可以得到XY 方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=279.24kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：00hbfVths175.14/10800hhs式中 V不計承臺及其上土自重，在荷載效應基本組合下，斜截面的最大剪力設計值tf混凝土軸心抗拉強度設計值，fc=1.570N/mm2；bo承臺計算截面處的計算寬度，bo=5000mm；ho承臺計算截18、面處的計算高度，ho=1300mm；承臺剪切系數；按照上式計算確定計算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho，此處，ax，ay為柱邊（墻邊）或承臺變階處至x,y 方向計算一排樁的樁邊的水平距離，得(Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=675.00mm，當 3時,取=3，滿足0.25-3.0 范圍；在0.3-3.0 范圍內按插值法取值。得=0.52；得175.1=1.15hs受剪切承載力截面高度影響因素；當mmh8000時取，mmh8000；當mmh20000時取，mmh20000。得4/10800hhs=0.886則，V=279.24KN 0.8861.151.575000130019、=1039.87KN 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！六、樁承載力驗算樁承載力計算依據 建筑樁技術規范(JGJ94-2008),根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=532.365kN；樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：其中，o建筑樁基重要性系數，取1.00；fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=35.90N/mm2；A樁的截面面積，A=1.26105mm2。則，1.00 532.365=0.53 106N35.901.26 105=4.51106KN；經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋！七、單樁豎向承載力特征值驗算1，根據第二步的計算方20、案得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=532.365kN；2，按預應力管樁進行單樁承載力特征值估算。（1）參數法（參照巖土工程詳細勘察報告）按南京地區建筑地基基礎設計規范（DGJ32/J12-2005）第9.2.3-1 式：isiapppaaLquAqR上式中：siaq、paq為樁周土的側阻力特征值和樁端土的端阻力特征值；pu為樁身周長iL為樁身穿越第 i 層土的厚度pA樁斷面面積樁基設計參數層號巖土層名稱混凝土預制樁siaq（kPa）paq（kPa）素填土淤泥質粉質粘土9 1 粉砂夾粉土15 850（9h16）2 粉細沙28 1600(16h30)1-4#塔吊承臺巖土特性參照巖土工程詳細21、勘察報告整理得到層號樁穿越土層的厚度1#塔吊2#塔吊3#塔吊4#塔吊3.99m 4.32m 5.53m 5.18m 1 4.1m 4.9m 4.1m 59m 2 5.91m 4.78m 4.37m 2.92m 注，樁直徑為 500mm，樁長為 14米以4#塔吊下土層（土質最差的）為持力層進行單樁承載力特征值驗算層號土層厚度（m）樁穿越土層的厚度isiapLquppaAqukRa5.18 73.19 1 59 138.95 2 2.92 128.36 314 654.5 上式計算的 R 的值大于最大壓力 N=532.365kN,所以滿足要求!10.2、QTZ40塔吊基礎計算書一、塔吊的基本參數信22、息塔吊型號:QTZ40，塔吊起升高度 H=65.000m，塔吊傾覆力矩 M=400kN.m，混凝土強度等級:C35，塔身寬度 B=2.5m，基礎以上土的厚度 D=3.000m，自重F1=287.83kN，基礎承臺厚度 Hc=1.350m，最大起重荷載 F2=46.6kN，基礎承臺寬度 Bc=5.000m，樁鋼筋級別:II 級鋼，樁直徑或者方樁邊長=0.500m，樁間距a=3.5m，承臺箍筋間距 S=200.000mm，承臺砼的保護層厚度=50mm，空心樁的空心直徑:0.30m。二、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=287.83kN，塔吊最大起重荷載 F2=46.60k23、N，作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2(F1+F2)=401.32kN，塔吊的傾覆力矩 M=1.4400.00=560.00kN。三、矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M 最不利方向進行驗算。1.樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范 JGJ94-2008的第5.1.1 條。其中 n 單樁個數，n=4；F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F=401.32kN；G樁基承臺的自重 G=1.2（25BcBcHc)=1.2(255.00 5.00 1.35)=1012.5kN；Mx,My承臺底面的彎矩設計值，取560.00kN.m；xi,yi單樁相對承24、臺中心軸的XY 方向距離 a/2=1.75m；Ni單樁樁頂豎向力設計值(kN)；經計算得到單樁樁頂豎向力設計值，最大壓力：N=(401.32+1012.5)/4+560.00 1.75/(4 1.752)=433.75kN。2.矩形承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范 JGJ94-2008的第5.9.1 條。其中 Mx1,My1計算截面處 XY 方向的彎矩設計值(kN.m)；xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY 方向距離取 a/2-B/2=0.50m；Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN)，Ni1=Ni-G/n=180.33kN/m2；經過計算得到彎矩設計值：Mx1=My1=2 180.325、30.50=180.33kN.m。四、矩形承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2 條受彎構件承載力計算。式中，l系數，當混凝土強度不超過C50 時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80 時，1取為0.94,期間按線性內插法得 1.00；fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2；ho承臺的計算高度 Hc-50.00=1300.00mm；fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2；經過計算得：s=180.33106/(1.00 16.705000.001300.002)=0.001；=1-(1-20.001)0.5=0.001；s=1-026、.001/2=0.999；Asx=Asy=180.33 106/(0.999 1300.00300.00)=462.68mm2。五、矩形承臺斜截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第5.9.10 條和第 5.9.12 條。根據第二步的計算方案可以得到XY 方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=180.33kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：00hbfVths175.14/10800hhs式中 V不計承臺及其上土自重，在荷載效應基本組合下，斜截面的最大剪力設計值tf混凝土軸心抗拉強度設計值，fc=1.570N/mm2；bo承臺計算截面處的27、計算寬度，bo=5000mm；ho承臺計算截面處的計算高度，ho=1300mm；承臺剪切系數；按照上式計算確定計算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho，此處，ax，ay為柱邊（墻邊）或承臺變階處至x,y 方向計算一排樁的樁邊的水平距離，得(Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=500.00mm，當 3時,取=3，滿足0.25-3.0 范圍；在0.3-3.0 范圍內按插值法取值。得=0.385；得175.1=1.26hs受剪切承載力截面高度影響因素；當mmh8000時取，mmh8000；當mmh20000時取，mmh20000。得4/10800hhs=0.886則，V=180.33K28、N 0.8861.261.5750001300=1139.25KN 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！六、樁承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008),根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=433.75kN；樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：其中，o建筑樁基重要性系數，取1.00；fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=35.90N/mm2；A樁的截面面積，A=1.26105mm2。則，1.00 433750.00=4.33 105N35.901.26105=4.51106N；經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋！七、單樁29、豎向承載力特征值驗算1，根據第二步的計算方案得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值 N=433.75kN；2，按預應力管樁進行單樁承載力特征值估算。（1）參數法（參照巖土工程詳細勘察報告）按南京地區建筑地基基礎設計規范（DGJ32/J12-2005）第9.2.3-1 式：isiapppaaLquAqR上式中：siaq、paq為樁周土的側阻力特征值和樁端土的端阻力特征值；pu為樁身周長iL為樁身穿越第 i 層土的厚度pA樁斷面面積樁基設計參數層號巖土層名稱混凝土預制樁siaq（kPa）paq（kPa）素填土淤泥質粉質粘土9 1 粉砂夾粉土15 850（9h16）2 粉細沙28 1600(16h3030、)5-6#塔吊承臺巖土特性參照巖土工程詳細勘察報告整理得到（0.000=8.350）層號樁穿越土層的厚度5#塔吊6#塔吊7.64m 8.6m 1 3.4m 4.9m 2 2.96m 0.5m 注，樁直徑為 500mm，樁長為 14米以6#塔吊下土層(土質最差的)為持力層進行單樁承載力特征值驗算層號土層厚度（m）樁穿越土層的厚度isiapLquppaAqukRa8.6m 121.52 1 4.9m 115.40 2 0.5m 21.98 314 572.9 上式計算的 R的值大于最大壓力 N=433.75kN,所以滿足要求!11、附圖：11.1、塔吊基礎平面布置圖11.2、塔吊整體布置平面圖11.3、各個樓座塔吊附拉位置布置圖目錄1、編制依據.1 2、工程概況.1 3、塔吊型號的選用.2 4、塔吊位置、高度的選擇.2 5、場地勘測情況.3 6、塔吊基礎設計及施工.3 7、群塔施工專項措施.5 8、夜間施工防撞措施.7 9、塔吊工作安全注意事項.7 10、塔吊基礎計算書.8 11、附圖.18