午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、宜昌恒大綠洲首期工程14、15#樓外腳手架施工方案編制人：審核人：審批人：外腳手架施工方案一、工程概況本 工 程 位 于 宜 昌 市 梅 子 埡 路，14#15#樓 建 筑 面 積 約 為38775.32M2，0.000 相當于絕對高程 102.3米；建筑層樓為：14#樓32 層 15#樓 19 層；結構形式為框架剪力墻結構；本工程地下室范圍內采用墻下條形基礎或獨立基礎+防水底板，本工程裙樓范圍內墻下條形基礎或獨立基礎+局部人工挖孔樁基礎。建筑物總高度：14#樓97.685米 15#樓 55.685米。二、架體布置形式根據工程平面形狀，本工程商鋪及二層以下采用落地式鋼管腳手架（搭設高度為 122、 米），住宅二層至屋面層采用懸挑式鋼管腳手架兩種形式相結合。其中懸挑式鋼管腳手架將采用三套I16（1.5m 采用I16）工字鋼懸挑構件周轉，每6 層（18 米）為一懸挑段。三、材料：1、鋼管：采用外徑48mm,壁厚 3.5mm 的焊接鋼管。用于拉桿、大橫桿和斜桿的鋼管長度36m 為宜。這樣的長度一般重25kg 內適合人工操作。用于小橫桿的鋼管長度以1.01.2m 為宜，以適用腳手架的寬度。2、扣件：扣件是用以下三種形式：直角扣件，旋轉扣件，對接扣件。在施工時可以根據不同情況選擇適當扣件，扣件材質必須可靠，扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，接觸良好，扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙3、小于1mm，當開口處的最小距離應小于 5mm。3、腳手板：厚度不小于50mm，不得有腐爛材質。四、搭設方法（采用密目網進行全封閉）（1）落地式鋼管腳手架搭設：首先將四周基坑內素土回填夯實,再用 C20 砼澆筑地面，使落地式外腳手架基礎硬化、平整,并在離架體 1m 處設置 300300 的磚砌排水溝。架體步距h=1.8m，立桿縱距 la=1.5m，排距 Lb0.9m，每根立桿下設置150150 的木板墊。（2）懸挑腳式腳手架采用I16（1.5m 采用 I16）工字鋼，其上搭設扣件式鋼管雙排外腳手架，步距h1.8m，立桿縱距La1.5m，懸挑工字鋼間距（等于立桿縱距）1.5m，外伸長度 1.4m，4、內擱置長度為 2.1m（采光井位置工字鋼的長度按現場實際情況相應的加長），在工字鋼支點和內端砼（即邊梁和框架梁中）預埋25 的錨環，以固定工字鋼位置；在懸挑工字鋼上一層框架邊梁中預埋 16 吊環，腳手架內側立桿離墻距離0.3m，以固定鋼絲繩（直徑12）來懸拉工字鋼端頭；在工字鋼相應位置焊100mm高的 12 鋼筋頭，以限制鋼管立桿的位移；腳手架外排立桿內側滿拉 2000 目密目安全網，外側在轉角及中間每隔6 個立桿縱距搭設剪刀撐，連續設置。拐角處在框梁掛上預埋吊環，采用鋼絲繩斜拉腳手架卸載。2、搭設程序：搭設順序：作好搭設前的準備工作（錨筋的安置、工字鋼的安裝等）放置縱向掃地桿逐根豎立立桿，隨5、即與縱向掃地桿扣牢安裝橫向掃地桿，并與立桿或縱向掃地桿扣牢安裝第一步大橫桿安裝第一步小橫桿安裝第二步大橫桿安裝第二步小橫桿安裝第三、第四步大橫桿和小橫桿設置連墻桿接立桿加設剪刀撐鋪腳手板綁護身欄桿和擋腳板掛安全網。掃地桿的高度為離地面200mm。大橫桿每步的高度為1800mm，在搭設一步高后進行立桿和大橫桿的校正調直。立桿用線錘校正其垂直度，大橫桿后拉線調直并校正水平。腳手板的鋪設：腳手板每四層沿縱向滿鋪水平防護，結構施工時，模板拆除作業層砼結構施工（含砼澆筑施工）層外架腳手板沿縱向滿鋪，做到嚴密、牢固、鋪穩鋪實鋪平，不得有500mm 以上間隙。離開墻面 35cm，嚴禁留長度為150mm的探頭6、板、搭接鋪設的腳手板，要求兩塊腳手板端頭的搭接長度不小于400mm，接頭處必須在小橫桿上。五、構造要求：1、縱向水平桿的構造：（1）縱向水平桿設置在立桿內側，其長度為3 跨；（2）縱向水平桿接長采用對接扣件連接。2、相鄰立桿的接頭位置應錯開布置在不同的步距內，與相近大橫桿的距離不大于步距的13，立桿與橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏，立桿的垂直度應大于架高的1300，并同時控制其絕對偏差，本欄不大于80mm。3、大橫桿：步距為1.8m，上下橫桿的接頭位置應錯開,布置在不同的立桿縱距中與相近立桿的距離不大于縱距中的13，同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的1250，且不大于 7、50mm。4、小橫桿：貼近立桿布置搭于大橫桿上并用直角扣件扣緊。5、剪刀撐設置：（1）縱向剪刀撐：為了增強腳手架的縱向穩定性和整體性，在懸挑架體上沿架高連續設置剪刀撐。在腳手架兩端和轉角處設置剪刀撐寬度取不小于四跨且不應小于6M，斜桿與地面夾角 45-60。范圍內，剪刀撐鋼管搭接長度為1000mm，搭接處為 3 個扣點。落地式架體在外側立面兩端各設置一道剪刀撐，由底至頂連續設置。（2）橫向支撐：因懸挑架高大于25，每片腳手架在其兩端設置橫向支撐，并于中間沿縱的每隔6 跨加設一道橫向支撐。6、連墻件：接二步三跨設置，垂直間距3.6m，水平間距 4.5m，上下錯位布置。在結構邊梁上過中線位置預埋48、83.5的鋼管，短鋼管兩端分別用直角扣件與預埋鋼管及大橫桿相連。主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件連接且嚴禁拆除。腳手架連墻件的布置：（1）靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于150mm（2）從底層第一步縱向水平桿處開始設置（3）本工程將采用矩形布置（4）本工程由于高度在24m以上，所以必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。（5）連墻件表面刷紅色油漆。8、護欄和擋腳板：在鋪腳手架的操作層上必須設二道護欄和欄腳手板，上欄高度大于1.1m，擋腳板也可加一道低欄桿代替。作業層腳手板應鋪滿、鋪穩。腳手板的鋪設每間隔12m 應滿鋪一道，腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長9、應取 150mm。兩塊腳手板外伸長度的和為250mm；腳手板搭接平鋪時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm。其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm。腳手板四角用 1.2mm 鍍鋅鋼絲固定在小橫桿上。9、水平防護：腳手架外立面滿掛密目安全網做全封閉，臨街面采取硬質防護立面封閉。架體內底層、施工層必須采取硬質水平防護，每隔兩層且高度不超過 10m 設水平安全網，操作層下設安全網。安全網必須兜掛至建筑物結構。六、腳手架拆除1、拆除前的準備（1）應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；（2）設置好警戒區，并有專人負責警戒。（3）應清除腳手架上雜物及地面障礙物。10、2、拆除時的規定（1）拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；腳手架拆除順序一般為腳手板欄桿剪刀撐牽杠橫桿立桿，按自上二而下先搭后拆，逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不準上下同時作業，剪刀撐先拆中間扣再拆兩頭扣，由中間操作人往下遞桿子。（2）連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2 步，如高差大于步，應增設連墻件加固。（3）當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。（4）當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先加設連墻件及橫向斜桿加固。3、卸料時規定11、（1）各構配件嚴禁拋至地面，拆下的桿件與零配件，應按類分堆(零配件裝入容器內)，用吊車吊下，嚴禁高空拋擲。（2）運至地面的構配件應及時檢查、整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放。七、安全措施1、人員及材料要求（1）搭設腳手架的施工人員須為經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB 5036）等考核合格的專業架子工，有登高架設特種作業上崗證。（2）上崗人員應定期體檢，合格方可持證上崗。凡患有高血壓，心臟病者不得上腳手架操作。（3）搭設腳手架時，工人必須戴好安全帽，佩好安全帶，工具及零配件要放在工具袋內，穿防滑鞋工作，袖口、褲口要扎緊。（4）進場鋼管、扣件必須有產品合格證書和檢驗報12、告。（5）搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。建立鋼管、扣件的專用堆放場地，鋼管、扣件按品種、規格分類堆放，堆放場地不得積水。2、施工時的要求（1）腳手架搭拆前應有書面安全技術交底。使用前必須經過驗收 (可分層、分段)合格后掛牌使用，并有驗收簽字手續；拆除時嚴格按安全技術操作規程要求進行。（2）走人斜道(直上、三字型)坡度不得大于三分之一，設防滑條，兩側應設兩道防護欄桿，斜道平臺小于 3 平方米，臨邊圍腳手片防護，斜道縱向距外側及橫向兩終端應設剪刀撐或設兩道欄桿難以設斜道的，應采取其它有效措施。（3）吊運腳手架、鋼管等須用專用保險吊鉤，嚴禁單點起吊，要準平衡13、，并嚴格控制腳手架上的施工荷載。（4）腳手架與主體結構連墻桿采用鋼管，一端用扣件與主體結構預埋鋼管扣件連接，另一端用扣件同立桿連接。（5）腳手片必須滿鋪三步(包括操作層)，綁扎牢固，腳手片鋪設交接處要平整、牢固，無空頭跳板。（6）腳手架封頂，里立桿應低于檐口0.5m，外立桿高出檐口1.5m。（7）施工班組應按專項方案施工不得擅自更改（8）當有六級及六級以上大風和雨、霧、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。（9）承重支架搭設、驗收、拆除必須按有關規定，搭設質量必須由質量檢查部門驗收。質檢部門應配力矩扳手一付。（10）腳手架每搭設三步，由項目部質檢部門檢查驗收，有書面記錄，履行驗收簽字手續，驗收合14、格后方繼續搭設。3、使用時的要求（1）在腳手架的使用期間要加強對鋼管、扣件的檢測和維修保養。（2）在腳手架的使用期間嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿、掃地桿及連墻件。不得在腳手架基礎及相鄰處進行挖掘作業，否則應采取安全措施。（3）腳手架使用中，應定期檢查桿件的設置的連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；地基是否有積水，底座是否有松動，立桿是否懸空；扣件是否松動；腳手架的垂直度偏差；安全防護措施是否符合要求；是否超載。（4）嚴禁在腳手架上堆放鋼管，木材及施工多余的物件等，以確保腳手架暢通及防止超載。（5）施工現場帶電線路如無可靠的安全措施，一律不準通過腳手架，非電工不準擅自拉接電線和15、電器裝置。八、注意事項：1、搭設或拆除腳手架必須由有資質，取得特殊工種操作證經過專業培訓架子工進行施工，施工前進行操作規章交底，操作時必須戴安全帽，掛安全帶，穿防滑鞋。2、腳手架搭設完，必須經專職人員檢查驗收合格的，方可交付使用。3、腳手架不得隨意拆除，拆除時需邊加固迦拆除，并有專人跟檢。4、腳手架在使用中，要定專人跟蹤檢查，對不合格部位及時修復或更換確保無隱患。5、雨、大風天氣，嚴禁搭、拆作業。懸挑架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。一、16、參數信息:1.腳手架參數搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50 米，立桿的橫距為0.90 米，立桿的步距為1.80 米；計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 18.0 米，立桿采用單立管；內排架距離墻長度為0.30 米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2；采用的鋼管類型為483.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距4.50 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件；2.活荷載參數施工荷載均布參數(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:3；3.風荷載參數湖北省宜昌市地區，基本風壓為0.317、00，風荷載高度變化系數z為0.740，風荷載體型系數s為0.649；考慮風荷載；4.靜荷載參數每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.110；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿沖壓鋼；4.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16a 號槽鋼 ，其中建筑物外懸挑段長度1.40 米，建筑物內錨固段長度 2.00 米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):25.00；樓板混凝土標號:C30；5.拉繩與支桿參數支撐數量為:1；鋼絲繩安全系數為18、:10.000；鋼絲繩與墻距離為(m):1.200；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.20 m。二、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m；腳手板的荷載標準值:P2=0.300 0.900/(2+1)=0.090 kN/m；活荷載標準值:Q=3.000 0.900/(2+1)=0.900 kN/m；靜荷載的計算值:q1=1.2 0.038+1.2 0.090=0.154 kN/m；活荷載的計算19、值:q2=1.4 0.900=1.260 kN/m；大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0.08 0.154 1.5002+0.10 1.260 1.5002=0.311 kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為 M2max=-0.10 0.154 1.5002-0.117 1.260 1.5002=-0.366 kN.m；我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.311106,0.366 106)/5020、80.0=72.047 N/mm2；大橫桿的抗彎強度:=72.047 N/mm2小于 f=205.0 N/mm2。滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.090=0.128 kN/m；活荷載標準值:q2=Q=0.900 kN/m；三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=0.6770.128 1500.04/(100 2.06 105121900.0)+0.9900.900 1500.04/(100 2.06 105121900.0)=1.972 mm；腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150與10 21、mm 請參考規范表5.1.8。大橫桿的最大撓度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,滿足要求!三、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038 1.500=0.058 kN；腳手板的荷載標準值：P2=0.300 0.900 1.500/(2+1)=0.135 kN；活荷載標準值：Q=3.0000.900 1.500/(2+1)=1.350 kN；荷載的計算值:P=1.2(0.058+0.135)+1.4 1.350=2.121 22、kN；小橫桿計算簡圖 2.強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.20.038 0.9002/8=0.005 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=2.1210.900/3=0.636 kN.m；最大彎矩 M=Mqmax+Mpmax=0.641 kN.m；=M/W=0.641106/5080.000=126.181 N/mm2；小橫桿的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如23、下:Vqmax=50.038 900.04/(384 2.060 105121900.000)=0.013 mm；P2=p1+p2+Q=0.058+0.135+1.350=1.543 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:Vpmax=1542.600900.0(3 900.02-4 900.02/9)/(722.060 105121900.0)=1.590 mm；最大撓度和 V=Vqmax+Vpmax=0.013+1.590=1.603 mm；小橫桿的最大撓度小于(900.000/150)=6.000 與 10 mm,滿足要求!；四、扣件抗滑力的計算:按規范表 5.1.7,24、直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范 5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值:P1=0.0380.900=0.035 kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.3000.900 1.500/2=0.203 kN；活荷載標準值:Q=3.0000.900 1.500/2=2.025 kN；荷載的計算值:R=1.2(0.035+0.203)+1.4 2.02525、=3.119 kN；R 6.40 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 0.1248 NG1=0.12518.000=2.246 kN；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.30 NG2=0.300 41.500(0.900+0.3)/2=1.080 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為0.11 NG3=0.11041.500/2=0.330 kN；(4)吊掛的安全26、設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.0051.500 18.000=0.135 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.791 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=3.000 0.900 1.500 3/2=6.075 kN；風荷載標準值應按照以下公式計算其中 Wo-基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Wo=0.300 kN/m2；Uz-風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20027、1)的規定采用：Uz=0.740；Us-風荷載體型系數：Us=0.649；經計算得到，風荷載標準值 Wk=0.7 0.300 0.740 0.649=0.101 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ=1.2 3.791+1.46.075=13.055 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2 NG+0.85 1.4NQ=1.23.791+0.851.4 6.075=11.779 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.850 1.4 0.101 1.500 1.8002/28、10 =0.058 kN.m；六、立桿的穩定性計算:不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸心壓力設計值：N=13.055 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58 cm；計算長度附加系數：K=1.155；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3 得：U=1.500 計算長度 ,由公式 lo=kuh 確定：lo=3.119 m；Lo/i=197.000；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：=0.186；立桿凈截面面積：A=4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.000 N/mm2；=13055.00029、/(0.186489.000)=143.531 N/mm2；立桿穩定性計算=143.531 小于 f=205.000 N/mm2滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=11.779 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58 cm；計算長度附加系數：K=1.155；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3 得：U=1.500 計算長度 ,由公式 lo=kuh 確定：lo=3.119 m；Lo/i=197.000；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：=0.186立桿凈截面面積：A=4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08 cm330、；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.000 N/mm2；=11778.930/(0.186489.000)+58328.249/5080.000=140.986 N/mm2；立桿穩定性計算=140.986 小于 f=205.000 N/mm2滿足要求！七、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No風荷載基本風壓值 Wk=0.101 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=16.200 m2；連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),No=5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：NLw=1.4WkAw=231、.287 kN；連墻件的軸向力計算值 NL=NLw+No=7.287 kN；其中 -軸心受壓立桿的穩定系數,l 為內排架距離墻的長度,由長細比 l/i=300.000/15.800的結果查表得到0.949；A=4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.9494.89010-4 205.000 103=95.133 kN；Nl=7.287Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用單扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl=7.287 小于單扣件的抗滑力 8.0 kN，滿足要求!連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸32、臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N 的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為900mm，內側腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=563.70 cm4，截面抵抗矩 W=80.50 cm3，截面積 A=18.51 cm2。受腳手架集中荷載 N=1.2 3.791+1.46.075=13.055 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.2 18.510 0.0001 78.500=0.174 kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁變形圖(kN)懸挑腳手架33、支撐梁彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=15.602 kN；R2=11.440 kN；R3=-0.340 kN。最大彎矩 Mmax=2.188 kN.m；截面應力=M/1.05W+N/A=2.188 106/(1.05 80500.0)+0.000 103/1851.0=25.885 N/mm2；水平支撐梁的計算強度=25.885 小于 215.000 N/mm2,滿足要求！九、懸挑梁的整體穩定性計算:水平鋼梁采用 14a 號槽鋼,計算公式如下其中 b-均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得到強度b=570 9.558.0 234、35/(1200.0140.0235.0)=1.87由于 b 大于 0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表 B，得到b 值為 0.919。經過計算得到強度=2.188 106/(0.91980500.00)=29.570 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算=29.570 小于 f=215.000 N/mm2,滿足要求!十、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中 RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=22.065kN 十一、拉繩的強度計算:鋼絲拉35、繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力 RU我們均取最大值進行計算，為 RU=22.065kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中 Fg-鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg-鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；-鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82 和0.8；K -鋼絲繩使用安全系數。計算中 Fg 取22.065kN，=0.820,K=10.000,得到：鋼絲繩最小直徑必須大于24.000mm才能滿足要求!鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力 RU36、我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=22.065kN 鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環強度計算公式為其中 f 為吊環受力的單肢抗剪強度，取f=125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環最小直徑 D=(2206.4864/3.142 125.000)1/2=15.000mm;十二、錨固段與樓板連接的計算:1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=11.440kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8f=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=37、11439.6294/(3.142502)1/2=12.069mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式:其中 N-錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=11.440kN；d-樓板螺栓的直徑，d=25.000mm fb-樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.430N/mm2；h-樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 11439.629/(3.14225.000 1.430)=101.856mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土38、局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:其中 N-錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=11.440kN；d-樓板螺栓的直徑，d=25.000mm；b-樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=125.000mm；fcc-混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.950fc=14.300N/mm2；經過計算得到公式右邊等于216.42 kN 大于錨固力 N=11.44 kN，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!落地式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為15.0 米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50 米，39、立桿的橫距0.90 米，立桿的步距1.80 米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用 2步3跨，豎向間距 3.60 米，水平間距 4.80 米。施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工 4層，腳手板共鋪設1層。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.350 0.900/3=0.105kN/m 活荷載標準值 Q=3.000 0.900/3=0.900kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2 0.40、038+1.2 0.105=0.172kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4 0.900=1.260kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為 M1=(0.08 0.172+0.10 1.260)1.6002=0.358kN.m 支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為 M2=-(0.10 0.172+0.117 1.260)1.6002=-0.421kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.421 106/508041、.0=82.962N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值 q1=0.038+0.105=0.143kN/m 活荷載標準值 q2=0.900kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.143+0.990 0.900)1600.04/(100 2.06 105121900.0)=2.579mm 大橫桿的最大撓度小于1600.0/150 與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷42、載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038 1.600=0.061kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.350 0.900 1.600/3=0.168kN 活荷載標準值 Q=3.000 0.900 1.600/3=1.440kN 荷載的計算值 P=1.2 0.061+1.2 0.168+1.4 1.440=2.291kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.20.038)0.9002/8+2.291 0.900/3=0.6943、2kN.m=0.692 106/5080.0=136.233N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0 0.038 900.004/(384 2.060 105121900.000)=0.01mm 集中荷載標準值P=0.061+0.168+1.440=1.669kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1669.440 900.0(3 900.02-4 900.02/9)/(722.044、6 105121900.0)=1.720mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.733mm 小橫桿的最大撓度小于900.0/150 與 10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范 5.2.5):R Rc其中 Rc扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.038 0.900=0.035kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.350 0.900 1.600/2=0.252kN 活荷載標準值 Q=3.000 0.900 1.600/2=2.160kN 荷載的計45、算值 R=1.2 0.035+1.2 0.252+1.4 2.160=3.368kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m 時,試驗表明:單扣件在 12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在 20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 0.1248 NG1=0.125 15.000=1.872kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG46、2=0.350 41.600(0.900+0.350)/2=1.400kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3=0.150 1.600 4/2=0.480kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.005 1.600 15.000=0.120kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.872kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=3.00021.600 0.900/2=4.32047、kN 風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0=0.350 Uz風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表7.2.1 的規定采用：Uz=1.250 Us風荷載體型系數：Us=0.600 經計算得到，風荷載標準值Wk=0.70.350 1.250 0.600=0.184kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+0.85 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2 3.872+0.85 1.4 4.320=9.787kN 不48、考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2 3.872+1.4 4.320=10.694kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.851.4Wklah2/10 其中 Wk風荷載基本風壓標準值(kN/m2)；la立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.85 1.4 0.184 1.600 1.800 1.800/10=0.113kN.m 五、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.694kN；i 計算立桿的49、截面回轉半徑，i=1.58cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=1.155 1.500 1.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；由長細比，為3118/16=197；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186；鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=10694/(0.19489)=117.721N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮50、風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.787kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=1.155 1.500 1.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；由長細比，為3118/16=197；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186；MW計算立桿段由風荷載設計值51、產生的彎矩，MW=0.113kN.m；鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=9787/(0.19489)+113000/5080=130.049N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl=9.445kN大于扣件的抗滑力8.0kN，此處采用雙扣件,則滿足要求!連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力(kN/m2)，p=N/A；p=42.78 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN)；N=10.69 A 基礎底面面積(m2)；A=0.25 fg地基承載力設計值(kN/m2)；fg=500.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg=kc fgk其中 kc腳手架地基承載力調整系數；kc=1.00 fgk地基承載力標準值；fgk=500.00 地基承載力的計算滿足要求!