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1、高 支 模 工程 專 項 施工 方 案工程名稱：長江國際花園二期7#變電所工程工程地點：無錫新區衛星路與前衛路交界處施工單位：編制單位：編 制 人：編制日期：年月日審 批 人：審批日期：年月日目錄第一章、編制說明及編制依據3 第二章、工程概況3 第三章、高支模部位、方案選擇及構造要求4 第四章、高支模支撐體系設計4 第五章、施工順序5 第六章、高支模體系安裝5 第七章、高支模體系拆除6 第八章、質量安全保證措施8 第九章、高支模安全應急預案9 第十章、地下室 4.55 m 層高門型鋼管手架梁模板支撐計算書12 第十一章、首層 6.3 m 層高門型鋼管手架板模板支撐計算書26 高支模工程專項施工2、方案第一章、編制說明及編制依據1、編制說明：根據業主提供的7#配電所工程施工圖紙，層高為7.90 m；根據住房和城鄉建設部頒發的危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質【2009】87 號）規定，模板支撐系統5米的模板安裝、支撐屬高支模施工，所以本工程模板施工時，必須按有關文件及施工規范要求進行施工，本方案主要是為模板支撐體系施工前做構造說明、內力計算和驗算，施工時必須確保模板體系的強度、剛度、穩定性。2、編制依據：、根據本工程施工圖紙及審批好的施工組織設計；、江蘇省建筑工程高支撐模板系統施工安全管理辦法；、建筑施工安全檢查標準JGJ59-99；、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ13、30-2001、J84-2001;、建筑工程荷載規范；6、建筑工程高處作業安全技術規程；第二章、工程概況本工程位于無錫新區衛星路與前衛路交界口；由7#變電所與 2 層商鋪組成，7#變電所為一層，層高 7.9 m，商鋪 2 層，層高為 3.6m，建筑含屋面構架總高度：7m，本工程由民申房地產開發有限公司建設、無錫市建苑工程監理有限責任公司監理。江蘇江中集團有限公司承建組織施工。第三章、高支模部位、方案選擇及構造要求1、高支模部位7#變電所模板支撐體系從配電房底-1.2 米到屋面板 6.8 米，層高為 7.9 米。屬高支模體系，梁板體系為矩形形狀。最大梁型號尺寸為 300800，為外框架梁，內梁與4、柱連接型號最大尺寸為 600600，最大板厚為 150，梁板支撐架搭設最大高度為7.70 米；按截面尺寸最大和荷載最重的具有代表性的梁、板進行計算。2、方案說明本方案主要針對本單位工程高支模體系進行計算、編制施工方法和安全措施。本計算書針對本單位工程的具體情況、按施工段分類計算，施工時應注意要符合各類型條件并嚴格按照本專項方案執行。高支模施工時，除參照本專項方案執行外，還應參考有關施工經驗及有關驗收規范，并遵守相關規定。第四章、高支模支撐體系設計1、模板體系及材料選用模板平板、梁模板采用18mm 厚建筑模板，骨肋采用5090mm 木方，梁模板拉結采用直徑14 拉結螺栓，豎直支撐采用扣件鋼腳手架5、以及水平加固桿、掃地桿：壁厚 3.5mm 48標準鋼管（材料見附表 1）。使用材料表名稱規格（mm）自重fv(N/mm2)fm(N/mm2)E(N/mm2)模 板915183018 0.12kN/m21.25 34.1 5900 木 方50902000 0.055kN/根1.4 13 9000 鋼 管480.0375kN/M 205 205 2105第五章、施工順序模板支頂結構施工均按常規方法施工，梁板模板及支撐系統的安裝順序為：彈線排架支撐系統搭設排架的固定、拉接梁底板的安裝梁側板的安裝樓面板的安裝梁、板鋼筋的綁扎混凝土澆搗淋水養護拆除高支模板。第六章、高支模體系安裝（一）、支模體系基礎鋼管6、扣件腳手架支承在室內樓板上，待達到一定強度后進行高支模的施工。（二）、支模安裝施工高支模施工關鍵是鋼管腳手架的搭設，其搭設做法如下：1、在搭設腳手架之前，在地面彈出立桿縱橫方向位置線，并進行抄平。2、鋼管腳手架的搭設自一端延伸向另一端，自下而上按步搭設，并逐層改變搭設方向，減少誤差積累。不能自兩端相向搭設或相間進行，以免結合處錯位，難于連接。3、梁下支需用木方作鋪墊。4、樓板模板支模時，應先完成一個格構的水平支撐及斜撐安裝，再逐漸向外擴展，以保持支撐系統的穩定性。（三）、樓面砼模板安裝1、樓板模板采用 18mm 厚建筑木模板，采用單層木方排列。木枋支承在平板找平管上。2、梁模板采用 18mm 7、厚建筑木模板，支承木枋采用扣件式鋼管腳手架3、跨度大于 4m 時，模板起拱統一按2/1000。4、模板與砼的接觸面涂隔離劑。5、模板面完成后，按下列標準檢查驗收：（1）模板接縫寬度 1.5mm。（2）板模板上漏涂隔離劑面積1000cm2（3）梁柱模板上漏涂隔離劑面積400cm2（分別用尺、楔形塞尺檢查）（4）允許偏差項目按下表執行：項次項目允許偏差（mm）檢驗方法高層框架1 軸線位移基礎5 尺量檢查柱、梁3 2 標高+2-5 用水準儀或拉線和尺量檢查。3 截面尺寸基礎10 尺量檢查柱、梁+2-5 4 柱垂直度3 用 2m 托線板檢驗。5 相鄰兩板表面高低差2 用直尺和尺量檢查6 表面平整度5 8、用 2m 靠尺和楔形塞尺檢查。7 預埋鋼板中心線位移3 拉線和尺量檢查8 預埋管預留孔中心線位移3 9 預埋螺栓中心線位移2 外露長度+10-0 10 預留洞中心線位移2 截面內部尺寸+10-0 第七章、高支模體系拆除1、現澆結構的模板及其支架拆除時的混凝土強度應符合下列規定：（1）側模，在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。（2）底模，在混凝土強度符合下表規定后，方可拆除。結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準植的百分率計（%）板2 50 2,8 75 8 100 梁、拱、殼8 75 8 100 懸挑構件2 75 2 100（3）已拆除模板及其支架的結構，在砼9、強度符合設計砼強度梁板的要求后，方可承受全部使用荷載。如有需要，須加臨時支撐。2、高支模支撐體系經工程技術負責人驗證并經確認不再需要時，方可拆除。承重模板（梁、板底模）拆除時間須混凝試壓報告合格后，經監理單位書面批準后，方可拆除。3、拆除順序為后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆除承重模板。拆除跨度較大的梁底模時，先應從跨中開始，分別拆向兩端。拆模時不要用力過猛，拆下來的木料要及時運走、整理，分類堆放整齊。4、施工由于存在連續高支模和支頂的整體穩定構造措施，必須采取由高到低的最終一次性拆除方式。且任何拆除模板支撐體系的施工，必須由主辦施工或以上管理人員下達指令后才能拆除。5、拆除前應清理腳10、手架上的材料、工具和雜物。6、拆除時應設置警戒區和警戒標志，安排專人負責警戒。7、模板支架的拆除應從一端向另一端、自上而下逐層進行。8、掃地桿、水平加固桿和交叉支撐等，必須在腳手架拆卸到相關的腳手架時方可拆除。9、工人須站在臨時的腳手板上進行拆卸作業，并按規定使用安全防護、勞動保護用品。10、拆除過程中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打，撬挖，拆下的配件應放入袋內。第八章、質量安全保證措施（一）質量措施 1、對模板、木枋等原材料要求檢查合格后方可使用于高支模工程。對有腐朽、裂縫、蟲眼等的木枋、板材，禁止用于模板工程。2、模板支架的搭設場地應進行清理，保證表面干凈平整；并做好排水。3、門型架的位置，要求先11、在驗收合格后的基礎上彈出立桿的位置線，保證墊板、底座安放位置準確。4、掃地桿、水平加固桿、交叉支撐必須隨腳手架搭設同步進行。5、嚴格按設計及規范要求拆除模板。6、模板安裝施工完成后，組織安排模板自檢。尤其對支頂底座、托座部位，要求100%檢查。保證每一底座、托座完全傳力到位。（二）安全保證措施及安全預案1、參加高處作業人員應按規定要求戴好安全帽、扎好安全帶，衣著符合高處作業要求，穿軟底鞋，不穿帶釘易滑鞋，并要認真做到“十不準”：一不準違章作業；二不準工作前和工作時間內喝酒；三不準在不安全的位置上休息；四不準隨意往下面扔東西；五嚴重睡眠不足不準進行高處作業；六不準打賭斗氣；七不準亂動機械、消防及12、危險用品用具；八不準違反規定要求使用安全用品、用具；九不準在高處作業區域追逐打鬧；十不準隨意拆卸、損壞安全用品、用具及設施。2、高處作業人員隨身攜帶的工具應裝袋精心保管，較大的工具應放好、放牢，施工區域的物料要放在安全不影響通行的地方，必要時要捆好。3、施工人員要堅持每天下班前清掃制度，做到工完料凈場地清。4、盡量避免立體交叉作業，立體交叉作業要有相應的安全防護隔離措施，無措施嚴禁同時進行施工。5、高處作業前應進行安全技術交底，作業中發現安全設施有缺陷和隱患必須及時解決，危及人身安全時必須停止作業。6、高處作業中所用的物料必須堆放平穩，不可置放在臨邊或洞口附近，對作業中的走道、通道板和登高用具13、等，必須隨時清掃干凈。拆卸下的物料、剩余材料和廢料等都要加以清理及時運走，不得任意亂置或向下丟棄。各施工作業場所內凡有可能墜落的任何物料，都要一律先行撤除或者加以固定，以防跌落傷人。7、模板支架在使用期間，嚴禁拆除下列桿件：掃地桿、水平加固桿、交叉支撐和剪刀撐。8、模板支架及模板施工期間，禁止無關人員進入作業現場。第十一章、首層6.3 m 層高門型鋼管手架板模板支撐計算書計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范 GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)、建筑施工門式鋼14、管腳手架安全技術規范等規范編制。一、參數信息1.構造參數門架型號:MF1219；扣件連接方式:單扣件；腳手架搭設高度(m):6.20 承重架類型設置:門架平行與梁截面；門架橫距 La(m):1.10；門架縱距 Lb(m):0.60；門架幾何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(m):1950.00；加強桿的鋼管類型:483.5；立桿鋼管類型:483.5；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m3):23.5；鋼筋自重(kN/m3):1.50；振搗混凝土15、荷載標準值(kN/m2):0.5 3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量 E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值 fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量 E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量 E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：13.0；4.樓板參數鋼筋級別:三級鋼 HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土標號:C30；每層標準施工天數:8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm216、):1440.000；計算樓板的寬度(m):4.00；計算樓板的厚度(m):0.12；計算樓板的長度(m):4.50；施工平均溫度():25.000；5.板底模板參數板底橫向支撐類型：方木；板底橫向方木截面寬度(mm)：50.0 板底橫向方木截面高度(mm)：100.0 板底縱向方木截面寬度(mm)：80.0 板底縱向方木截面高度(mm)：100.0 板底橫向支撐間隔距離(mm)：150.0 面板厚度(mm)：20.0 二、板底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混17、凝土自重荷載、鋼筋自重荷載、施工荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.抗彎強度驗算計算公式如下:其中，M-面板計算最大彎距(N.mm)；l-計算跨度(板底橫向支撐間距):l=150.000mm；q-作用在模板上的壓力線荷載，它包括:新澆混凝土及鋼筋荷載設計值q1:1.2(23.500+1.500)0.1200.6000.90=1.944kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2 0.3500.6000.90=0.227kN/m 施工時與設備產生的荷載設計值q3:1.4 1.0000.600 0.90=0.756kN/m；q=q1+q2+q3=1.944+0.227+18、0.756=2.927kN/m；面板的最大彎距：M=0.1 2.927150.0002=6585.300N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，-面板承受的應力(N/mm2)；M -面板計算最大彎距(N.mm)；W -面板的截面抵抗矩b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=0.600 10320.0002/6=40000.000 mm3；f-面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值：=M/W=6585.300/40000.000=0.165N/mm2；面板截面的最大應力計算值:=0.165N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值f=1319、.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=（23.50+1.500)0.1200.600=1.80N/mm；l-計算跨度(板橫向支撐間距):l=150.00mm；E-面板的彈性模量:E=10000.0N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=60.00023/12=40.000cm4；面板的最大允許撓度值:=150.0/250=0.600mm；面板的最大撓度計算值:=0.677 1.800150.04/(100 9500.0 4.00 105)=0.002mm；面板的最大20、撓度計算值:=0.002mm 小于 面板的最大允許撓度值:=0.600mm，滿足要求！三、板底縱、橫向支撐計算（一）、板底橫向支撐計算本工程板底橫向支撐采用方木50.000mm 100.000mm。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和施工及設備荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1:=23.500 0.1200.150=0.423kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2:=0.350 0.150=0.053kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值(kN)：經計算得到，活荷載21、標準值P1:=1.000 0.6000.150=0.090kN；均布荷載設計值：q=1.20.4230.90+1.2 0.053 0.90=0.514kN/m；集中荷載設計值：P=1.40.0900.90=0.113kN；均布荷載標準值：q=0.423+0.053=0.476kN/m；集中荷載標準值：P=P1=0.090kN；2.抗彎強度驗算：最大彎矩計算公式如下:其中，M-計算最大彎距(N.mm)；l-計算跨度(門架縱距)；l=0.600mm；q-作用在模板上的均布荷載設計值；q=0.514kN/m p-作用在模板上的集中荷載設計值；p=0.113kN 最大彎距：M=0.1130.600/422、+0.514 0.6002/8=0.040kN.m；按以下公式進行板底橫向支撐抗彎強度驗算：其中，-板底橫向支撐承受的應力(N/mm2)；M -板底橫向支撐計算最大彎距(N.mm)；W -板底橫向支撐的截面抵抗矩 b:板底橫向支撐截面寬度，h:板底橫向支撐截面厚度；W=50.000100.0002/6=83333.333 mm3 f-板底橫向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=17.000N/mm2；板底橫向支撐截面的最大應力計算值：=M/W=0.040 106/83333.333=0.481N/mm2；木方的最大應力計算值 0.481 N/mm2小于 木方抗彎強度設計值 17.00023、N/mm2，滿足要求！3.抗剪強度驗算最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度必須滿足：其中最大剪力:V=0.113/2+0.5140.600/2=0.211 kN；梁底橫向支撐受剪應力計算值 T=3 0.211 103/(2 50.000100.000)=0.063N/mm2；板底橫向支撐抗剪強度設計值 fv=1.400 N/mm2；板底橫向支撐的受剪應力計算值:T=0.063N/mm2小于木方抗剪強度設計值fv=1.400N/mm2，滿足要求！4.撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載最不利分配的撓度，計算公式如下:其中，-計算最大撓度(N.mm)；l-計算跨度(門架縱距)；l=600.000mm；q24、-作用在模板上的均布荷載標準值；q=0.476kN/m E-板底橫向支撐彈性模量；E=10000.000kN/m I-板底橫向支撐截面慣性矩；I=4166666.667kN/m 板底橫向支撐最大撓度計算值=50.4766004/(38495004166667)=0.019mm；板底橫向支撐的最大允許撓度 =600.000/250=2.400 mm；板底橫向支撐的最大撓度計算值:=0.019mm 小于梁底橫向支撐的最大允許撓度 =2.400mm，滿足要求！（二）、板底縱向支撐計算本工程板底縱向支撐采用方木80.000mm 100.000mm。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷25、載、鋼筋自重荷載和施工及設備的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.抗彎強度及撓度驗算：板底縱向支撐，按集中荷載三跨連續梁計算（附計算簡圖）：板底縱向支撐所受荷載 P=0.514 1.219+0.113=0.739 kN 板底縱向支撐計算簡圖板底縱向支撐梁彎矩圖(kN.m)板底縱向支撐梁剪力圖(kN)板底縱向支撐梁變形圖(mm)最大彎矩：M=0.681 kN.m 最大剪力：V=6.278 kN 最大變形（撓度）：0.058 mm 按以下公式進行板底縱向支撐抗彎強度驗算：其中，-板底縱向支撐承受的應力(N/mm2)；M -板底縱向支撐計算最大彎距(N.mm)；W -26、板底縱向支撐的截面抵抗矩:b:板底縱向支撐截面寬度，h:板底縱向支撐截面厚度；W=80.000100.0002/6=133333.333 mm3 f-板底縱向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=17.000N/mm2 -最大容許撓度(mm)=1219.000/250=4.876 mm；板底橫向支撐截面的最大應力計算值：=M/W=0.681 106/133333.333=5.109 N/mm2木方的最大應力計算值 5.109 N/mm2小于 木方抗彎強度設計值 17.000mm，滿足要求！板底縱向支撐的最大撓度計算值:=0.058mm 小于梁底橫向支撐的最大允許撓度 =4.876mm，滿27、足要求！3.抗剪強度驗算截面抗剪強度必須滿足:梁底縱向支撐受剪應力計算值 T=3 6.278 103/(2 80.000100.000)=1.177 N/mm2；板底縱向支撐抗剪強度設計值 fv=1.700 N/mm2；板底縱向支撐的受剪應力計算值 1.177 N/mm2小于 木方抗剪強度設計值 1.700mm，滿足要求！四、門架荷載計算1.靜荷載計算靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架自重產生的軸向力(kN/m)門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為：MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撐 2副 20.040=0.080 kN 連接棒 2個 20.165=0.330 kN28、 鎖臂 2副 20.184=0.368 kN 合計 1.002 kN 經計算得到，每米高腳手架自重合計NGk1=0.514 kN/m。(2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力NGK2(kN/m)剪刀撐采用483.5mm 鋼管，按照 4步3跨設置剪刀撐與水平面夾角：=arctg(31.95)/(40.60)=67.69 每米腳手架高中剪刀撐自重：2 37.63210-3(4 0.600)/cos/(3 1.950)=0.081kN/m；水平加固桿采用483.5 mm 鋼管，按照 4步5跨設置，每米腳手架高中水平加固桿自重：37.63210-3(4 0.600)/(51.950)=0.009kN/29、m；每跨內的直角扣件 4個，旋轉扣件 4個，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145)/1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量為 0.010kN/m；經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2=0.101 kN/m；(3)梁鋼筋混凝土、模板及梁底支撐等產生的軸向力NGK3(kN)1）鋼筋混凝土梁自重(kN)：（23.500+1.500）0.1200.600(1.100+1.219)=4.174kN；2)模板的自重荷載(kN)：0.3500.600(1.100+1.219)=0.487 kN；經計算得到，梁鋼筋混凝土、模板及梁底支撐等產生的軸向力合30、計 NGk3=4.661 kN/m；靜荷載標準值總計為 NG=(NGK1+NGK2)H+NGk3=(0.514+0.101)6.200+4.661=8.471kN；2.活荷載計算活荷載為施工荷載標準值(kN)：經計算得到，活荷載標準值NQ=1.000 0.600(1.100+1.219)=1.391kN；五、立桿的穩定性計算:作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式(不組合風荷載)其中 NG-每米高腳手架的靜荷載標準值，NG=8.471 kN；NQ-腳手架的活荷載標準值，NQ=1.391 kN；H-腳手架的搭設高度，H=6.200 m。經計算得到，N=12.113 kN。門式鋼管腳手架的穩定性按照31、下列公式計算其中 N-作用于一榀門架的軸向力設計值，N=12.113 kN；Nd-一榀門架的穩定承載力設計值(kN)；一榀門架的穩定承載力設計值以下公式計算其中-門架立桿的穩定系數,由長細比 kho/i 查表得到，=0.336；k-調整系數，k=1.170；i-門架立桿的換算截面回轉半徑，i=1.58 cm；h0-門架的高度，h0=1.93m；I0-門架立桿的截面慣性矩，I0=12.19 cm4；A1-門架立桿的截面面積，A1=4.89 cm2；h1-門架加強桿的高度，h1=0.10m；I1-門架加強桿的截面慣性矩，I1=12.19 cm4；f-門架鋼材的強度設計值，f=205.00 N/mm2。A-一榀門架立桿的截面面積，A=9.78 cm2；A=2 A1=24.89=9.78 cm2；I-門架立桿的換算截面慣性矩，I=12.98 cm4；I=I0+h1/h0I1=12.190+12.190/100.000 1536.000=12.984 cm4經計算得到，Nd=67.365 kN。立桿的穩定性計算 N Mmax=30.020 所以第 8天樓板強度足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。模板支持可以拆除。