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1、目 錄一、 工程概況1二、 腳手架設計方案2三、 落地式扣件鋼管腳手架計算書3四、 懸挑式扣件鋼管腳手架設計14五、 懸挑式扣件鋼管腳手架計算書15六、 腳手架搭設與拆卸方案21七、 附圖26幕墻腳手架工程專項方案一、工程概況1、 工程名稱：xx工程2、 建筑單位：xx置業有限公司3、 設計單位：xx建筑工程設計公司4、 監理單位：xx工程咨詢有限公司5、 施工單位：xx建設有限公司本工程總建筑面積約72401.99m2，由住宅樓、地下室(部分)、二期地下室組成。xx樓地上23層，地下2層，建筑高度80.0m，建筑面積26631.26m2，其中地上為25789.48 m2，地下（夾層）為8412、.78 m2；xx樓地上23層，地下2層，建筑高度80.0m，建筑面積26990.27m2，其中地上為26148.73 m2，地下（夾層）為841.54 m2；地下車庫為地下二層，建筑面積18780.46m2。本工程幕墻腳手架使用工期根據幕墻施工工期為：xx年x月xx日xx年x月xx日。本工程幕墻腳手架搭設工程結合國家現行規范及以本工程的實際情況，以設計為主要搭設依據，在確保安全的前提下考慮施工的實用性和材料的經濟效果，并借助杭州市諸多高層幕墻的施工經驗及現場實際情況，現將腳下手架工程做法如下劃分：本工程幕墻腳手架采用落地式與懸挑式腳手架相結合，落地式腳手架搭設于地下室頂板結構層，其標高為-13、.80米。xx樓落地式腳手架搭設至13層。13層以下為落地式腳手架（搭在地下室頂板上，地下室頂板標高為-1.80m，板厚為200），14層樓面開始懸挑，高度為17.250m，分2次懸挑，步距為1.8m。第一次懸挑從14層樓面（樓面標高為44.73m）懸挑至19層樓面（61.980m），共10步；第二次懸挑從19層樓面（61.980m）懸挑至屋頂（79.35m）,共10步。懸挑式腳手架使用的懸挑梁采用16號槽鋼錨固于樓層結構中，考慮到幕墻施工的便利性，槽鋼自主樓外墻懸挑約1.55米。有關落地式腳手架和懸挑式腳手架的用材和搭設間距統一如下 ：均采用扣件式鋼管腳手架，鋼管采用外徑為48mm，壁厚為34、.2mm的3號鋼焊接鋼管。腳手片采用預定的毛竹腳手片，以下所有用材必須滿足強度及性能要求。根據規范和設計驗算，腳手架各立桿的間距如下：步距為1.80米，縱距為1.50米，立桿橫距為1.05米，連墻桿采取2步3跨制，通過樓層梁板中預埋48鋼管與連墻短鋼管用扣件連接。本雙排腳手架應外側面整個長度和高度上連續設置，剪刀撐。每道剪刀撐寬度不小于4跨，且不少于6米，斜桿與地面的傾角宜在45-60度之間。洞口處需填設斜桿和橫向拉結桿件，以填加此處的整體剛度和框架的整體穩定性。有關護欄、連墻桿、吊繩等有關項目均在本方案設計和搭設中有相關說明。以下是本工程的幕墻腳手架設計與搭設、拆除方案，以及一些相應的技術和5、質量要求。二、腳手架設計方案一）腳手架設計計算的一般規定1、腳手架設計的一般要求腳手架的設計應根據工程的條件和所用腳手架材料的構架能力，從以下幾個方面著手進行，以確保滿足施工需要和使用安全。1） 在確定腳手架的構造的適宜形式和尺寸時，應充分考慮工程結構的造型，墻體上的凹凸構造、洞口連墻和撐拉點的位置以及作為同寬度、高度、單層或多層作業施工操作要求。2） 腳手架必須具有受力明確的穩定結構和足夠的整體與單肢的穩定承載能力。對荷載超限和構架尺寸較大的部位，應根據計算結構對其構架予以加強。3） 必須對腳手架設計（足夠數量）的連墻點和連墻點構造作出設計。對不能設置的點位，應采取適當位移或其它彌補措施解決6、。4） 按確保施工作業和現場安全的要求，確定腳手架外圍表面、作業層、進出口、通道、現場以及特殊作業條件下的安全防（圍）護措施。三、落地式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為46.5米，立桿：下面16.5米采用雙立管，上面30米采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為483.2，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.0米。施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共滿鋪。一）大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連7、續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m活荷載標準值 Q=2.0001.050/3=0.700kN/m靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m活荷載的計算值 q2=1.40.700=0.980kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨8、中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為M1=(0.080.109+0.100.980)1.5002=0.240kN.m支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為M2=-(0.100.109+0.1170.980)1.5002=-0.283kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.283106/5080.0=55.616N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.052=0.091kN/m=0.091N/mm活荷載標準值q2=0.700kN/m=0.79、00N/mm三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.6770.091+0.9900.700)1031500.04/(1002.06105121900.0)=1.521mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二）小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.500/3=0.079kN活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/3=1.010、50kN荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.079+1.41.050=1.634kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+1.6341.050/3=0.578kN.m=0.578106/5080.0=113.803N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重11、均布荷載引起的最大撓度V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm集中荷載標準值P=0.058+0.079+1.050=1.186kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1186.3501050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105121900.0)=1.941mm最大撓度和V=V1+V2=1.965mm L 1050小橫桿的最大撓度 = =7mm 150 150 10mm 滿足要求!三）扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 R12、c 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=21.50.0381/2=0.057kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN荷載的計算值R=1.20.040+1.20.118+1.41.575=2.395kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.013、kN。四）腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)； 0.1248 kN/m NG1 = 0.12525.000=3.120kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15NG2 = 0.15041.500(1.050+0.200)/2=0.563kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005N14、G4 = 0.0051.50025.000=0.187kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.320kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021.5001.050/2=3.150kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：15、Us = 1.200經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4501.2501.200 = 0.472kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。五）立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.59kN； 軸心受壓立桿的穩16、定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50；A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm2； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 105.61 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N17、=8.93kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.273kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 152.12 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm18、2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求(抗壓滿足)!2、連墻件采用扣件與墻體連接的抗滑移承載力驗算。經過計算得到 Nl = 7.7kN小于扣件的抗滑力8.0kN，滿足要求! 八）立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A；p = 38.38 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 9.59 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (N/mm2)；fg = 68.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 19、腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00地基承載力的計算滿足要求!四、懸挑式腳手架設計結合本工程主樓的實際情況，3#、5#樓落地式腳手架搭設至13層。13層以下為落地式腳手架（搭在地下室頂板上，地下室頂板標高為-0.70m，板厚為200），14層樓面開始懸挑，高度為17.250m，分2次懸挑，步距為1.8m。第一次懸挑從14層樓面（樓面標高為44.73m）懸挑至19層樓面（61.980m），共10步；第二次懸挑從19層樓面（61.980m）懸挑至屋頂（79.35m）,共10步。采用16號槽鋼用錨筋錨入樓板中，較好地滿足了本工程的施工要求。20、懸挑腳手架示意圖如下:（附后）五、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書（一）懸挑腳手架搭設位置示意，相應計算簡圖：雙排懸挑腳手架搭設高度為20m，立桿為單立管。搭設尺寸：立桿縱距為1.50m；立桿橫距為1.05m，步距1.80m。連墻件為2步3跨（即豎向間距為3.60m，水平間距為4.50m）施工均布荷載為3.0KN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪7層。懸挑水平鋼梁采用16#槽鋼，懸挑段長度為1.501.55m（其中50mm為構造端長度）。Q235工16#槽鋼截面特性H=160mm，b=88mm,tw=6.0mmT=9.9mm,A=26.11cm2G=20.50Kg/m,R=8.0mmIx=1127cm21、4,x=140.9cm3Sx=80.8cm3,iy=1.89cm (二)荷載及內力計算荷載計算：1、 483.5mm鋼管腳手架每米立桿的結構自重標準值gk=0.1248KN/m立桿自重：NG1K=0.124824=2.995KN3.00KN2、 腳手板自重：NG2K=0.35KN/m21.5m(1.05+0.25)1/28(排)=2.73KN3、 欄板、檔腳板自重：NG3K=0.14KN/m21.5m(1.05+0.25)1/28(排)=1.09KN4、 安全網（含立網、平網）：NG4K=0.128KN/層7層=0.90KN5、 縱向水平桿自重：NG5K=0.0384KN/m1.5m16根（含22、縱向掃地桿）=0.92KN6、 施工荷載（按結構腳手架）：NQK=3KN/m21.5m(1.05+0.25)1/22層同時施工=5.85KN立桿作用于懸挑槽鋼上的集中力標準值PK=PGK+PQKPGK=NG1K+NG2K+NG3K+NG4K+NG5K=3.00+2.73+1.09+0.90+0.92=8.64KNPQK=NQK=5.85Pk=8.64+5.85=14.49KNP=1.2PGK+1.4PQK=1.28.64+1.45.85=10.37+8.19=18.56KN內力計算：Mmax=P(0.25+1.30)+1/20.2051.52=18.561.55+0.23=28.77+0.2323、=29KNmVmax=2P+0.205KN1.5=37.12+0.31=37.43KN(三)強度驗算：抗彎強度：Mmax 29106= = =196N/mm2f=215N/mm2（滿足）xx 1.05140.9103抗剪強度：VmaxS 37.4310380.8103= = =44.7N/mm20.6bh 88160 0.6 0.282 0.282b =1.07- =1.07- =1.07-0.09=0.98b 3.094 Mmax 29106 = = =210N/mm2f=215N/mm b x 0.98140.9103整體穩定性滿足要求。（五）正常使用極限狀態驗算（撓度計算）：E=206124、03N/mm2Ix=1127cm4f=fpk1+fpk2+fgkPk1b12(3a1+2b1) 14.491032502(31250+2250)fpk1= = =0.276mm 6EI 62061031127104Pk2b22 (3a2+2b2) 14.4910313002(3200+21300)Fpk2= = = 5.63mm 6EI 62061031127104PkL4 0.20515004fgk= = =0.00056 0 8EI 82061031127104L 21500f=0.276+5.63+0=5.91mm1.5(安全)M傾 293、抱筋拉力螺桿計算（d=14mm） 13 2 125、3 2Ae= (d- ) = (14- 2) =115.4mm2 4 24 4 24Nbt =Aef bt =115.4mm2210N/mm210-3=24.23KN由傾覆力矩產生的螺栓拉力（一只）N 1 M傾 1 29KNmN= = =4.69KN Nbt =24.23(滿足) 4 1.275 4 1.275m（七）懸挑腳手架16號槽鋼擱在陽臺懸挑板時的混凝土板驗算：1、計算資料：砼強度等級：C30，板厚100mm 180mm，fc=14.3N/mm2陽臺板配筋：面筋12100,底筋10150 fy=300N/mm2由16#槽鋼懸挑梁傳到陽臺懸挑板端的力矩為29KNm，集中力為37.43KN26、。2、陽臺懸挑板承載力驗算：1）板端截面驗算：取b=1500mm,ho=h-15-6=100-21=79mmAs=1131mm21.5=1696.5mm2As=523mm21.5=784.5mm2砼受壓區高度X1fcbx=fyAs- fyAs fyAs- fyAs 3001696.5-300784.5X= = =12.76mmMmax=29.00KNm板端抗彎承載力滿足。板端抗剪承載力不需驗算（b=1500mm）2)板根部截面驗算：取b=1500,ho=h-15-6=180-21=159mmAs=1696.5mm2, As=784.5mm2同理：砼受壓高度取X=2as =42mm板根部截面能承27、受的變矩： xM= 1fcbx(ho- )+ fyAs(ho-as) 2=1.014.3150042(159-42/2)+300784.5(159-21)=124.32+32.48=156.80KNm板根部截面作用的最大彎矩：板端由挑腳手傳來的力矩：M1=29.00KNm由板端Vmax作用傳來的力矩M2=Vmax1.8m=37.431.8=67.37KNm陽臺板自重在板根部產生的力矩M3=QL2/2取陽臺板平均厚度為（100+180）1/2=140mm(偏安全)。Q=1.225KN/m31.5m0.14m=6.3KN/mM3=1/26.31.82=10.21KNmMmax=M1+M2+M3=228、9.00+67.37+10.21=106.58 KNmM=165.80 KNmMmax=106.58 KNm結論：懸挑腳手架搭設在陽臺懸挑板上，其承載力滿足要求。陽臺的裂縫剛度計算從略。為安全起見，懸挑陽臺上懸挑腳手架（1.5米）設置一道斜拉鋼絲繩，鋼絲繩采用81.8繩芯的16鋼絲繩，斜拉鋼絲繩與腳手架所在的角度不應小于60度，斜拉鋼絲繩吊點為上層梁，通過預埋20吊環連接。(八)按粘結力計算錨固強度：已知：F=4.69KN（作用于抱筋拉力螺桿上的軸向撥出力）Q235 fy=210N/mm2砼C30 允許粘結強度b=2N/mm2求錨固深度h F 1.24.69102 h = =64mm db 329、.14142 式中是軸向撥出力增大系數（偏安全考慮）抱筋插錨入樓板，3#、5#、6#、12#、13#樓中最薄的樓板厚為100mm。有效錨固深度為h=100-15-6=79mm。故h=64mmh=79mm，滿足要求。六、腳手架搭設與拆卸方案一）腳手架搭設總體規則：用48鋼管進行搭設，鋼管下鋪設木板于底層樓板上。此樓房幕墻腳手架結合本工程的實際情況，進行了充分的設計驗算，確保安全實用。腳手架的步距為1800，縱距為1500，立桿橫距為1050，考慮到外墻幕墻裝飾施工，內側立桿距離外墻為450；每層花池處搭設1.3米高滿堂腳手架，與外架可靠連接并滿鋪腳手片至外架內立桿，用于花池鋁板吊頂裝修及施工安全30、。1、橫向支撐和剪刀撐 此落地腳手架實際高為46.5米，按規范規定，超過24米的腳手架要求設置橫向支撐，除兩端設置外，中間應每隔6跨設一道，由底至頂呈“之”字形連續布置，腳手架在外側面兩端各設一道剪刀撐，由頂連續設置，中間凈距不應大于15米；24米以上的雙排腳手架應在外側面整個長度和高度上連續設置剪刀撐，每道剪力撐寬度不小于4跨，且不小于6米，斜桿與地面的傾角應在45至60度之間。結合本工程的實際情況，剪力撐采用6步6跨制，以確保其連續閉合，從而符合規范要求。剪刀撐的余桿除兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿或各水平桿扣緊外，在其中間應增加2至4個扣結點。2、縱向水平桿 上、下水平桿的接長位置應錯開布31、置在不同的立桿縱距中，與相鄰立桿的距離 不大于縱距的1/3，搭接接頭長度不應小于1米，并應等距設置3個一字型扣件固定。相鄰步架的縱向水平面桿應錯開布置在立桿的里側和外側，以減少立桿偏心受載情況，并應等距設置3個旋轉扣件固定。相鄰步架的縱向水平桿應錯開布置在立桿的里側和外側，以減少立桿偏心受載情況，縱向水平桿的長度一向不宜小于3跨，并不小于6米。3、橫向水平桿每一主點處必須設置一根橫向水平桿，并用直角扣件扣緊在豎向立桿上，該桿軸線偏離主節點距離不大于150mm，在雙排架時，靠墻一側的外伸長度不應大于500mm，操作層上非主節點的橫向水平桿宜根據腳手板的需要等間距設置，最大間距不大于柱距的1/2。32、4、連墻件連墻件一般應設置在框架梁或樓板附近等具有較好抗水平力作用的結構部位，本工程連接點選擇樓板，水平連墻鋼管與樓板預埋216圓鋼焊接，搭接長度不應小于20cm，焊縫質量應符合規范要求。連墻體件采用每隔2步2跨設置一道。并在墻體轉角處和頂部80cm范圍內，需增設連墻桿件。架體鋪設竹腳手片應符合JGJ5999規范要求，腳手片下設兩根通長鋼管，架體外圍分設兩道鋼管護欄，其內角密目安全網進行全封閉。連墻桿設置應靠近主節點，偏離距離不應大于300mm。連墻件中的連墻桿宜呈水平并垂直于墻面設置，與腳手架連接的一端可稍為下斜，絕不允許上翹。5、懸挑腳手架此腳手架采用懸挑式腳手架，懸挑梁采用16號槽鋼。外33、挑長度約為1.5米，每個立桿下均作此懸挑槽鋼，即間距為1.5米，槽鋼長度經驗算采用61/2米通長，錨筋采用4根16一級鋼筋錨入樓板中，與樓板底筋連接后澆灌混凝土，待強度達到設計要求后，安裝預留槽鋼。且每根懸挑腳手架槽鋼每跨（1.5米）設置一道拉索，以確保腳手架的整體性和穩定性。斜拉鋼絲繩采用16鋼絲繩。 拉索與腳手架所在角度不應大于60度，即拉索垂直度不宜小于3.0米，本工程斜拉索吊點為上層梁板，通過預埋20吊環連接。槽鋼上在外挑腳手架立桿中心焊接一根約15cm與25鋼筋，以保障立桿與槽鋼的接觸面積。7、墻體轉角處懸挑架搭設結合本工程的實況，主樓外挑比較多，為保證在轉角處的架體的穩定，采用長短34、槽鋼相結合，以避開與其相交，并在槽鋼下部加斜撐和上面增設斜拉索（保險繩），以確保架體搭設安全、穩定。二）腳手架的構造與搭設技術要求（Hmax30m）1、腳手架立桿采用對接扣件連接，相鄰兩立桿接頭應錯開不小于50cm，且不在同一步距內，縱向水平桿接長用對接扣件連接，上下相鄰兩根縱向水平桿接頭錯開不小于50cm，同一步內外兩根縱向水平桿接頭也應區錯開，并不在同一跨內。2、小橫桿伸出外立桿連接點15-20cm，離外墻面45cm。3、腳手架縱向兩端和轉角處起，在腳手架外側不大于9m搭成剪力撐，本工程采用6步6跨制，自上而下循序連續設置，斜桿用長鋼管與腳手架底部成45度至60度角。斜桿采用旋轉扣件與立桿35、和橫向水平桿扣牢，剪力撐桿件接頭采用搭接形式，搭接長度不小于40cm，并不小于3只扣件擰緊，相鄰桿件接頭必須錯開一個檔距，同一平面上的接頭不得超過總數的50%。三）腳手架搭設的質量要求1、立桿垂直偏差：本腳手架搭設高度小于50米，縱向偏差不大于H/200，且不大于10mm；橫向偏差不大于H/400，且不大于500mm。2、縱向水平桿水平偏差不大于總長度的1/300，且不大于20mm，橫向水平桿水平偏差不大于10mm。3、腳手架的步距、立桿橫距偏差不大于20mm，立桿縱距不大于50mm。4、扣件緊固力宜在45至55KN.m范圍內，不得低于45KN.m或高于60KN.m。5、連墻點的位置、數量要正36、確，連接牢固，無松動現象。四）腳手架搭設的安全技術要求1、操作者應有持證上崗，搭設要求應按JGJ59-99實施。2、二步架以上施工時佩帶安全帶、嚴禁向下拋扣件等物品，上部施工時，地面設專人警戒守護。3、高處作業材料堆放平穩，不可放置在臨邊或洞口附近，凡有可能墜落的任何物體，都要一律撤除或加以固定。4、施工過程中應邊搭邊鋪腳手片，并將腳手片用鐵絲綁扎穩固，以防解脫，安全有效的圍護措施應同步跟上。連墻桿設置也同步跟上。5、腳手架的搭設、拆除均不得上、下步同時作業。6、嚴禁強風、雨、雪及夜間高空搭設和拆除作業操作。7、由于采用腳手片，尼龍繩等易燃物，應設置足夠數量的滅火器，電焊操作時，必須有專人看管，且在焊接下方放置隔火裝置，防止火星點燃，不得在腳手架上吸煙，或從室內向腳手架上扔煙頭。8、外腳手架搭設后分層分段進行驗收，合格后掛牌使用。9、腳手架應做相應的防雷措施，可在主樓上引下電纜線，形成防雷體系。10、注意事項1）盡量不安排晚上作業，若需施工，應設足夠數量的磺鎢燈，且照明度適中，不得有陰影死角，以防操作人員與腳手架上某些桿件碰撞。樓層無燈的步架上禁止上人。2）懸挑腳手架施工時，墻體轉角處16#槽鋼鋪設要做到均勻，并于墻體相互平行，斜拉索保險要達到繃緊，以發揮其高強的抗拉作用。七、附圖：