午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、 XX市保稅區(qū)紅酒庫基坑工程技術(shù)評(píng)估報(bào)告編寫：X X 校對(duì)：X X 審核：X X 目 錄1 研究背景11.1 項(xiàng)目概況12 研究依據(jù)12.1 工程設(shè)計(jì)相關(guān)成果及依據(jù)文件13 工程地質(zhì)與水文地質(zhì)23.1 工程地貌、地質(zhì)23.2 工程水文條件54 紅酒庫基坑支護(hù)方案74.1基坑概況及安全等級(jí)74.2 基坑工程環(huán)境及地質(zhì)特點(diǎn)74.3 基坑工程水文地質(zhì)特點(diǎn)74.4 基坑工程分區(qū)、施工流程75 XX市保稅區(qū)紅酒庫基坑三維數(shù)值分析105.1 計(jì)算內(nèi)容105.2 計(jì)算軟件及參數(shù)的選取105.2.1計(jì)算軟件的選取105.2.2本構(gòu)關(guān)系及參數(shù)115.2.3計(jì)算荷載125.3 計(jì)算分析及主要步驟125.4 有限元2、模型及邊界條件145.5 計(jì)算結(jié)果215.5.1連續(xù)墻DX向位移結(jié)果215.5.2連續(xù)墻DY向位移結(jié)果245.5.3地表沉降圖和坑底隆起圖265.5.4框架梁內(nèi)力圖275.5.5冠梁和環(huán)梁內(nèi)力圖295.5.6鋼格構(gòu)柱內(nèi)力圖325.5.7 連續(xù)墻內(nèi)力圖325.5.8 板內(nèi)力圖（Fxx）355.5.9板內(nèi)力圖（Fyy）365.6 計(jì)算結(jié)果分析366成果評(píng)價(jià)371 研究背景1.1 項(xiàng)目概況1、本工程位于XX保稅區(qū)，東南側(cè)為廣保路，西北側(cè)為石英路。占地面積約150110平方米，擬建兩個(gè)地下室，分別為一層地下室（區(qū)）、三層地下室（區(qū)），一層地下室（區(qū)）部位開挖深度1.90m，三層地下室（區(qū)）部位基坑開挖3、深度20.80m。2、地下室邊線距道路最近距離約3.0m，市政道路管線密集。基坑支護(hù)設(shè)計(jì)安全等級(jí)：區(qū)為一級(jí)、區(qū)為二級(jí)，使用年限為1年, 地下連續(xù)墻結(jié)構(gòu)使用年限同主體結(jié)構(gòu)。圖1-1 基坑周邊環(huán)境圖2 研究依據(jù)2.1 工程設(shè)計(jì)相關(guān)成果及依據(jù)文件（1） 國家標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50010-2010)；（2） 國家標(biāo)準(zhǔn)巖土工程勘察規(guī)范(GB50021-2001)(2009年版)；（3） 國家標(biāo)準(zhǔn)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50007-2011)； （4） 國家標(biāo)準(zhǔn)建筑基坑工程監(jiān)測技術(shù)規(guī)范(GB50497- 2009)； （5） 廣東省標(biāo)準(zhǔn)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(DBJ15-31-2003)；（6）4、 廣東省標(biāo)準(zhǔn)建筑基坑支護(hù)工程技術(shù)規(guī)程(DBJ/T15-20-97)；（7） 行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程(JGJ120-99)；（8） XX市標(biāo)準(zhǔn)XX地區(qū)建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)定(GJB02-98)。3 工程地質(zhì)與水文地質(zhì)根據(jù)紅酒庫勘察報(bào)告（XX市設(shè)計(jì)院院），該場區(qū)的工程地質(zhì)與水文地質(zhì)概括如下。3.1 工程地貌、地質(zhì)1）工程地貌場區(qū)原為河涌，多年前已被填平，場地平坦，現(xiàn)有較多樹木，場地絕對(duì)標(biāo)高約78m。場地各鉆孔的坐標(biāo)及標(biāo)高由測量技術(shù)人員采用全站儀施測，起算點(diǎn)根據(jù)業(yè)主提供的場區(qū)控制點(diǎn)R1（標(biāo)高H=8.0m；X=22794.697m；Y=65073.711m）、R4（標(biāo)高H=8.17m；X=22705、4.990m；Y=65215.036m）引測所得。坐標(biāo)及高程系統(tǒng)為1980西安坐標(biāo)系統(tǒng)，1985國家高程系統(tǒng)。2）工程地質(zhì)根據(jù)野外鉆探編錄，結(jié)合原位測試及室內(nèi)試驗(yàn)資料，按成因、狀態(tài)、巖土性劃分，場區(qū)巖土層自上而下可分為：第-1素填土、-2雜填土、第-1淤泥、-2粉質(zhì)粘土、-3淤泥質(zhì)土、-4中砂、-5粉質(zhì)粘土、-6粉質(zhì)粘土、粉質(zhì)粘土、-1 全風(fēng)化巖、-2強(qiáng)風(fēng)化巖、第-3層中風(fēng)化巖、第-4層微風(fēng)化巖。土層部分1）人工填土層（Qml），地層編號(hào)第層 人工填土：呈雜色，松散，濕，為磚塊、碎石、粘性土等。于48個(gè)孔段揭露。層厚1.504.80m，層面埋深0.00m，素填土：平均層厚為2.66m；雜填土：6、平均層厚為3.06m。2）沖洪積層（Qal+pl），地層編號(hào)第-1層 淤泥：呈灰黑色，流塑，飽和，含腐木及粉細(xì)砂。于48個(gè)孔段揭露。層厚2.27.1m，平均層厚為4.47m。層面埋深1.54.8m。取試樣24件，含水量平均值W=64.5%，重度平均值=15.9kN/m3，孔隙比平均值e=1.646，粘聚力標(biāo)準(zhǔn)值Ck=10kPa，內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值k=8，壓縮系數(shù)平均值1-2=1.40MPa-1，壓縮模量平均值Es=1.94MPa。標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)共57次，實(shí)測擊數(shù)N=12擊，平均值為1.5擊，標(biāo)準(zhǔn)值為1.3擊。經(jīng)桿長修正后，N=0.91.9擊，平均值為1.3擊，標(biāo)準(zhǔn)值為1.2擊。建議承載力特征值取607、kPa。第-2層 粉質(zhì)粘土：呈白黃紅色，硬塑，濕，含粉細(xì)砂。于48個(gè)孔段揭露。層厚1.506.30m，平均層厚為3.84m。層面埋深5.9010.2m。取試樣26件，含水量平均值W=23.1%，重度平均值=19.3kN/m3，孔隙比平均值e=0.680，粘聚力標(biāo)準(zhǔn)值Ck=38.7kPa，內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值k=18.4，壓縮系數(shù)平均值1-2=0.31MPa-1，壓縮模量平均值Es=5.44MPa。標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)共61次，實(shí)測擊數(shù)N=914擊，平均值為10.4擊，標(biāo)準(zhǔn)值為10擊。經(jīng)桿長修正后，N=7.811.7擊，平均值為8.6擊，標(biāo)準(zhǔn)值為8.2擊。建議承載力特征值取200kPa。第-3層 淤泥質(zhì)土：呈8、灰黑色，軟塑，飽和，含粉細(xì)砂及腐木。于33個(gè)孔段揭露。層厚1.28.7m，平均層厚為5.53m。層面埋深8.513.5m。取試樣16件，含水量平均值W=48.7%，重度平均值=16.8kN/m3，孔隙比平均值e=1.268，粘聚力標(biāo)準(zhǔn)值Ck=12kPa，內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值k=9，壓縮系數(shù)平均值1-2=0.92MPa-1，壓縮模量平均值Es=2.51MPa。標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)共49次，實(shí)測擊數(shù)N=24擊，平均值為3.1擊，標(biāo)準(zhǔn)值為2.9擊。經(jīng)桿長修正后，N=1.53擊，平均值為2.3擊，標(biāo)準(zhǔn)值為2.2擊。建議承載力特征值取90kPa。第-4層 中砂：呈灰黃色，稍密中密，飽和，含多量粗礫砂。該層于23個(gè)孔段9、揭露。層厚17.6m，平均層厚為3.33m，層面埋深8.819.8m。標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)共22次，實(shí)測擊數(shù)N=1419擊，平均值為17.5擊，標(biāo)準(zhǔn)值為17.1擊。經(jīng)桿長修正后，N=10.214.7擊，平均值為13.2擊，標(biāo)準(zhǔn)值為12.8擊。建議稍密砂層承載力特征值取160kPa，中密砂層承載力特征值取240kPa。第-5層 粉質(zhì)粘土：呈灰黑色，軟塑可塑，飽和，含多量腐木及少量粉細(xì)砂。于4個(gè)孔段揭露（控18、控9、鑒17、鑒1）。層厚0.65.6m，平均層厚為2.6m。層面埋深11.217.1m。取可塑試樣2件，含水量平均值W=28.1%，重度平均值=19kN/m3，孔隙比平均值e=0.782，粘聚力10、平均值C=32kPa，內(nèi)摩擦角平均值=14.8，壓縮系數(shù)平均值1-2=0.42MPa-1，壓縮模量平均值Es=4.26MPa。可塑層標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)共2次，實(shí)測擊數(shù)N=7擊，平均值為7擊。經(jīng)桿長修正后，N=5.25.4擊，平均值為5.3擊。建議軟塑承載力特征值取90kPa，可塑承載力特征值取130kPa。第-6層 粉質(zhì)粘土：呈紅黃色，硬塑堅(jiān)硬，濕稍濕，含粉細(xì)砂。于20個(gè)孔段揭露。層厚0.43.90m，平均層厚為1.74m。層面埋深14.119.3m。取試樣8件，含水量平均值W=21.1%，重度平均值=19.8kN/m3，孔隙比平均值e=0.612，粘聚力標(biāo)準(zhǔn)值Ck=41.4kPa，內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值k11、=23.5，壓縮系數(shù)平均值1-2=0.25MPa-1，壓縮模量平均值Es=6.70MPa。標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)共13次，實(shí)測擊數(shù)N=1023擊，平均值為17.3擊，標(biāo)準(zhǔn)值為15.3擊。經(jīng)桿長修正后，N=7.516.9擊，平均值為12.6擊，標(biāo)準(zhǔn)值為11.2擊。建議硬塑承載力特征值取200kPa，堅(jiān)硬承載力特征值取240kPa。3）殘積層（Qel），地層編號(hào)第層 粉質(zhì)粘土：呈灰色，堅(jiān)硬，稍濕，為泥巖風(fēng)化后產(chǎn)物。于11個(gè)孔段揭露。層厚0.53.50m，平均層厚為1.74m。層面埋深1419.1m。取試樣6件，含水量平均值W=20.7%，重度平均值=19.8kN/m3，孔隙比平均值e=0.606，粘聚力標(biāo)準(zhǔn)12、值Ck=42kPa，內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值k=23.4，壓縮系數(shù)平均值1-2=0.26MPa-1，壓縮模量平均值Es=6.23MPa。標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)共10次，實(shí)測擊數(shù)N=1928擊，平均值為23.1擊，標(biāo)準(zhǔn)值為21.2擊。經(jīng)桿長修正后，N=13.820.1擊，平均值為16.6擊，標(biāo)準(zhǔn)值為15.2擊。建議承載力特征值取280kPa。基巖部分第-1層 全風(fēng)化泥巖：灰色，原巖結(jié)構(gòu)基本破壞，呈堅(jiān)硬土狀。該層于41個(gè)孔段揭露。層厚0.84.2m，平均層厚為2.44m，層面埋深15.321.6m。取試樣15件，含水量平均值W=19.8%，重度平均值=20kN/m3，孔隙比平均值e=0.571，粘聚力標(biāo)準(zhǔn)值Ck=4313、kPa，內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值k=25.1，壓縮系數(shù)平均值1-2=0.2MPa-1，壓縮模量平均值Es=7.73MPa。標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)共30次，實(shí)測擊數(shù)N=3148擊，平均值為39.9擊，標(biāo)準(zhǔn)值為38.7擊。經(jīng)桿長修正后，N=22.634.5擊，平均值為28.4擊，標(biāo)準(zhǔn)值為27.4擊。建議承載力特征值取400kPa。第-2層 強(qiáng)風(fēng)化泥巖：呈灰色，巖心破碎，呈半巖半土狀-碎塊狀，部分孔段夾中風(fēng)化。該層于44個(gè)孔段揭露。揭露層厚0.710.9m，平均揭露層厚為3.4m。層面埋深15.523.5m。標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)共6次，實(shí)測擊數(shù)N=5057擊，平均值為51擊，標(biāo)準(zhǔn)值為45.5擊。經(jīng)桿長修正后，N=32.545.14、8擊，平均值為42.1擊，標(biāo)準(zhǔn)值為36.9擊。建議承載力特征值取600kPa。第-3層 中風(fēng)化泥巖：呈灰色，巖芯較破碎，呈碎塊狀-短柱狀（多數(shù)孔段夾強(qiáng)風(fēng)化），該層于45個(gè)孔段揭露。揭露層厚0.67.8m，平均揭露層厚為2.37m。層面埋深2027.5m。該層共采取巖樣7組，天然濕度抗壓強(qiáng)度單值為3.56.5MPa，平均4.7MPa，標(biāo)準(zhǔn)值3.7 MPa。建議承載力特征值取1200kPa。綜合判斷中風(fēng)化巖巖石堅(jiān)硬程度屬極軟巖，巖體完整程度等級(jí)為破碎較破碎，綜合考慮后，建議巖體基本質(zhì)量等級(jí)屬V類。第-4層 微風(fēng)化泥巖、粉砂質(zhì)泥巖：呈灰色，巖芯較完整，呈碎塊-短柱。該層于48個(gè)孔段揭露。揭露層厚4.15、0410.85m，平均揭露層厚為7.67m。層面埋深21.733m。該層共采取巖樣42組，天然濕度抗壓強(qiáng)度單值為717.5MPa，平均值12.1MPa，標(biāo)準(zhǔn)值為11.5 MPa；飽和濕度抗壓強(qiáng)度單值為713MPa，平均值8.9MPa，標(biāo)準(zhǔn)值為7.94 MPa；軟化系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值為0.59。建議承載力特征值取3000kPa。微風(fēng)化巖巖石堅(jiān)硬程度屬較軟軟巖，巖體完整程度等級(jí)為較完整，綜合考慮后，判定巖體基本質(zhì)量等級(jí)屬IV類。3.2 工程水文條件（一）水文地質(zhì)概況XX地區(qū)地處南亞熱帶，全年降水豐沛，雨季明顯，日照充足，降水量大于蒸發(fā)量，大氣降水量是地下水的主要補(bǔ)給來源，地下水補(bǔ)給期在49月，消耗或排泄期16、是10月至次年3月，場區(qū)地下水的水量處決于地層的滲透性。經(jīng)鉆探揭露，場區(qū)地下水主要為填土上層滯水、砂土第四系孔隙水和基巖裂隙水。據(jù)滲透試驗(yàn)資料，場區(qū)粉質(zhì)粘土、淤泥、淤泥質(zhì)土及砂質(zhì)粘性土均為弱透水地層，場區(qū)地下水主要為填土上層滯水及中、粗砂層孔隙水，受大氣降水及地表水補(bǔ)給，蒸發(fā)及側(cè)向滲透為主要排泄方式。基巖裂隙水主要賦存于強(qiáng)風(fēng)化、中風(fēng)化巖中，其水量受風(fēng)化裂隙控制。（二）地下水位據(jù)鉆探期間實(shí)測，各鉆孔靜止水位1.53.2米，標(biāo)高4.356.05米。由于施工期較短，觀測的地下水位不能代表長期地下水位。(三)水質(zhì)腐蝕性分析1、地下水場區(qū)地下水經(jīng)在控24、控17等孔取水樣進(jìn)行簡分析，PH=6.7（地下水17、化學(xué)類型及化學(xué)指標(biāo)詳見水質(zhì)分析報(bào)告表），按巖土工程勘察規(guī)范GB50021-2001第12.2.1條規(guī)定，該水質(zhì)對(duì)混凝土微腐蝕，在干濕交替環(huán)境中，對(duì)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中鋼筋有微腐蝕。地下水對(duì)建筑材料腐蝕的防護(hù)，請(qǐng)按工業(yè)建筑防腐蝕設(shè)計(jì)規(guī)范GB50046-2008規(guī)定執(zhí)行。374 紅酒庫基坑支護(hù)方案4.1基坑概況及安全等級(jí) 地下室邊線距道路最近距離約3.0m，市政道路管線密集。基坑支護(hù)設(shè)計(jì)安全等級(jí)：區(qū)為一級(jí)、區(qū)為二級(jí)，使用年限為1年, 地下連續(xù)墻結(jié)構(gòu)使用年限同主體結(jié)構(gòu)。4.2 基坑工程環(huán)境及地質(zhì)特點(diǎn)本場地位于XX市蘿崗區(qū)保稅區(qū)內(nèi)，本工程擬建地上三層，絕大部分設(shè)三層地下室，擬開挖基坑約19m（自自然地面計(jì)18、），東南角局部為一層地下室，開挖深度約6m（自自然地面計(jì)），詳細(xì)情況參見地庫平面圖。場地東北側(cè)毗鄰已投入營運(yùn)的美資XX卓德嘉薄膜有限公司，東南側(cè)臨近保稅區(qū)南門入口，西南及西北均為市政綠化及道路。東北側(cè)管線主要為路燈的光纜，其余三面地下管線眾多（電力、電信、給排水、路燈等管線）且距場地較近（部分位于場地紅線以內(nèi)），詳情見XX市保稅區(qū)紅酒庫鉆孔布置圖。4.3 基坑工程水文地質(zhì)特點(diǎn)基坑開挖后基坑底主要地層為風(fēng)化巖層，局部可能出現(xiàn)砂層或粉質(zhì)粘土層。據(jù)鉆探期間實(shí)測，場區(qū)各鉆孔各鉆孔靜止水位最淺埋深1.5m，最大絕對(duì)標(biāo)高為6.05m。由于施工期較短，觀測的地下水位不能代表長期地下水位。砂層地下水涌水量、滲19、透系數(shù)及影響半徑見抽水試驗(yàn)報(bào)告，基巖裂隙水相關(guān)參數(shù)待基坑開挖以后針對(duì)現(xiàn)場裂隙發(fā)育情況選擇有代表性孔段再次進(jìn)行抽水試驗(yàn)。4.4 基坑工程分區(qū)、施工流程根據(jù)地質(zhì)條件、基坑開挖深度、面積、形狀和周邊環(huán)境，按安全可靠、經(jīng)濟(jì)合理的原則，基坑支護(hù)設(shè)計(jì)如下：1、地下室施工采用部分正作部分逆作法。2、采用地下連續(xù)墻（兼做地下室外墻）+兩道內(nèi)支撐(逆作地下室樓板)作為基坑支護(hù)體系。連續(xù)墻厚度1200mm，連續(xù)墻內(nèi)側(cè)槽段交接處施工壁柱。3、本基坑的設(shè)計(jì)分共分兩個(gè)區(qū)(區(qū)、區(qū))8個(gè)剖面，根據(jù)基坑平面、剖面及對(duì)應(yīng)不利鉆孔資料計(jì)算結(jié)果并結(jié)合類似工程的經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行設(shè)計(jì)。區(qū)區(qū)區(qū)圖4-1 基坑分區(qū)平面布置方案圖圖4-2 基坑第一道20、支撐平面布置圖圖4-3 基坑第二支撐平面布置圖基坑開挖工況：1、地下室施工采用部分正作部分逆作法，其施工步驟如下：區(qū): 1) 平整場地，施工導(dǎo)墻，施工地下連續(xù)墻,施工旋噴樁及支撐立柱樁及格構(gòu)式鋼立柱。2) 土方開挖至冠梁底，施工冠梁。3) 待冠梁強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度80%后，開挖土方至第一道內(nèi)支撐梁板底(地下一層樓面梁板底), 施工第一道內(nèi)支撐梁板(地下一層樓面圓環(huán)以外部分)。4) 待已施工的樓面梁板強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度80%后，開挖土方至第二道內(nèi)支撐梁板底(地下二層樓面梁板底)。施工第二道內(nèi)支撐梁板(地下二層樓面圓環(huán)以外部分)。5) 待樓面梁板達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度80%后，繼續(xù)開挖土方至地下室底板及墊層底標(biāo)21、高處。6) 施工墊層及地下室底板。7) 由下至上施工正作法完成圓環(huán)區(qū)域內(nèi)的梁、板、柱、壁柱，及逆作法部位鋼構(gòu)柱外包鋼筋混凝土。區(qū):待區(qū)地下室完成后正作法由下至上完成地下室施工。5 XX市保稅區(qū)紅酒庫基坑三維數(shù)值分析5.1 計(jì)算內(nèi)容本工程基坑占地面積約150110平方米，擬建兩個(gè)地下室，分別為一層地下室（區(qū)）、三層地下室（區(qū)），一層地下室（區(qū)）部位開挖深度1.90m，三層地下室（區(qū)）部位基坑開挖深度20.80m。圍護(hù)設(shè)計(jì)方案考慮到該工程周邊市政道路管線密集，為減小對(duì)周邊環(huán)境的影響，區(qū)采用部分正作部分逆作法，施工較復(fù)雜，空間性也很強(qiáng)，很難用二維模型來簡化，從安全角度出發(fā)，應(yīng)采用三維空間分析；并根據(jù)22、分析成果，考慮采取相應(yīng)的保護(hù)措施，以確保該基坑工程的安全。5.2 計(jì)算軟件及參數(shù)的選取5.2.1計(jì)算軟件的選取本次評(píng)估分析選取大型通用有限元軟件MIDAS/GTS作為計(jì)算平臺(tái)。MIDAS/GTS主要針對(duì)巖土隧道領(lǐng)域的結(jié)構(gòu)分析所需要的功能直接開發(fā)的程序，是通用有限元程序與巖土及隧道專業(yè)技術(shù)的完美結(jié)合。其全新的操作界面和三維分析功能，為巖土和隧道工程師提供了強(qiáng)有力的解決方案。MIDAS/GTS分析類型包括：靜力分析、線性靜力分析、非線性靜力分析；施工階段分析；滲流分析：包括穩(wěn)態(tài)滲流和瞬態(tài)滲流；固結(jié)分析：飽和和非飽和土體的固結(jié)分析；邊坡穩(wěn)定；動(dòng)力分析：包括特征值分析、時(shí)程分析、反應(yīng)譜分析。通過GTS23、為用戶提供的以上幾種分析類型，用戶可以實(shí)現(xiàn)對(duì)隧道、基坑、邊坡、土石壩等等巖土和隧道結(jié)構(gòu)的計(jì)算和分析。在巖土結(jié)構(gòu)中，除過需要考慮巖土自身的作用外，同樣也需要考慮結(jié)構(gòu)部分對(duì)巖土部分的作用。MIDAS/GTS為用戶提供了各種結(jié)構(gòu)單元來模擬結(jié)構(gòu)部分的作用，包括：桁架單元、梁單元、樁單元、只受拉單元、只受壓單元、板單元以及平面應(yīng)力單元等結(jié)構(gòu)單元。通過這些單元的設(shè)置，可以模擬各種巖土分析中的結(jié)構(gòu)部分。通過使用MIDAS/GTS，用戶可以實(shí)現(xiàn)巖土和結(jié)構(gòu)的協(xié)同作用，實(shí)現(xiàn)對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)的受力分析。對(duì)于巖石和土體來說，材料的本構(gòu)關(guān)系對(duì)計(jì)算有很大的影響，因此在巖土計(jì)算中需要選取合適的本構(gòu)模型。MIDAS/GTS為用戶提24、供了14種本構(gòu)模型，還包括巖石和土體中常用的一些彈塑性模型。5.2.2本構(gòu)關(guān)系及參數(shù)（1）土層本構(gòu)關(guān)系及參數(shù)本文分析土體采用比較適合基坑開挖的修正莫爾庫倫模型，地下連續(xù)墻和支撐采用線彈性模型。土體是典型的彈塑性材料,卸載模量遠(yuǎn)大于加載模量,MC模型將壓縮和卸載模量統(tǒng)一采用楊氏模量E來表示。由于基坑開挖是卸荷的過程，因此采用模擬土體卸載特性較好的Hardening soil (HS) 模型, 要比Mohr coulomb(MC)模型更為合理。HS模型用三個(gè)剛度值來表征土體在開挖過程中的特性,其中E50為標(biāo)準(zhǔn)排水三軸試驗(yàn)中的割線剛度; Eoed為主固結(jié)儀加載中的切線剛度; Eur為卸載/重新加載剛25、度。Hardening soil模型，簡稱HS模型（由Schanz于1998年提出），當(dāng)對(duì)土體施加偏應(yīng)力時(shí)，土體表現(xiàn)出剛度下降，產(chǎn)生塑性應(yīng)變。在固結(jié)排水試驗(yàn)中 豎向應(yīng)變和偏應(yīng)力的關(guān)系可以近似用雙曲線擬合（見圖1），這種關(guān)系最早由Kondner（1963年）提出，之后被著名的Duncan&Chang（1970年）采用。HS模型在Duncan&Chang模型的基礎(chǔ)上采用了塑性理論，同時(shí)考慮了土的膨脹和壓縮屈服面（見圖2）。卸荷模型與回彈指數(shù)之間的關(guān)系：式中： p-卸荷模量參考?jí)毫?-卸荷泊松比 -初始孔隙比在固結(jié)排水試驗(yàn)中，豎向應(yīng)變和偏應(yīng)力的關(guān)系表示為（當(dāng) 時(shí)）式中：-固結(jié)排水試驗(yàn)驗(yàn)得出的割線模量26、，即偏應(yīng)力達(dá)到50%/時(shí)所得到的割線模量-偏應(yīng)力漸近線值-偏應(yīng)力破壞線值 圖5-1 標(biāo)準(zhǔn)排水試驗(yàn)中的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系 圖5-2 模型主應(yīng)力空間的壓力屈服面本工程計(jì)算使用參數(shù)如表5-1所示：表5-1 數(shù)值計(jì)算參數(shù)表土層（kN/m3）C(kPa)（MPa）（MPa）（MPa）2-1淤泥15.4442941294187302-2粉質(zhì)粘土19.3361881608160244802-3淤泥質(zhì)土16.87737653765112952-4中砂17.802534500345001035002-5粉質(zhì)粘土17.2101545004500135002-6粉質(zhì)粘土19.8361833500335001005004-27、1全風(fēng)化泥巖20452438650386501159504-2強(qiáng)風(fēng)化泥巖223002537500037500011250004-3中風(fēng)化泥巖234002665000065000019500004-4微風(fēng)化泥巖246002713000001300000390000005.2.3計(jì)算荷載在基坑開挖、支護(hù)施工過程中，系統(tǒng)受重力場作用，并考慮基坑周邊20kPa的車地面超荷。地下一層、地下二層樓面活載15kpa。5.3 計(jì)算分析及主要步驟本工程基坑體量較大，分成兩個(gè)區(qū)開挖。區(qū)采用部分正作部分逆作法，區(qū)待區(qū)地下室完成后正作法由下至上完成地下室施工，施工過程較復(fù)雜，形成一系列非常復(fù)雜的空間力學(xué)系統(tǒng)。系統(tǒng)荷載28、包括地下孔隙水壓力、圍護(hù)體外側(cè)的主動(dòng)側(cè)向土壓力、圍護(hù)體內(nèi)側(cè)的被動(dòng)土壓力、圍護(hù)體的彈性抗力、支撐的水平力、立柱的豎向力等。圍護(hù)支護(hù)效果不僅與基坑幾何尺寸有關(guān)，還與地下水位、地質(zhì)層物理特性、支護(hù)系統(tǒng)的剛度和強(qiáng)度，并反映各抗力和荷載的平衡過程。這使得系統(tǒng)的受力狀態(tài)在空間上變得更加復(fù)雜。基坑開挖一層，支護(hù)一層，隨挖隨支護(hù)。由于下一道水平支撐是在上層開挖結(jié)束后進(jìn)行，即在水平支撐受力前，基坑支護(hù)已發(fā)生變形；下一序開挖在上一道水平支撐混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)要求后進(jìn)行，水平支撐受力后開挖下層，引起圍護(hù)和水平支撐協(xié)同變位，共同承擔(dān)土體和地下水的側(cè)向壓力。前一狀態(tài)是下一工序的初態(tài)（應(yīng)力、應(yīng)變），因此開挖、支護(hù)過程是系29、統(tǒng)應(yīng)力、應(yīng)變連續(xù)、承接的過程，這使得系統(tǒng)狀態(tài)在時(shí)間上變得更加復(fù)雜。空間幾何呈非線性，土體本構(gòu)呈非線性，土體與圍護(hù)結(jié)構(gòu)、地鐵結(jié)構(gòu)間的作用也呈非線性，這使得系統(tǒng)呈更加復(fù)雜的非線性。土體在重力場作用下，土體處于自然固結(jié)狀態(tài)，具有初始應(yīng)力。在地質(zhì)層一定的情況下，初始應(yīng)力的大小隨埋深線性分布（比例常數(shù)為重力加速度與容重的乘積）。在地鐵結(jié)構(gòu)下的土體受到結(jié)構(gòu)底板的壓力，具體附加應(yīng)力，呈超固結(jié)狀態(tài)，其應(yīng)力狀態(tài)不再隨埋深線性分布，應(yīng)力由建筑結(jié)構(gòu)面向地基非線性擴(kuò)散。圍護(hù)結(jié)構(gòu)附近的土體由于受到主、被動(dòng)土壓力作用，其應(yīng)力狀態(tài)也十分復(fù)雜。要精確求解地鐵結(jié)構(gòu)和周圍土體的初始應(yīng)力是一項(xiàng)艱巨而復(fù)雜的工作，卻又必不可少。然而，30、因?yàn)橥馏w本身分層，并有孔隙水影響，其物理特性在空間上變化復(fù)雜；建筑物邊界的土體，幾何非規(guī)則；土體固結(jié)程度不一，主動(dòng)區(qū)和被動(dòng)區(qū)交織，應(yīng)力狀態(tài)復(fù)雜；特別是建筑物與土體的彈性模量相差巨大，這給消除建筑物、樁與土體的相對(duì)沉降差帶來了很大困難。根據(jù)基坑圍護(hù)設(shè)計(jì)方案，基坑將經(jīng)歷開挖、變位、支護(hù)、平衡；再開挖、再變位、再支護(hù)、再平衡因此土體、圍護(hù)支護(hù)系統(tǒng)的變位、應(yīng)力、應(yīng)變的發(fā)生在整體施工過程中。數(shù)值仿真時(shí)，在空間上、時(shí)間上應(yīng)能較真實(shí)的反映這一系例工況變化過程。現(xiàn)建立地鐵結(jié)構(gòu)、地基、基坑、圍護(hù)體、水平支撐和豎向支撐的三維有限元模型，仿真這一系統(tǒng)的應(yīng)力和應(yīng)變狀態(tài)過程。根據(jù)設(shè)計(jì)的圍護(hù)方案和施工工序，擬計(jì)算的主要步31、驟如下：資料的收集和分析 模型規(guī)劃及建立（3D模型）初始重力場計(jì)算 重力場初始化 本基坑圍護(hù)側(cè)墻、打樁后的平衡態(tài)分析開挖至第一道支撐平面，計(jì)算系統(tǒng)內(nèi)力和變位施工第一道支撐，計(jì)算系統(tǒng)內(nèi)力和變位繼續(xù)開挖至第X道支撐平面，計(jì)算系統(tǒng)內(nèi)力和變位施工第X道支撐，計(jì)算系統(tǒng)內(nèi)力和變位撐繼續(xù)開挖至基坑底部，計(jì)算系統(tǒng)內(nèi)力和變位回筑環(huán)內(nèi)結(jié)構(gòu)，計(jì)算系統(tǒng)內(nèi)力和變位成果分析與總結(jié)5.4 有限元模型及邊界條件由于基坑深度20.08m，根據(jù)紅酒庫基坑平面關(guān)系，為減少邊界條件效應(yīng)影響，選取的模型尺寸約為220m180m65m。根據(jù)基坑圍護(hù)設(shè)計(jì)方案，1:1建立幾何模型。網(wǎng)格模型按結(jié)構(gòu)受力集中程度和幾何結(jié)構(gòu)進(jìn)行劃分，對(duì)土體采用六面32、體實(shí)體單元；對(duì)連續(xù)墻圍護(hù)結(jié)構(gòu)采用板單元；各支撐采用梁單元。基礎(chǔ)邊界（四周和底面）法向約束。對(duì)于本模型需要特別說明：各圍護(hù)結(jié)構(gòu)按照等效剛度的原則等效為同等剛度的地連墻結(jié)構(gòu)形式。圖5-3 本工程3D模型圖5-4 連續(xù)墻圍護(hù)體系圖5-5 梁支撐體系圖5-6 板支撐體系紅酒庫基坑工程各施工步驟模型如下： 工序號(hào)各階段施工工序及模型階段1：計(jì)算模型生成初始地應(yīng)力階段2：施工連續(xù)墻和鋼格構(gòu)柱階段3：土方開挖至冠梁底，施工冠梁階段4：開挖土方至第一道內(nèi)支撐梁板底(地下一層樓面梁板底)階段5：開挖土方至第二道內(nèi)支撐梁板底(地下二層樓面梁板底)階段6：開挖土方至地下室底板及墊層底標(biāo)高處，施工底板階段7：由下至上33、施工正作法完成圓環(huán)區(qū)域內(nèi)的梁、板、柱、壁柱階段8：正作法施工區(qū)地下室5.5 計(jì)算結(jié)果5.5.1連續(xù)墻DX向位移結(jié)果階段3：土方開挖至冠梁底，施工冠梁階段4：開挖土方至第一道內(nèi)支撐梁板底(地下一層樓面梁板底)階段5：開挖土方至第二道內(nèi)支撐梁板底(地下二層樓面梁板底)階段6：開挖土方至地下室底板及墊層底標(biāo)高處，施工底板階段7：由下至上施工正作法完成圓環(huán)區(qū)域內(nèi)的梁、板、柱、壁柱階段8：正作法施工區(qū)地下室5.5.2連續(xù)墻DY向位移結(jié)果階段3：土方開挖至冠梁底，施工冠梁階段4：開挖土方至第一道內(nèi)支撐梁板底(地下一層樓面梁板底)階段5：開挖土方至第二道內(nèi)支撐梁板底(地下二層樓面梁板底)階段6：開挖土方至地34、下室底板及墊層底標(biāo)高處，施工底板階段7：由下至上施工正作法完成圓環(huán)區(qū)域內(nèi)的梁、板、柱、壁柱階段8：正作法施工區(qū)地下室5.5.3地表沉降圖和坑底隆起圖階段6：開挖土方至地下室底板及墊層底標(biāo)高處，施工底板階段8：正作法施工區(qū)地下室5.5.4框架梁內(nèi)力圖階段4：開挖土方至第一道內(nèi)支撐梁板底(地下一層樓面梁板底)階段5：開挖土方至第二道內(nèi)支撐梁板底(地下二層樓面梁板底)階段6：開挖土方至地下室底板及墊層底標(biāo)高處，施工底板階段7：由下至上施工正作法完成圓環(huán)區(qū)域內(nèi)的梁、板、柱、壁柱階段8：正作法施工區(qū)地下室5.5.5冠梁和環(huán)梁內(nèi)力圖階段3：土方開挖至冠梁底，施工冠梁階段4：開挖土方至第一道內(nèi)支撐梁板底(地35、下一層樓面梁板底)階段5：開挖土方至第二道內(nèi)支撐梁板底(地下二層樓面梁板底)階段6：開挖土方至地下室底板及墊層底標(biāo)高處，施工底板階段7：由下至上施工正作法完成圓環(huán)區(qū)域內(nèi)的梁、板、柱、壁柱階段8：正作法施工區(qū)地下室5.5.6鋼格構(gòu)柱內(nèi)力圖階段8：正作法施工區(qū)地下室5.5.7 連續(xù)墻內(nèi)力圖階段3：土方開挖至冠梁底，施工冠梁階段4：開挖土方至第一道內(nèi)支撐梁板底(地下一層樓面梁板底)階段5：開挖土方至第二道內(nèi)支撐梁板底(地下二層樓面梁板底)階段6：開挖土方至地下室底板及墊層底標(biāo)高處，施工底板階段7：由下至上施工正作法完成圓環(huán)區(qū)域內(nèi)的梁、板、柱、壁柱階段8：正作法施工區(qū)地下室5.5.8 板內(nèi)力圖（Fxx36、）階段6：開挖土方至地下室底板及墊層底標(biāo)高處，施工底板5.5.9板內(nèi)力圖（Fyy）階段6：開挖土方至地下室底板及墊層底標(biāo)高處，施工底板5.6 計(jì)算結(jié)果分析根據(jù)上述結(jié)果，可見由于基坑開挖導(dǎo)致的主要影響總結(jié)如下：表5-2 基坑位移結(jié)果基坑位移位移（mm）控制標(biāo)準(zhǔn)（mm）是否滿足圍護(hù)結(jié)構(gòu)側(cè)向位移DX19.30.18%H滿足圍護(hù)結(jié)構(gòu)側(cè)向位移DY16.80.18%H滿足基坑坑底隆起5.60.15%H滿足地表沉降13.10.15%H滿足表5-3 結(jié)構(gòu)內(nèi)力結(jié)果基坑位移內(nèi)力圈梁（1200x1000）1652.9kN環(huán)梁（2200x1000）10602.1kN環(huán)梁（1500x800）7016.0 kN框架梁（637、00x900）2509.4 kN框架梁（250x650）1069.2kN格構(gòu)柱內(nèi)力（900x700）7134.5kN板內(nèi)力（Fxx）1063 kN/m板內(nèi)力（Fyy）1607.5 kN/m連續(xù)墻（1200）1052.4kN*m6成果評(píng)價(jià)本報(bào)告基于紅酒庫基坑施工情況建立了空間3D 模型，充分考慮了土與連續(xù)墻、支撐的空間作用，計(jì)算了基坑分層開挖、分序支護(hù)引起的圍護(hù)變形，支撐內(nèi)力及地面沉降。上述計(jì)算分析結(jié)果表明，在正常施工條件下，按設(shè)計(jì)工況，基坑自身變形可以滿足環(huán)境保護(hù)等級(jí)一級(jí)的變形控制要求，在結(jié)構(gòu)安全和正常使用要求的范圍內(nèi)。基坑的開挖和圍護(hù)過程是空間和時(shí)域上復(fù)雜的非線性力學(xué)平衡過程，圍護(hù)系統(tǒng)的圍護(hù)效果不僅與基坑本身的幾何尺寸、地下水位、地質(zhì)層物理特性、支護(hù)系統(tǒng)的剛度和強(qiáng)度及施工方案有關(guān)，是設(shè)計(jì)和計(jì)算的難題。因此基坑施工時(shí)需采取更加安全可靠的措施，嚴(yán)控基坑變形，以更好的保護(hù)地鐵結(jié)構(gòu)。