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1、1 選礦及尾礦設施1.1 概述1.1.1 設計依據a）國家及行業有關設計規范及標準。b）2010年4月昆明理工大學提交的研究報告。c）2009年4月貴州xx礦業股份有限公司提交的設計委托書。d）業主提供及現場調查搜集到的相關資料。e）相關專業提交的設計資料。 f)2012年4月xx礦業股份有限公司提交的關于變更長田金礦設計合同補充協議中部分條款的函（黔紫綜201242號）。1.1.2 設計原則a）嚴格執行國家及行業有關黃金礦山建設及生產的政策、法規和規定。b）工藝流程簡單可行，以利節約資源和投資，做到技術可行、經濟合理。c）結合礦山實際情況，遵循礦山近期建設和長遠發展相結合的原則，留有改擴建的2、余地。d）選廠裝備水平與礦山規模相適應，選擇先進、高效的工藝設備。1.1.3 設計規模、服務年限及工作制度1.1.3.1 設計規模根據業主委托和采礦生產能力驗證，確定的采選規模為800t/d（一期）；預留擴建能力至1500t/d；本次設計部分設施按1500t/d規模進行設計，各個作業的設計規模為：a) 選礦廠粉礦倉、磨浮系統按800t/d設計，預留擴建至1500t/d的場地。b）選礦廠原礦倉、破碎和篩分系統按1500t/d規模進行設計。c）選礦廠脫水系統（包含精礦、尾礦濃縮、精礦壓濾和精礦包裝）按原礦規模1500t/d進行設計。1.1.3.2 服務年限及工作制度服務年限為17a（包含基建期3a3、）；工作制度為：330d/a，24h/d, 3P/d,8h/P。1.2 原礦性質1.2.1 礦石類型及礦物組成長田金礦礦石屬于典型的原生型卡林金礦，屬于微細浸染型金礦；礦石主要由沉積巖組成，少數淺變質，具紋層狀構造、條帶浸染狀-稀疏浸染狀構造。含生物屑粉-細砂屑結構、微晶結構、粒狀變晶結構、自形-半自形-它形粒狀結構。礦石主要由碳酸鹽、氧化物、硫化物、硅酸鹽及少量單質元素組成。其中以碳酸鹽為主，占礦石的42%左右；氧化物和硅酸鹽次要，分別占礦石的33%左右和17%左右；硫化物及其它少量，共占礦石的8%左右。脈石礦物主要由白云石、石英組成，其次為水云母、炭片，偶見海綠石。1.2.2 礦石主要礦物4、嵌布特性礦石中金主要以類質同象晶格金的形態賦存在黃鐵礦、毒砂中，以包裹微粒金的形式賦存在碳酸鹽及石英等礦物中，顯微鏡下未觀察到自然金顆粒。金在黃鐵礦和毒砂中的分配率為80.89%，在方解石和白云石中的分配率為8.23%，在石英中分配率為10.88%。1.2.3 礦石化學成分綜合樣X-螢光分析、多元素分析和單礦物化學分析見表6-1、6-2和6-3。礦石中主要有益元素為Au和S，S可以富集在金精礦中綜合回收，有害元素為As。表6-1 礦石X-螢光分析結果元 素Na2OMgOAl2O3SiO2PK2OCaOFe2O3含量(%)0.0713100.091103元 素ScTiVGrMnCoNiCu含量(5、g/t)4.9100098.8116.7882.111.535.583.6元 素ZnGaBrRbSrYZrNb含量(g/t)88.315.711.442.4639.914.318522.8元 素MoSnBaLaCePbThU含量(g/t)9.948.1232.82350.21.231.25.4表6-2 礦石多元素分析結果元 素Au(g/t)CuPbZnTFeSHg(10-6含量（%）4.970.010.0040.0095.503.9113.47元 素AsCaOMgOAl2O3SiO2Ag(g/t)有機炭含量（%）0.4519.902.826.6635.871.190.5表6-3 礦石中單礦物化6、學分析結果礦物中金含量黃鐵礦方解石、白云石石英炭質Au(g/t)30.93.313.810.051.2.4 供礦條件及工作制度礦石由豎井經箕斗提升至地表，卸入原礦倉，經膠帶輸送機送至選廠。原礦供礦量：800t/d，26.4104t/a；原礦最大粒度200mm；原礦提升工作制度：11h/d，3P/d。服務年限內原礦平均出礦品位為4.80g/t。 1.3 選礦試驗1.3.1 試驗單位、日期及規模 紫金礦冶設計研究院和昆明理工大學分別獨立完成了實驗室小型試驗，并提交了選礦試驗報告，試驗方案及結果對比見表6-4。表6-4 選礦試驗方案及結果對比序號試驗單位試驗完成日期工藝方案（浮選）磨礦細度原礦品位(7、g/t)精礦品位(g/)t精礦回收率(%)尾礦品位(g/t)1紫金礦冶設計研究院2009年3月一粗三掃一精，中礦再磨再選粗磨：-0.074mm占90%；中礦再磨：-0.037mm占90%4.9726.0287.311.002昆明理工大學2010年4月集中磨礦，一粗三掃三精-0.074mm占85.4%4.8031.7091.800.46昆明理工大學推薦的方案工藝簡單，技術指標較優，但浮選藥劑消耗量較大；紫金礦冶設計研究院推薦的方案工藝流程較復雜，磨礦粒度較細，技術指標較差于昆明理工大學的方案，但藥劑品種，藥劑消耗量較少；兩家試驗單位的試驗報告均未進行評審，均未進行擴大連選試驗；因此，采用技術指標8、較優的昆工試驗方案做為本次可研的依據，以下內容只介紹昆工試驗內容和結果。1.3.2 試樣及其代表性試驗樣品的采取是由貴州紫金礦業股份有限公司地勘處負責，共采取三個礦樣，它們分別采自編號為IVb、IVc和IXc的礦體，分別送去化驗品位IVb：3.38 g/t；IVc：4.84 g/t；IXc：6.16 g/t。礦樣總重為141.81kg，按照IVb：IVc：IXc：=1：1：1.5進行配礦，綜合樣品位為4.99g/t。1.3.3 試驗方案及試驗結果試驗推薦的磨礦細度為85.4%，試驗推薦的工藝流程和藥劑制度見圖6-1，閉路試驗結果見表6-5。圖6-1 閉路試驗流程圖表6-5 閉路試驗結果產物名稱9、產率（%）品位（g/t）回收率（%）精礦13.931.791.8尾礦86.10.468.2原礦100.004.80100.00回水試驗（回水比例3080%）結果證明：回水對選礦指標沒有影響。浮選金精礦多元素分析見表6-6。表6-6 精礦多元素分析元 素Au(g/t)Ag(g/t)CuPbZnSbFe含 量(%)31.75.350.0050.0010.0020.00117.45元 素SAsCCaOMgOAl2O3SiO2含 量(%)22.342.083.653.732.175.9936.52浮選精礦和尾礦沉降速度測定結果見表6-7和圖6-2。表6-7 浮選產品沉降速度測定結果 沉降時間（分）澄清10、區高度（mm）精礦尾礦1284.8285.82290.6289.23293.2291.84293.9293.45295294.46296.1295.07296.5296.18296.5296.69296.5296.310296.311296.3總高度320mm總高度320mm圖6-2 浮選產品沉降速度曲線1.3.4 試驗評述昆明理工大學對該礦石進行了較為細致的研究，查明了礦石的基本性質，提供了合理的工藝流程和相關的技術參數，為工藝流程的選擇提供了依據，可以作為本可研的依據；但試驗內容和深度不夠，缺少礦石物性參數測試，如功指數，密度、堆積角等，缺少浮選濃度、精選浮選時間等技術參數；缺少閉路試驗的11、數質量流程圖；浮選藥劑種類較多，用量較大，建議進行深入研究，盡可能減少藥劑種類和數量。1.4 設計流程及指標1.4.1 碎磨工藝目前國內外選礦廠碎磨工藝主要有三段一閉路+球磨和粗碎+半自磨+球磨工藝。三段一閉路+球磨流程在國內應用較多，工藝成熟可靠，生產穩定；粗碎+半自磨+球磨流程工藝簡單，占地面積小，投資少，建設周期短，但半自磨機對礦石具有適應性，礦石中必需具有一定量硬度適中可作為磨礦介質的礦石，較適用于含泥量高的礦石。參照國內外類似礦山生產實踐，結合選廠處理規模較小，原礦含泥量少和缺少礦石半自磨試驗資料等因素，本可研選用三段一閉路破碎（粗碎設在井下）兩段閉路球磨工藝。破碎工藝流程見圖6-312、，選廠給礦粒度-200mm，最終產品破碎粒度-12mm；磨礦采用兩段閉路磨礦，磨礦產品細度為-0.074mm占88，工藝流程見圖6-4。圖6-3 破碎工藝流程圖圖6-4 磨礦工藝流程圖1.4.2 選別工藝根據選礦試驗報告，參考國內外同類型礦山的生產實踐，選別工藝確定為一粗四掃三精的浮選工藝，與試驗推薦的工藝流程增加一次掃選，工藝流程見圖6-5。圖6-5 浮選工藝流程圖1.4.3 脫水工藝根據精礦含水要求，參考周邊礦山的生產實踐，金精礦脫水工藝選用一段濃縮、一段壓濾的兩段脫水工藝，最終精礦含水小于12。1.4.4 選礦工藝指標結合周邊同類型礦山的生產實踐，參考試驗指標，確定的設計工藝指標見表6-13、8。表6-8 選礦設計工藝指標序號產品產率(%)品位(g/t)回收率(%)1精 礦14.2430.0089.002尾 礦85.760.6211.003原 礦100.004.80100.001.4.5 生產工藝過程描述破碎：礦石經箕斗由井下提升至地表，卸入地表1原礦倉，經XZG6振動給料機給入1膠帶輸送機，經1膠帶輸送機送入2原礦倉；2原礦倉倉下設XZG6振動給料機，給入2膠帶輸送機，送至GP100S-C顎破碎機進行中碎，中碎產品經3膠帶輸送機送至YKR1445圓振篩進行篩分，篩下產品經5膠帶輸送機送至粉礦倉，篩上產品經4膠帶輸送機返回到細碎緩沖礦倉，緩沖礦倉倉下設移動式膠帶給礦機將礦石給入GP14、11F-F破碎機進行細碎，細碎產品進入3膠帶輸送機，與中碎產品一起進行入篩分。磨礦：礦石經4臺XZG6振動給料機（輪流工作）給入6膠帶輸送機，送至一段球磨機MQY2736，一段球磨排礦泵送至5004旋流器組進行分級，分級底流返回一段球磨機，分級溢流經ZKR1022直線振動篩除雜后進入二段球磨泵池，然后泵送至2508旋流器組進行分級，分級底流進入二段球磨機，分級溢流進入浮選攪拌槽。浮選：磨礦產品經2臺XB-2000攪拌槽攪拌調漿后進入浮選系統，經5槽BF-16浮選機一次粗選，9槽BF-16浮選機四次掃選（3222），8槽BF-8浮選機三次精選（322）后，得到浮選精礦和尾礦。精礦脫水：浮選金精礦15、自流進入NZ-12精礦濃縮機濃縮，濃縮后經泵壓力送入壓濾機壓濾，壓濾后的金精礦采用包裝機包裝后堆存，由汽車外運銷售；濃縮機溢流自流進入廠前回水池。 尾礦濃縮和輸送：浮選尾礦自流進入NZ-30尾礦濃縮機濃縮，當需要向尾礦充填站輸送尾礦時，濃縮機底流泵送至充填站（平均供尾礦時間為14.77h/d）；不需要向尾礦充填站輸送尾礦時，濃縮機底流自流進入尾礦庫；濃縮機溢流自流進入廠前回水池。1.5 生產能力與工作制度選礦廠生產能力為800t/d，26.4104t/a；各車間工作制度見表6-9。表6-9 生產能力與工作制度作業車間年工作天數(d/a)天工作班數(P/d)班工作時間(h/P)設計生產能力(t/16、d)備注破 碎33035.51500按1500t/d設計磨 浮33038800脫 水330381500按1500t/d設計1.6 主要設備選擇1.6.1 主要設備選擇的原則a）運轉可靠、節能、經濟、先進、易于操作、高效。b）設備規格、型號盡量統一，以便減少備品備件的數量。1.6.2 主要設備的選擇a）破碎設備進口與國產破碎設備的比較見表6-10。表6-10 破碎設備的選擇比較（按1500t/d設計）產地破碎階段設備規格臺數電機功率（kW）設備重量（t）負荷率（%）價格（104元）方案一中碎PYY-BT1628115535.869.91細碎PYY-DT1610115535.685.16方案二中碎17、GP100S-C1907.473.97細碎GP11F-F113210.773.91方案三中碎CS420-C1906.881.08細碎CH430MF11609.269.88經過對三種設備方案的比較，方案二設備負荷率較合適，設備運轉可靠，綜合考慮本可研推薦選用方案二，設備選擇計算結果見表6-11。b）篩分設備選用常規的圓振篩，選擇計算結果見表6-12。c）磨礦分級系統選用目前技術成熟，國內外應廣泛，先進高效的溢流型球磨機和旋流器組組成閉路磨礦系統，選擇計算結果見表6-1314。1）球磨機選型計算容積法長田金礦礦石暫未進行礦石可磨度測試，本可研參考與長田金礦礦石性質相似的回龍金礦的試驗資料和水銀洞金18、礦的生產資料進行設計。回龍金礦的可磨度系數為：k=1.13（采用易門銅礦石作為標準礦石），礦石為中硬偏軟礦石，相對好磨。i一段球磨機選型計算本可研設計的磨礦給礦粒度為-12mm，設計磨礦產品細度為-0.074mm占88，一段磨礦產品粒度為-0.074mm占50%。一段磨礦按新生成-0.074mm計的單位磨機容積處理量由容積法按下式計算：q=k1*k2*k3*k4*q0 (6-1)式中：k1礦石相對可磨性修正系數；k2磨機直徑修正系數；k3磨機形式修正系數；k4磨機給礦和產品粒度差別系數；q0參照易門銅礦選礦MQG32003100格子型球磨機，給礦粒度-20mm，新生成-0.074mm單位容積處19、理量q01.23t/(m3.h)。k1參考回龍金礦的相對可磨度系數1.13，長田金礦可磨度取值為1.10；查取：k2=0.92, k3=0.87, k4=0.94。q=1.100.920.870.941.23=1.02 t/(m3.h)。設計磨機的有效容積：V=Q*(2-1)/q；式中：V設計磨機有效容積，V=11.4m3；q設計磨機按新生產-0.074mm計的單位磨機容積處理量,q=1.02 t/(m3.h)；1設計磨機給料-0.074mm含量，18；2設計磨機產品-0.074mm含量，255V=33.33（558）/1.02=15.36m3；一段磨礦選用MQY27003600溢流型球磨機120、臺，磨機有效容積18.50m3,設備負荷率83.02。ii二段球磨機選型計算二段磨礦產品粒度為-0.074mm占88%，二段磨礦按新生成-0.074mm計的單位磨機容積處理量由容積法按下式計算：q=k1*k2*k3*k4*q0q0參照易門銅礦選礦MQG32003100格子型球磨機，給礦粒度-0.074mm55時，新生成-0.074mm單位容積處理量q00.82t/(m3.h)；k1參考回龍金礦的相對可磨度系數1.13，長田金礦可磨度取值為1.10；查取：k2=0.92, k3=0.87, k4=0.90。q=1.100.920.870.900.82=0.65 t/(m3.h)。設計磨機的有效容21、積：V=Q*(2-1)/q；V=33.33（8855）/0.65=16.92m3；二段磨礦選用MQY27003600溢流型球磨機1臺，磨機有效容積18.50m3,設備負荷率91.48。功指數法長田金礦礦石暫未進行礦石磨礦功指數測試，本可研參考與長田金礦礦石性質相似的回龍金礦和水銀洞金礦的試驗資料進行設計，回龍金礦的磨礦功指數為13.25kWh/t,水銀洞金礦的磨礦功指數為13.28kWh/t：長田金礦礦石的球磨功指數取值為13.25 kWh/t，棒磨功指數取值為14.00 kWh/t。原始給礦量為33.33t/h（單個系列），給礦粒度F80=8000m；產品粒度P80=65m；中間粒度取15022、0m。i.計算磨碎單位重量礦石所消耗的功WW1=10(14.00/(1500)0.514.00/(8000)0.5)=2.05kWh/t；W2=10(13.25/(65)0.513.25/(1500)0.5)=13.01 kWh/t；則 W=W1+W2=15.06kWh/tii修正單位磨礦功耗修正系數：EF1=1.00, EF2=1.00, EF3=0.99,EF4=1.04,EF5=1.01。修正后的磨礦單位功耗 W=WEF1EF2EF3EF4EF5 =15.69 kWh/tiii計算球磨機所需的總功率 Nt=QdW=33.3315.69=522.90 kWiv計算球磨機電動機功率(設計選用23、兩臺球磨機) N= Nt/=522.90/0.92/2=284.19kWv設計選擇的球磨機功率為N=400kW,負荷率:=284.19/400100=71.05%,對應的球磨機型號為：溢流型球磨機MQY2736。小結綜合考慮兩種計算方法，本設計推薦采用兩臺溢流型球磨機MQY2736作為磨礦設備，單臺設備電機功率為400kW。2）分級旋流器選擇計算該項目要求的磨礦細度較細，為保證產品細度要求，本設計推薦采用旋流器作為分級設備，一段分級旋流器溢流粒度為-0.074mm占55%,二段分級旋流器溢流粒度為-0.074mm占88%。一段磨礦分級旋流器采用波瓦羅夫法進行計算：i計算單臺旋流器處理能力V=324、K*KD*df*d0*P00.5 （6-2）式中：V按給礦體積計的水力旋流器處理量，m3/h；K旋流器圓錐角修正系數，本可研選用錐角20o, K=1.0；KD旋流器直徑修正系數，KD=1.0；df旋流器給礦口當量直徑，本可研選用給礦口尺寸為144cm，當量直徑為8.45cm；d0旋流器溢流管直徑，本可研選用d0=15cm；p0旋流器入口處計示壓力，本可研選用p0=0.06MPa；V=31.01.08.4515(0.06)0.5=93.10 m3/h。ii旋流器臺數計算一段分級流程處理量為：177.67m3/h，旋流器臺數為：n=177.67/93.10=1.91選用2臺500水力旋流器，另選225、臺備用。iii沉砂口校核本可研選用沉砂口直徑du=10cm,沉砂口單位面積固體負荷為：116.67/(3.1455)/2=0.74t/(cm2h),其在0.52.5 t/(cm2h)范圍內。iv溢流上限粒度d95校驗d95=1.5*D*d0*Cf/(dfKD*p00.5*(-1)0.5 (6-3)式中：D旋流器筒體直徑，D=50cm；Cf給礦重量濃度，Cf=55%；礦漿中固體物料密度，=2.73t/m3；d0,df,KD,p0同式（6-2）d95=1.5501555/（8.451.0(2.73-1)）0.5=151.50m此上限粒度可滿足-74m占55%的要求。二段磨礦分級旋流器采用波瓦羅夫計26、算法進行計算：i計算單臺旋流器處理能力V=3K*KD*df*d0*P00.5 （6-4）式中：V按給礦體積計的水力旋流器處理量，m3/h；K旋流器圓錐角修正系數，本可研選用錐角20o, K=1.0；KD旋流器直徑修正系數，KD=1.14；df旋流器給礦口當量直徑，本可研選用給礦口尺寸為84cm，當量直徑為6.38cm；d0旋流器溢流管直徑，本可研選用d0=8cm；p0旋流器入口處計示壓力，本可研選用p0=0.1MPa；V=31.01.146.388（0.10）0.5=55.38 m3/h。ii旋流器臺數計算一段分級流程處理量為：185.33m3/h，旋流器臺數為：n=185.33/55.38=27、3.35選用4臺500水力旋流器，另選4臺備用。iii沉砂口校核本可研選用沉砂口直徑du=5cm,沉砂口單位面積固體負荷為：83.33/（3.142.52.5）/4=1.06t/(cm2h),其在0.52.5 t/(cm2h)范圍內。iv溢流上限粒度d95校驗d95=1.5*D*d0*Cf/(dfKD*p00.5*(-1)0.5 （6-5）式中：D旋流器筒體直徑，D=25cm；Cf給礦重量濃度，Cf=45%；礦漿中固體物料密度，=2.73t/m3；d0,df,KD,p0同式（6-4）d95=1.525845/（6.381.140.10.5(2.73-1)）0.5= 87.99m此上限粒度可滿足28、-74m占88%的要求。小結一段磨礦分級旋流器選擇4臺500旋流器，其中備用2臺，旋流器錐角20o,給礦口尺寸為144cm，流器溢流管直徑d0=15cm,旋流器入口處計示壓力p0=0.06MPa,沉砂口直徑du=10cm。二段磨礦分級旋流器選擇8臺250旋流器，其中備用4臺，旋流器錐角20o,給礦口尺寸為84cm，流器溢流管直徑d0=8cm,旋流器入口處計示壓力p0=0.1MPa,沉砂口直徑du=5cm。d）結合該項目規模較小，浮選槽容積較小的特點，浮選設備選用目前應用廣泛的BF型機械攪拌式浮選機，BF型浮選機具有自吸功能，可水平布置，方便流程改造；攪拌槽和浮選機選擇計算結果見表6-1516。29、e）精礦和尾礦脫水濃縮機均選用中心傳動式濃縮機，尾礦濃縮機按原礦處理規模1500t/d進行設計，精尾礦濃縮機均按高效濃縮機（添加絮凝機）進行選擇，按一期生產不加絮凝劑進行校核，選擇計算結果見表6-17。f）由于該礦石的磨礦粒度較細，同時參考周邊礦山的生產實踐，采用壓濾機作為精礦二段脫水設備，選擇計算結果見表6-18。g)砂泵類選擇結果見表6-19。表6-11 破碎設備選擇計算表序號作 業名 稱設備名稱及規格臺數設備允許的給礦粒度(mm)設計的給礦粒度(mm)排礦口(mm)最大排礦粒度(mm)設備的處理能力(t/h)計算的給礦量(t/h)負荷率(%)備注1方案一中碎圓錐破碎機,PYY-BT16230、812402002650130.0590.9169.912細碎圓錐破碎機,PYY-DT1610185421025149.80127.5785.163方案二中碎圓錐破碎機GP100S-C12132002650122.9190.9173.97本可研推薦選用方案二4細碎圓錐破碎機GP11F-F169.6501022120.3888.9773.915方案三中碎圓錐破碎機CS420-C12002002650112.2290.9181.016細碎圓錐破碎機CH430MF175501022115.0380.3869.88注：1、處理能力按1500t/d計算； 2、工作制度按16.5h/d計算。表6-12 篩31、分設備選擇計算表序號作業名稱設備名稱及規格臺數篩孔(mm)篩子有效面積(m2)計算的篩子面積(m2)計算的給礦量(t/h)負荷率(%)篩分效率(%)備注1篩分振動篩,YKR14451146.33.79179.8860.0880注：1、處理能力按1500t/d計算； 2、工作制度按16.5h/d計算； 3、流程處理量按破碎設備選擇方案二（圓錐破碎機GP100S-C圓錐破碎機GP11F-F）計算。表6-13 磨礦設備選擇計算表序號作 業名 稱設備名稱及規格臺數給礦粒度(mm)產品粒度(-0.074mm%)計算的主要指標(t/ m3.h)(KWh/t)單臺設備的有效容積(m3)（KW）單臺設備設計計32、算需要的容積(m3) （KW）實際定額(t/m3h)負荷率(%)備注1一段磨礦濕式溢流型球磨機,MQY273611255.01.0218.515.360.8583.02容積法球磨：13.25棒磨：14.00400284.1971.05功指數法2二段磨礦濕式溢流型球磨機,MQY273610.388.00.6518.516.920.5991.48容積法球磨：13.25棒磨：14.00400284.1971.05功指數法表6-14 分級設備選擇計算表序號作業名稱設備名稱及規格臺數溢流粒度(mm)礦石密度(g/cm3)設備處理能力（按給料量計，m3/h）計算的給礦量（按給料量計，m3/h）負荷率(%)33、備注1一段磨礦分級旋流器組，500410.32.73186.2177.6795.422用1備2二段磨礦分級旋流器組，250810.12.73221.52185.3383.664用4備表6-15 攪拌設備選擇計算表序號作 業 名 稱設備名稱及規格臺數礦漿體積(m3/h)攪拌時間(min)備注設計的實際的1粗選前攪拌攪拌槽,XB-2000176.9244.262粗選前攪拌攪拌槽,XB-2000176.9244.26表6-16 浮選設備選擇計算表序號作業名稱流程的礦量及礦漿流量浮 選 時 間(min)浮 選 機處理單位礦量所需的浮選機容積，m3/(t/h)備注礦量(t/h)礦漿體積(m3/min)礦34、漿濃度（）設計計算的實際選定的型號容積，m3/槽計算槽數選定的槽數1粗選41.22 1.85 30.0024.0029.84BF-16164.025.001.622掃選33.11 1.60 28.3516.0022.68BF-16162.123.001.323掃選32.43 1.60 27.6616.0016.61BF-16161.932.000.994掃選31.39 1.59 27.1116.0016.75BF-16161.912.001.025掃選IV29.79 1.51 26.9816.0017.54BF-16161.822.001.076精選12.35 0.69 25.0015.00135、7.32BF-882.603.001.217精選7.78 0.57 20.0015.0021.18BF-882.123.001.938精選5.78 0.47 18.0015.0016.86BF-881.782.001.73 表6-17 濃縮設備選擇計算表序號作業名稱給礦量(t/d)給礦粒度（mm）給礦濃度（）設備及規格臺數單位能力（t/d)備注型 號面積（）設 計實 際1一期精礦濃密113.920.118.00NZ-1517611.00.652尾礦濃密686.080.126.93NZ-3070711.51.073二期精礦濃密213.600.118.00NZ-1517613.01.214尾礦濃密36、1286.400.126.93NZ-3070713.02.0表6-18 壓濾設備選擇計算表序號作業名稱給礦量(t/h)給礦粒度（mm）給礦濃度（）設備及規格臺數單位能力（t/h)備注型 號面積（）設 計實 際1精礦壓濾113.920.145.00KXZG220/1500-U22020.040.02一期1用1備；二期無備用 注：壓濾機工作制度按20h/d計算。表19 砂 泵 類序號作業名稱設備名稱及規格臺數給 礦揚 送備注礦漿流量m3/h濃度(%)粒度(mm)單臺礦漿流量m3/h揚程(m)實際揚程(m)1一段分級旋流器給料渣漿泵，100ZBG(P)-500A2177.6755.000.3189.37、6036.030.11用1備2二段分級旋流器給料渣漿泵，100ZBG(P)-500A2185.3345.000.1189.6036.035.21用1備2浮選尾礦輸送渣漿泵，50ZBG（P）400A 245.9345.000.152.454.548.11用1備,充填站給料3浮選精壓濾給料渣漿泵，50ZBG（P）530C245.545.000.147.478.075.51用1備1.6.3 設備保護、過程控制及生產管理自動化選礦廠設備保護、過程控制及生產管理自動化的主要內容有：a）中碎破碎機和細碎破碎機給料前均設置電磁除鐵裝置，避免大塊鐵器進入破碎機。b）破碎系統（從原礦倉至粉礦倉）采用集中聯鎖控制38、。c）所有礦倉（包括原礦倉、緩沖礦倉、粉礦倉）設料位檢測，并參加PLC系統的設備聯鎖控制。d）粉礦倉至球磨機之間設自動計量裝置。e）對球磨機和旋流器的過程參數進行監控：包括旋流器溢流粒度和濃度、磨礦濃度、磨機給礦量的控制、以及磨機給水量控制、泵池給水量控制、泵池液位、旋流器給礦壓力控制等。 f）選廠設置集中控制室，控制室內設有以下設備：模擬顯示屏，顯示各設備運轉狀態及各礦倉，礦漿池的料（液）位，各計量設備的數據；監控顯示器，顯示各主要生產環節的實時畫面。1.7 設備配置與廠房布置1.7.1 選礦廠組成 根據選礦生產工藝流程要求，選礦廠設置原礦倉，轉運站，破碎廠房，篩分廠房，粉礦倉，皮帶廊，磨浮39、廠房，濃縮機，脫水廠房等主要生產設施，另設置試、化驗室等輔助設施。1.7.2 廠房布置 廠房布置的原則：在滿足工藝生產的前提條件下，根據實際地形狀況，力爭做到基建投資最省，生產運營成本最低；各廠房之間聯系方便，廠房檢修場地與外部公路暢通；物料輸送盡可能縮短距離，降低動力消耗，盡可能使物料運輸順向，合理確定設計標高，減少土石方量；同時為以后的擴建留有余地。 本可研選擇的廠址為一座小山頭形坡地，原礦倉、轉運站、破碎廠房和篩分廠房布置在山頂，各建構筑物地坪標高在1312.60m至1296.00m之間；粉礦倉、磨浮廠房、濃縮機、精礦廠房在山坡上呈階梯形布置，各建構筑物地坪標高在1280.00m至12540、8.00m之間；基本可以滿足主礦漿（石）自流或向下運輸；輔助設施布置在靠近脫水廠房的平地上，各廠房布置見附圖X078SQ-1。1.7.3 設備配置設備配置的原則：在滿足工藝生產的前提條件下，盡可能采用礦漿自流輸送；設備配置要使生產操作安全方便，利于檢修；廠房內設備配置盡可能緊湊，減少占地面積，便于集中管理操作。1原礦倉緊靠混合井井塔配置，倉底設置振動給料機，給料機下方配置1膠帶輸送機；在距破碎廠房北側山墻7.5m處設置2原礦倉，倉底設置振動給料機，給料機下方配置2膠帶輸送機，2膠帶輸送機將礦石送至破碎廠房；中碎破碎機和細碎破碎機并排布置，兩臺破碎機排料排至同一臺膠帶輸送機（3膠帶機），一起送至41、篩分廠房；篩分機與3膠帶輸送機呈垂直布置，篩上物料進入4膠帶輸送機返回到細碎緩沖礦倉，篩下物料進入5膠帶輸送機送至粉礦倉，4膠帶輸送機與篩分機呈垂直布置，5膠帶輸送機與篩分機呈平行布置；細碎緩沖礦倉緊靠距破碎廠房北側山墻布置，細碎緩沖礦倉倉下設置移動式膠帶給礦機；破碎和篩分廠房設備配置見附圖X078SQ-1112。粉礦倉倉下設置4臺振動給料機，兩兩對稱布置，給料方向與7#膠帶輸送機呈垂直布置。球磨機與磨浮廠房垂直布置，兩臺球磨機并列平行布置，旋流器組、除雜篩靠球磨機進料端呈“一”字形排開布置；旋流器組給料泵池和渣漿泵布置于磨礦平臺下方，緊靠磨機出料口。攪拌槽，粗、掃選一和掃選二浮選機在靠磨礦一42、側呈“一”字形布置，掃選三和掃選四浮選機和精選浮選機在浮選廠房另一側呈“一”字形布置；在磨礦廠房和浮選廠房之間設置中間跨，中間跨底層設置藥劑制備室，值班室和技術檢查站；二層為觀光專用通廊，三層為集中控制室和浮選加藥平臺。磨浮廠房設備配置見附圖X078SQ-1314。精礦濃縮機和尾礦濃縮機均露天布置于浮選廠房南側，與浮選廠房高差布置，便于礦漿自流進入濃縮機，精、尾礦濃縮機均為半地下式布置，可減少土石方量，降低基建投資。脫水廠房采用雙層布置，上層布置壓濾機，下層布置膠帶輸送機，包裝機等。1.8 輔助設施1.8.1 貯礦設施貯礦設施主要用來調節選廠與采礦之間，選廠破碎車間與磨浮車間之間的生產銜接，以43、及保證破碎機擠滿給料，以保證選礦廠的生產連續均衡進行，并充分發揮設備的生產能力。選礦廠共設置有2個原礦倉，1個細碎緩沖礦倉，1個粉礦倉，1 個精堆場，各貯礦設施容量和貯礦時間見表6-20。表6-20 貯礦設施容量和貯礦時間礦倉名稱幾何容積(m3)有效容積(m3)貯礦量(t)貯礦時間(h)備注1原礦倉124.6861471.62按1500t/d設計2原礦倉111.57761301.43細碎緩沖礦倉63.4722380.37粉礦倉66848382624.78按800t/d設計精礦堆場按1500t/d設計1.8.2 精礦包裝運輸壓濾脫水后的精礦采用包裝機打包裝袋后，用起重機運至精礦廠房內的精礦堆場臨44、時堆存；打包后的精礦用汽車外運銷售。1.8.3 藥劑設施藥劑制備間緊靠磨浮廠房北側布置，地面標高高于磨浮車間，藥劑制備間只存放少量藥劑，大量的藥劑貯存于綜合庫房，浮選藥劑通過攪拌槽攪拌制備后泵送至設于浮選廠房藥劑平臺上的儲藥槽，然后采用自動加藥機送至各加藥點，藥劑消耗種類及數量見表6-21。1.8.4 試驗室、化驗室、技術檢查站根根礦山建設規模、選礦工藝和化驗元素數量，同時考慮紫金礦業集團公司已有獨立的試驗研究機構，本項目試驗室按照小型浮選試驗室設置、化驗室按照小型類設置；試、化驗室共用一棟樓房，總建筑面積約400m2。技術檢查站設置于磨浮廠房內，設有必要的取樣，烘干、稱量等設施，可對從礦石進45、入選廠起，至精礦外銷出廠，生產全過程的工藝指標和產品的質量指標進行檢測，取樣點設置詳見附圖X078SQ。這些設施基本可滿足礦山生產檢驗、流程考察與改造，環境保護和三廢治理，新技術、新設備推廣的試驗研究以及日常生產樣品、地質樣品化驗、檢測監督。表6-21 藥劑消耗表序號藥劑名稱添加地點（作業名稱）藥劑消耗添加濃度（%）備注單耗（g/t）總耗（kg/h）1碳酸鈉二段磨礦泵池100033.3315每班制備1次2水玻璃二段磨礦泵池100033.3315每班制備1次3硫酸銅粗選攪拌槽，粗選尾礦箱，掃選尾礦箱，掃選尾礦箱，掃選尾礦箱，125041.6615每班制備1次4丁銨黑藥粗選攪拌槽，粗選尾礦箱 8046、2.675每班制備1次5丁基黃藥粗選攪拌槽，粗選尾礦箱，掃選尾礦箱，掃選尾礦箱32010.675每班制備1次62油粗選攪拌槽，粗選尾礦箱，掃選尾礦箱，掃選尾礦箱451.50原液1.8.5 檢修設施選廠設備維修以小修為主，由礦山的機修車間承擔；中修、大修外委。為方便檢修，各廠房均設置固定起吊設備如電動橋式起重機、電動單梁起重機及電動葫蘆；各廠房內均預留了檢修場地，且均與廠區道路相通。1.9 尾礦設施1.10 存在的主要問題及建議1.10.1 選礦a）紫金礦冶研究院和昆明理工大學分別提交了選礦試驗報告，兩家試驗單位推薦的工藝流程和指標存在較大差異，各有優缺點；兩份試驗報告均未組織專家評審，兩種試驗工藝均未進行驗證試驗和擴大連選試驗，建議業主組織專家評審，并進行驗證試驗，擇指標較優和重現性較好的工藝進行擴大連選試驗。b）選礦試驗內容及深度不夠，不能滿足下一階段設計的要求，缺少磨礦功指數，原礦和產品的物性參數等，建議業主在下一階段設計工作進行之前補充進行相關試驗。c）建議進行浮選精礦陶瓷過濾試驗，探索選用陶瓷過濾機的可行性。