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1、三亞市鹿港綠洲小區邊坡工程勘察報告檔案號：GK200965目錄文字部分：1 前言11.1、工程概況1 1.2、勘察的目的和任務21.3、勘察依據和執行標準21.4、勘察工作方法32邊坡工程地質條件和巖土工程計算參數52.1、地形地貌52.2、區域地質與構造背景52.3、水文地質條件52.4、邊坡工程地質條件62.4.1、巖土類型及成因6、地層結構與巖性6、基巖面形態與坡度8、巖土工程性能分析與評價9、主要結構面特征13、氣象、水文地質條件對邊坡的影響15、不良地質現象的范圍與性質162.5、地下水與場地土腐蝕性評價172.6、地震基本烈度與地震效應182.7、邊坡工程評價202.7.1、邊坡類2、別和可能的破壞形式202.7.2、邊坡工程力學參數202.7.3、建筑場地的穩定性及適宜性評價212.7.4、地下水作用評價212.7.5、邊坡穩定性評價212.8、邊坡工程治理建議22圖表部分：序號內容頁數編號(NO.)1勘察點主要數據一覽表2NO.12勘探點平面位置圖（1：200）1NO.23工程地質剖面圖10NO.3-13-104鉆孔柱狀圖37NO.4-14-375標貫試驗成果表1NO.56地層分布一覽表2NO.67土工試驗報告2NO.78水質分析結果報告表（檢驗報告）1NO.89土質分析結果報告表（檢驗報告）1NO.910三軸試驗成果圖 2NO.1111場地地貌及巖芯照片12NO.113、深圳市勘察測繪院海南分院1 序 言我院受三亞xx房地產開發有限公司的委托，承擔了三亞市鹿港綠洲小區邊坡工程勘察任務，于2009年7月1日進場，至2009年7月16日野外作業結束，歷時16天。1.1 工程概況鹿港綠洲小區邊坡工程地位于三亞市鳳凰路東側下洋田村三巷片區臨春嶺西側山腳下，邊坡平面累計南北長度約300米，東西寬約200米，山體高程約為18.060.0米不等，最大坡角約45度，坡底高程約14.0米，邊坡類型為永久性巖質邊坡，破壞類型為滑移型，安全等級為一級，巖體類型屬類，巖體完整程度屬較完整。擬建場地與北坡位置關系1.2 勘察的目的、任務和技術要求 本次勘察主要為邊坡治理提供充分的巖土工4、程參數依據，以達到安全、合理的整治邊坡的目的。其勘察的主要任務是：查明場地地形地貌特征，場地不良地質現象和性質；查明場地巖土的類型、成因、工程特性、覆蓋層厚度、基巖面的形態和坡度，巖石風化程度和完整程度；查明巖體主要結構面的類型、產狀、延展情況，閉合程度、充填物情況、充水情況，力學屬性和組合關系，主要結構面與臨空面關系；查明場地內各巖土層的物理力學性質及其工程特性指標；查明場地所在地區氣象、場地水文地質條件；提供場地所在地區建筑物抗震設防烈度和地震動參數； 對邊坡工程是否存在滑坡（或潛在滑坡）等不良地質現象，以及開挖或構筑的適宜性作出結論；提供邊坡設計所需的相關參數，評價邊坡的穩定性，并提出潛5、在的不穩定邊坡的整治措施和監測方案的建議以及邊坡整治設計、施工的注意事項。1.3 勘察依據和執行標準本次勘察所執行的國家規范和技術標準如下：1、建筑邊坡工程技術規范（GB50330-2002）；2、巖土工程勘察規范（GB50021-2001，2009年修訂版）；3、工程地質勘察規范(DBJ50-043-2005)；4、建筑抗震設計規范（GB50011-2001，2008年版）。1.4 勘察的工作方法及工作量根據任務要求，結合本工程特點，采用如下勘察方法：（一）、 工程地質調查測繪1、調查測繪內容收集工程所在地區區域地質概況，調查其周圍是否存在不良地質現象及不良地質現象的形成條件、規模、性質及發6、展情況。調查場地地形地貌成因類型和形態特征。調查區域地層巖性、成因時代、性質和分布范圍、巖層風化特征及接觸關系，巖層露頭的產狀和地質構造類型及性質。調查地表水和地下水的分布、水文及水文地質特征，并了解其化學成分及腐蝕性。2、調查范圍邊坡南北長約300m，東西寬約200m范圍。對主要切坡位置擴大范圍到山頂。3、調查測繪精度地質測繪采用1：200比例尺，成圖用1：200比例尺。（二）鉆探現場鉆探采用XY-100型液壓鉆機，以泥漿護壁或跟管鉆進技術。孔深按規范和設計要求，鉆穿軟弱地層進入硬地層5.0015.00m后終止。如遇巖石應鉆至中風化巖石35m，對鉆探設備無法進入時，采用人工挖探井，以挖至強鳳7、化頂面為準。1、巖芯采取率粘性土大于80%；砂土大于60%；碎石土、強風化巖層大于50%；中風化巖層大于80%。2、鉆探取樣每一技術性鉆孔010m，每隔2.00m取一個樣和進行一次標貫試驗，10m以下適當放寬，但每個技術孔每層土要取一個樣。（三）標準貫入試驗采用國產標準貫入試驗設備，錘重63.5kg，落距76cm，采用全長700mm對開式貫入器，自由落錘法進行試驗，試驗時，錘擊速率小于30擊/min，先預打15cm，再記錄打入30cm深度或記錄每打入10cm深度時的錘擊數。（四）鉆孔放樣鉆孔位置放點和孔口高程測定，采用日本拓普康生產的GTS-311全站儀，以海南平面座標系進行施測，鉆孔標高采用8、1985年國家高程基準。本次勘察含工程地質調查測繪、野外鉆探、原位測試和室內土工試驗、水質化學分析等多項，具體工程量詳見下表1.1。工作量統計表表1.1序號工作內容工作量1勘探點測放（個）372工程地質調查測繪（km2）0.063鉆探總進尺（m/孔）338.70/254取土樣及土工試驗（件）255探井（m2/個）36/126三軸剪切試驗(件)67取巖石樣（組）巖石抗剪試驗2巖石抗壓試驗10巖石塊體密度2巖石飽和吸水率6巖石的切片鑒定28標準貫入試驗（次/孔）13/69取水樣及水質簡分析（件）210土質簡分析（件）22 邊坡工程地質條件和巖土工程計算參數2.1 地形地貌鹿港綠洲小區邊坡工程場地為9、低山，山前斜坡，地形似“M”形狀，坡腳處部份段砌有塊石擋墻，高約3.05.0米。該邊坡原為自然坡形，植被茂密，雜草叢生，經人工挖坡建房，拆遷后，呈現臺階狀場地。2.2 區域構造背景場地區域位于九所-陵水東西深大斷裂與文昌-瓊海-三亞北北東向斷陷帶之交匯部之南，本地區經歷了加里東、海西、印支、燕山和喜馬拉雅等構造運動，構造形跡互相交錯穿插，迭次出現，呈現一幅復雜的構造圖象。根據三亞地區1：5萬區域地質調查資料，本區的斷裂構造主要有東西向、北東向與北西向等。北東向斷裂主要有榆林斷裂、狗嶺斷裂以及角嶺斷裂，為本場地有影響主要斷裂之一，北西向斷裂主要有抱坡嶺斷裂、南邊嶺斷裂等。本區域新構造運動以不對稱10、的穹狀隆起為特點，以間歇性上升為主，局部產生斷陷，形成各級夷平面臺地等。根據歷史地震資料，三亞所處的瓊南地區陸上發生的地震最大震級為4.5級，震中位于三亞、樂東和五指山三市縣交界處附近的扎南，影響本區的地震烈度小于6度，無大的地震活動。在勘察范圍及深度內未發現大斷裂和其它斷層通過，場地穩定。2.3氣象、水文地質條件區內屬熱帶海洋季風氣候區，臺風頻繁，干濕交替明顯，終年無霜，冬短夏長。據19552002年三亞歷年氣象觀測資料，三亞地區多年平均日照時數2532.8小時，多年平均降雨量1755.0mm，多年平均蒸發量2273.0mm，多年平均氣溫25.7，極端低溫為5.1，極端高溫為37.5。從每年11、2月中旬12月上旬為夏季，12月中旬翌年2月上旬為春秋季，濕度7290%之間。5月至11月為雨季，降水量約占全年的90%，其中89月降雨量最大；11月至來年4月為旱季，降雨量僅占全年降雨量的10。極端降雨量為640.9mm。多年平均風速2.7m/s，年風向多東風，次為東北風。臺風累年年平均影響個數4.3個，累年年最高影響個數10個。三亞市臺風季節一般從每年的6月份開始，10月分結束，個別年份延長到11月結束。三亞市多年平均氣溫、降雨量及蒸發量統計表 單位（mm） 表3-1項目全年一月二月三月四月五月六月七月八月九月十月十一月十二月統計年份氣溫25.821.422.324.526.828.42812、.728.527.127.426.324.322.21955-2000降雨量1755.06.911.822.237.8131.0185.2170.5216.4258.5215.149.113.41957-2000蒸發量2273.0-1959-2002注：資料來源于海南省氣象局、三亞市氣象局2.4邊坡工程地質條件2.4.1、巖土類型及成因據場地內鉆孔揭露地層，邊坡為巖質邊坡，其巖質組成為白堊系早世花崗混合巖，后經構造變質作用的影響，巖體中節理裂隙發育，巖體破碎，巖質硬、脆，經風化作用，淺表層呈粘土狀，由于雨水沖刷，局部堆積大量的坡積土，呈碎石土狀。2.4.2、地層結構與巖性：經勘察查明，鉆探深度13、范圍內，場地地層自上而下依次為雜填土（Qml）、第四系坡積層（Qdl）及中生代花崗混合巖（52）。自上而下共劃分為5個工程地質單元層，各層巖土特征分述如下：第層雜填土（Q4ml）：雜色（黃褐色、紅褐色），主要由建筑垃圾組成，松散。層厚0.502.40m。在TK3、TK8號探井和ZK9、ZK12、ZK15、ZK16、ZK18、ZK27、ZK28、ZK29、ZK30、補4號鉆孔有揭露，。第層坡積土（Qdl）：紅褐色，棕褐色，主要由全風化花崗混合巖和母巖碎石組成，松散。揭露層厚0.605.00m，層頂埋深0.002.00m，層頂高程為23.9645.68m。在TK1、TK2、TK3、TK4、TK5、14、TK6、TK7、TK10、TK13、TK21、TK22、TK26、TK32號探井和ZK9、ZK14、ZK15、ZK19、ZK20、ZK23、ZK24、補5號鉆孔均有揭露。第層全風化花崗混合巖（52）：黃褐色，已風化成粘土狀，可塑硬塑，含未風華完全的花斑巖碎塊，尚能辨別母巖結構，遇水手捏即碎，切面稍光滑，干強度中等，韌性中等，無搖震反應。層厚0.6010.00m，層頂埋深0.002.40m，層頂高程為18.0844.84m。在ZK11、ZK12、ZK16、ZK17、ZK18、ZK20、ZK24、ZK27、ZK28、ZK29、ZK30、TK31、補6、補5、補4、補3、補2、補1號孔有揭露。第層強15、風化花崗混合巖（52）：棕褐色，主要礦物成份為鉀長石、斜長石、石英，斑狀、顯微文象交生結構，塊狀構造，裂隙很發育，泥質充填，巖芯破碎，呈碎塊狀砂礫狀，手用力可掰碎。層厚1.0020.10m，層頂埋深0.6011.50m，層頂高程為10.8844.38m。層位較穩定，各鉆孔均有揭露，由于深度有限，各探井僅揭露至該層層頂。第層中風化花崗混合巖（52）：淺灰色，主要礦物成份為鉀長石、斜長石、石英，斑狀、顯微文象交生結構，塊狀構造，有少量裂隙發育，方解石脈局部充填，裂隙面稍粗糙，質堅硬、脆，巖芯較完整，呈長柱狀，長度為1550cm，RQD=75。層頂埋深4.0025.10m，層頂高程為4.4732.116、7m，揭露層厚5.207.00m。該層未揭穿，在ZK11、ZK14、ZK15、ZK16、ZK17、ZK19、ZK20、ZK23、ZK24、ZK27、ZK28、ZK29、ZK30、補4、補3、補2、補1鉆孔有揭露。以上地層埋藏分布特征及層位接觸關系，詳見工程地質剖面圖（附圖NO.2）及鉆孔柱狀圖（附圖NO.3）。2.4.3、基巖面形態和坡度據實地調查和地形剖面切圖統計，基巖面形態呈斜面狀，巖面坡度約為2035度。坡體強中風化基巖面形態邊坡切坡形態概貌2.4.4巖土工程性能分析與評價2.4.4.1各土層主要物理力學性質統計分析本次勘察在15個鉆孔中采取土樣25件，標準貫入試驗13次。所進行的室內物17、理力學性質試驗其結果匯總于土工試驗報告表（附錄NO.7）中，對室內土工試驗成果，通過數理統計方法進行了統計分析，將各土層的物理力學指標統計值列于表4.1-1中。其標準貫入試驗成果匯總于表（附錄NO.5）中，各層土的標貫試驗錘擊數示于工程地質剖面圖（附錄NO.3）和鉆孔柱狀圖（附錄NO.4）中，其分層統計結果列于表4.1-2中。土 的 物 理 力 學 性 質 指 標 統 計 表4.1-1地層編號統計指標物理性質指標固結直剪快剪含水率重度比重孔隙比飽和度液限塑限液性指數塑性指數壓縮系數壓縮模量快剪粘聚力內摩擦角0GsSrlpI LI p1-2E s1-2（%）(kN/m3)（%）（%）（%）（%）18、（MPa-1）（MPa）（kPa）（0）層全風化花崗混合巖統計頻數13 13 13 12 12 13 13 13 13 8 8 2 2 最大值26.30 20.00 2.75 0.993 90.777 46.90 27.00 -0.035 20.300 0.46 9.97 145.3 18.9 最小值13.00 15.90 2.70 0.592 50.504 32.40 19.10 -0.684 11.900 0.20 4.32 132.5 17.2 平均值18.25 17.95 2.72 0.759 66.102 39.65 23.72 -0.294 15.931 0.31 6.55 13819、.9 18.0 標準差3.57 1.12 0.02 0.132 12.455 5.07 2.74 2.913 0.09 2.08 變異系數0.20 0.06 0.01 0.175 0.188 0.13 0.12 0.183 0.30 0.32 標準值20.03 17.39 2.71 0.828 72.633 37.11 22.35 17.388 0.37 5.15 備注；統計時已刪除異常值。標準貫入試驗成果表 表4.1-2層號鉆孔深度實測擊數修正擊數 統計層坡積土ZK154.65 - 4.9539.0 35.57 /層全風化花崗混合巖ZK161.55 - 1.8530.0 29.76 實測統計20、：n=6u=32.5=23.51=0.33修正統計：n=6u=30.64=22.43=0.32ZK162.25 - 2.5535.0 33.60 ZK163.65 - 3.9543.0 40.25 ZK174.55 - 4.8545.0 41.13 ZK182.85 - 3.1516.0 15.32 ZK184.65 - 4.9526.0 23.76 ZK272.85 - 3.1512.0 *11.36 ZK284.15 - 4.4515.0 *13.77 ZK292.85 - 3.157.0 *6.63 備注帶“*”統計時已刪除異常值。三軸剪切試驗成果統計表 表4.1-3層號項目層全風化花崗21、混合巖Cuu(kPa)uu()頻數66最大值87.4024.50最小值19.703.50平均值43.1815.27標準差28.018.92變異系數0.650.58標準值20.067.90注：試驗條件為不排水不固結。巖石機械強度試驗統計表 表4.1-4巖層樣品編號取樣深度單軸飽和抗壓強度(MPa)塊體密度（g/cm2）抗剪斷強度飽和吸水率c層中風化花崗混合巖ZK3062.7ZK2734.5ZK20137.3ZK1721.7ZK16140.12.75252332.00.03150.10.03140.20.03ZK補439.02.78413014.20.03200.30.03130.10.03統計平22、均值105.62.76332723.10.032.4.4.2 各土層的工程性能評價層，雜填土：分布于TK3、TK8號探井和ZK9、ZK12、ZK15、ZK16、ZK18、ZK27、ZK28、ZK29、ZK30、補4號鉆孔，松散，為原建筑拆遷堆積建筑垃圾，均勻性差，工程性能差。層，坡積土：分布于TK1、TK2、TK3、TK4、TK5、TK6、TK7、TK10、TK13、TK21、TK22、TK26、TK32號探井和ZK9、ZK14、ZK15、ZK19、ZK20、ZK23、ZK24、補5號鉆孔，松散，土質不均勻，穩定性差，容易滑動。層，全風化花崗混合巖：分布于ZK11、ZK12、ZK16、ZK1723、ZK18、ZK20、ZK24、ZK27、ZK28、ZK29、ZK30、TK31、補6、補5、補4、補3、補2、補1號孔，層位穩定，堅硬狀，土質均勻，平均天然含水量18.2%，平均天然孔隙比0.759，平均壓縮系數0.31MPa-1，屬中壓縮性土層，標準貫入實測擊數為1645擊，平均值為32.5擊，飽和抗剪強度標準值為：Cuu=20.06 kPa uu= 7.90，穩定性較差，容易滑動。層，強風化花崗混合巖：分布于各鉆孔，層位穩定，碎塊狀，裂隙較發育，巖層穩定一般，不容易滑動。層，中風化花崗混合巖：分布于整個場地深部，由于深度有限，僅ZK11、ZK14、ZK15、ZK16、ZK17、ZK19、24、ZK20、ZK23、ZK24、ZK27、ZK28、ZK29、ZK30、補4、補3、補2、補1鉆孔揭露，層位穩定，頂板起伏變化較大，高差為4.0025.10m，質堅硬，單軸飽和抗壓強度為105.6MPa，塊體密度為2.76g/cm2，抗剪斷強度C=23.0 kPa,=3327，工程性能好。地基土設計參數建議值 表4.2地 層層填土層坡積土層全風化花崗混合巖層強風化花崗混合巖層中風化花崗混合巖fak(kPa)1002002505002500Es(MPa)/（6.5）7.0/(kN/m3)/17.518.5（28.0）（35.0）Ck(kPa)/20.025.023.0k（0）/8.032.033.25、0備注“（）”內為經驗值，Es、為平均值，Ck、k為建議標準值。2.4.5主要結構面特征1）結構面類型和等級據區域地質資料和現場判別，邊坡巖體結構面類型以構造裂隙結構面為主，其表現為裂隙、伴生節理裂隙、層間微錯動型式。結構面受區域構造控制，以壓性或壓扭性破裂面為主，并伴生有次生結構面，屬風化裂隙，在平面和側面上呈 “”型。結構面等級為級，對巖體穩定性的作用表現為破壞巖體的完整性，與其它結構面組合可形成不同類型的破壞方式。2）構造裂隙結構面產狀主要結構面由二組構成，一組分布在北坡，其產狀SW42/NW4845（1號-3號勘探線），一組分布在西坡，其產狀SE35/SW5581（4號-9號勘探線），26、具有陡傾角、連續性差，多為閉合式，切割深度多為2040m，切割面局部有方解石充填，結構緊密等特點，此外還有一些0.52.0m長的微小風化裂隙，裂隙密度為36條/m2。3）結構面發育程度據現場露頭觀察，邊坡巖體中結構面發育程度巨快型，形成塊狀結構體，延伸程度一般為幾米至十幾米，結構面基本閉合，風化程度屬強中風化，以強風化為主，西坡結構面主要為風化裂隙，由水滲透到原構造結構面風化而形成眼球狀結構面，層面間未見滲水。邊坡典型地質剖面圖4）主要結構面的組合關系主要結構面由二組節理構成，結構體類型為塊狀結構碎裂狀結構，穩定性處決于邊坡和結構面走向夾角大小，夾角小穩定性差，夾角大，穩定性好，結構體規模分級27、為級塊體級巖塊。5）主要結構面力學屬性邊坡巖體中的主要結構面剪切變形特征屬“似塑性破壞”型，結構面強度特征表現為抗剪強度低，而法向變形較小的特征，但未發現有軟弱夾層或泥化夾層型結構面出露。6）裂隙結構面與臨空面的關系主要裂隙結構面有兩組，一組分布在北坡，其產狀SW42/NW4845，傾向與邊坡坡向垂直，結構面的影響較小，較穩定，一組分布在西坡，其產狀SE35/SW5581，傾向與邊坡坡向同向，切坡面邊坡坡角與結構面夾角約20，存在發生層面（外傾平面）崩塌的可能。西坡由于構造運動造成的外傾巖層現狀2.4.6、氣象、水文和水文地質條件由于雨量充沛，降水對本邊坡工程的影響主要表現為對山體斜坡坡面的沖28、蝕破壞。據地形圖示，邊坡坡頂可能產生影響的匯水面積大于60000平方米，排水坡度約為30度，匯水通道的長度一般為200300米，最短匯水通道長度為20米左右 。坡頂雨水沖溝據現場踏勘，邊坡坡頂植被茂密，保護完好，坡面上未見有地下水滲透現象。坡頂植被發育情況2.4.7、不良地質現象的范圍和性質據現場地質調查，邊坡工程范圍內無不良地質現象存在。僅在邊坡西側段因雨水沖刷，導致小范圍垮塌。邊坡西側的沖溝情況2.5 地下水與地基土腐蝕性評價本次勘察過程中分別在ZK17、ZK23號鉆孔中取水樣和ZK27、ZK31地下水位以上土樣各一件，分別做水和土的腐蝕性分析，詳見附錄NO.8-9，依據巖土工程勘察規范（29、GB50021-2001，2009年修訂版），對水土腐蝕性評價如下：2.5.1 地下水的腐蝕性： 按類環境類型考慮，在水質分析結果中的SO42- 的含量范圍為71.7173.31mg/L，Mg2- 的含量范圍為7.9710.96mg/L，因此，地下水對混凝土結構具微腐蝕性。按地層滲透性為強透水層考慮，PH值為7.427.72，侵蝕性CO2含量均為2.20mg/L，HCO3-均為45.7762.94mmol/L，因此地下水對混凝土結構具微腐蝕性。其水質分析結果中的CL-含量均為31.20mg/L，當長期浸水或干濕交替時，地下水對鋼筋混凝土結構中的鋼筋均具微腐蝕性。綜合評定：地下水對混凝土結構和鋼30、筋混凝土結構中的鋼筋均具微腐蝕性。2.5.2場地土的腐蝕性按類環境類型考慮；地下水以上土樣分析其土的SO42-含量范圍為：334.66462.14mg/L，大于450mg/kg小于2250mg/kg；Mg2-含量范圍為11.9523.90mg/kg，均小于3000mg/kg，因此土對混凝土結構具弱腐蝕性。按地層滲透性強透水層考慮，土樣的pH值范圍為：7.087.65，土對混凝土結構具微腐蝕性，土樣的CL-含量為：155.99212.72mg/kg，按A土層考慮，土對鋼筋混凝土結構中的鋼筋具微腐蝕性。土樣的pH值范圍為：7.087.65，土對鋼結構具微腐蝕性。綜合評定：土對混凝土結構具弱腐蝕性，31、對鋼筋混凝土結構中鋼筋以及鋼結構均具微腐蝕性。2.6 地震基本烈度與地震效應（一） 抗震設防烈度根據工程場地地震安全性評價工作規范（DB001-94）和建筑抗震設計規范（GB500112001）附錄A的劃分，擬建場地抗震設防烈度為6度，設計基本地震加速度值為0.05g，設計地震分組為第一組。（二） 場地土類型及建筑場地類別依據建筑抗震設計規范（GB 50011-2001）條之規定估計各巖土層剪切波速如下表6.1：剪切波速估算值表 表6.1 土層項目層雜填土層坡積土層全風化花崗混合巖層強風化花崗混合巖層中風化花崗混合巖土層剪切波速建議取值130300260450 1000土的類型軟弱土中硬土中硬32、土巖石巖石 以ZK17為例，估算20.00m范圍內土層的等效剪切波速Vse為370m/s。按照建筑抗震設計規范（GB50011-2001）第4.1.1條4.1.6條的有關內容，擬建場地覆蓋層厚度在5m，綜合確定場地類別為類場地，地設計特征周期為0.35s。（三） 場地飽和砂土液化和軟土震陷評價工程場地所在地區抗震設防烈度為6度。根據國家標準建筑抗震設計規范（GB50011-2001）第條規定一般情況下可不進行判別和處理。（四） 場地的抗震地段類別場地內不存在可液化飽和砂土和可震陷軟土，按建筑抗震設計規范（GB50011-2001）第條規定判定，本場地的建筑抗震地段屬于可進行建設的一般場地。2.33、7 邊坡工程評價2.7.1邊坡類別和可能的破壞形式依據建筑邊坡工程技術規范（GB50330-2002），邊坡類型屬巖質邊坡，邊坡工程的安全等級為一級，破壞后果屬嚴重，邊坡巖體類型屬類，其可能的破壞形式劃分為崩塌和滑移型，其破壞特征為沿坡積土、全風化花崗混合巖、強風化碎裂結構或散體狀巖體軟硬接觸面滑動式崩塌。2.7.2邊坡工程力學參數1)邊坡類別：類巖質邊坡。2)邊坡重要性系數為1.10(工程安全等級為一級)。3)巖土參數： (a)填土：平均層厚h=0.502.40m。(b)坡積土：=17.5kNrn3。平均層厚h=0.605.00m。(c)全風化花崗混合巖：=18.5kNrn3，c=20.0k34、Pa，=8.0。平均層厚h=0.6010.00m。(d)強風化花崗混合巖：=28.0kNrn3，c=25.0kPa，內摩擦角=32.00.8（折減系數）=25.6。平均層厚h=1.0020.10m。(e)中風化花崗混合巖：=35.0kNrn3，c=23.0MPa，內摩擦角=33.00.80(折減系數)0.90(時間效應系數)=22.8。 (f)巖體破裂角：61.5按建筑邊坡工程技術規范(GB 50330-2002)第634條。 (g)C30水泥砂漿與巖石之間的粘結強度：0.40MPa。 (h)中風化巖石天然抗壓強度標準值：105.6MPa。4)坡頂附加荷載：q=3 .5kNrn2。5)抗震設防35、烈度：6度。6)設計合理使用年限：50年。7）邊坡穩定安全系數設計建議取值1.301.35。2.7.3建筑場地的穩定性及適宜性評價據區域地質資料，擬建工程場地區處于地震活動弱區，區域地質穩定性較好，場地不良地質作用和地質災害不發育，人工開挖邊坡坡體暫時相對穩定，對人工開挖邊坡按照相應規范進行治理后適宜工程建設。2.7.4地下水作用的評價建筑場地在27.50米深度范圍內，僅ZK9、ZK14、ZK16、ZK18、ZK19、ZK20、ZK23、ZK24、ZK28、ZK29、ZK30揭露地下水，賦存在層坡積土和層強風化花崗混合巖中，均屬空隙型潛水，勘察期間，雨后24小時實測地下水位1.00-9.00m36、，設計時應予以考慮，做好疏排工作。2.7.5邊坡穩定性評價2.7.5.1 邊坡破壞特點本工程邊坡的可能破壞形式屬于崩塌滑移型，場地人工開挖邊坡的結構由長英質花崗混合巖及其風化體組成，目前人工開挖邊坡是處于暫時相對穩定（或臨界穩定）狀態。根據建筑邊坡工程技術規范（GB50330-2002）,采用平面滑動法進行評價，該人工開挖邊坡的穩定狀態屬于極限穩定狀態。 2.7.5.1 邊坡穩定性定性分析斜坡破壞歷史，工程場地原為個體私人建造樓宇進行不規劃，不規則對山體斜坡切方，部分切方建造了邊坡支護的擋土墻，有些裸露在陽光下，沒有采取邊坡支護措施，但從未發生過斜坡邊坡破壞和邊坡支護倒塌現象，場地內山體斜坡和37、切方邊坡及邊坡支護措施基本上處于穩定。斜坡特征斜坡地質條件：場地組成斜坡的巖土為坡積土和巖石（花崗混合巖），除個別巖石露頭受風化作用，伴生次生結構面，風化裂隙發育，分布于淺層巖體中，平面和側面上呈“”型，連續性差，結構面粗糙，無充填物，根據鉆孔揭露深部原生結構面不發育，山體斜坡處于穩定狀態。斜坡形態：除個別地段由于人為切方巖石裸露外，大部分保留天然山體，形似“M”，中間高似鼻形，兩翼低洼，形成降雨在中間段分散，兩翼匯聚徑流發育，降雨滲入和地表徑流對斜坡和邊坡穩定起著控制作用，中間段坡度和高度打，對切方邊坡穩定不利，容易導致邊坡巖體破壞，而兩翼地形低洼，匯聚雨水徑流發育，對斜坡和邊坡穩定是不利，38、產生滑動的可能性概率比中間鼻形區段要高。地表情況：經調查，場地斜坡坡腳未發現地下水滲出點，崩坡積物等堵塞，雨季時，斜坡上未發現滲出點;植被密度大，植被茂盛，是場地斜坡穩定的重要因素，也是切方邊坡穩定的支柱，個別處由于人為活動，建樓宇的地方需要對斜坡亂切方造成局部斜坡小崩塌現象，為山體斜坡不穩定的隱患，除此之外，植被條件好，天然山坡和切方邊坡基本穩定；未發現山體斜坡上的不穩定標志，如傾斜彎曲的樹干，坡面和坡肩上的拉裂縫，滑動和波狀起伏的坡面，山體斜坡基本穩定；斜坡活動性：經調查，未發現山體斜坡活動跡象。氣候條件：場地所在地區年降雨量小于蒸發量，屬于干濕型。綜上所述，場地山體斜坡和切方邊坡基本屬穩39、定型，但工程建設需對山體斜坡進行切方，使坡度和高度大的部位，邊坡臨空，處在不穩定狀態，需要對切方邊坡和受切方影響的山體斜坡進行支護，確保山體斜坡和切方邊坡穩定和開發小區的安全。2.8 邊坡工程治理建議結合目前邊坡穩定狀態判別，邊坡屬于極限穩定（或臨界穩定）狀態，存在有局部崩塌、滑落和整體滑移破壞的可能性，應對該建筑范圍的人工開挖建筑邊坡按永久性邊坡要求進行治理，以保證擬建建筑物的安全，建議治理措施如下：1、采取護面、錨固、支擋、截排水的綜合治理方案。2、支擋措施是沿坡腳部位設置漿砌石擋墻，并與現有塊石擋墻形成一體，并對現有擋墻進行加強錨固處理。3、截排水措施為在坡頂、坡腳處設置硬化排水系統，坡面預設排水孔。4、對場地兩翼低洼地設置樹枝式排水系統，避免降雨匯聚對兩翼斜坡和邊坡穩定帶來不利影響。5、邊坡治理時應修整現有坡面形態，清除坡面的不穩定巖土體，修整后的邊坡坡角以不超過45為宜。6、施工階段環境保護和監測工作的建議（1）盡可能保留現有植被不遭破壞（2）邊坡范圍應設置永久性監測點，宜設不少于一條切坡方向的觀測點剖面，監測點不宜少于3個。