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1、精品資料推薦0 目錄一、編制依據.1 二、工程概況.1 三、模板支架選型.1 四、材料及荷載選用.2 五、搭設方案.3 六、模板制作.4 七、模板及支撐系統安裝.4 八、模板拆除.6 九、安全文明施工措施.8 十、600 厚頂板模板計算書.10 十一、350厚頂板模板計算書.16 十二、截面 1400 800 梁計算書.22 1 地庫頂板模板施工方案一、編制依據1、世茂香檳湖苑 2.1期工程設計圖紙2、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB502042002 3、建筑施工計算手冊汪正榮編著中國建筑工業出版社4、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 5、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范2、JGJ130-2001 二、工程概況本工程 6#、7#地下車庫頂板混凝土板厚為350、模板支撐架高為 3.15m 頂板面積約 13000m2，柱網間距為 5.7m 8.1m，柱截面尺寸 600 600，整體為無梁樓板，柱帽尺寸 3m 3m，柱帽高度 400，10#地下車庫頂板混凝土板厚為400，模板支撐架高 3.5m，頂板面積約3000 m2，柱截面尺寸 500 800，梁截面尺寸為 1400 600，其中714/FK軸間板厚 600，模板支撐架高 3.3m，柱網間距為 8m 8m，柱截面尺寸 500 800，梁截面尺寸為 1400 800，柱帽尺寸 2800 3000，柱帽高度 650。根據3、建設部建質【2009】87號文件要求，此模板工程及支撐體系需經專家論證通過后才能實施。現編制本專項施工方案，請各位專家提出寶貴的意見和建議。三、模板支架選型根據本工程實際情況，結合施工單位現有施工條件，經過綜合技術經濟比較，選擇扣件式鋼管腳手架作為模板支架的搭設材料，進行相應的設精品資料推薦2 計計算。模板驗算分為兩個部分，10#地庫按最不利的 600厚頂板及 1400 800梁為例計算，為使雙向水平桿貫通，10#地庫其他頂板梁的模板支撐系統按此范圍進行搭設。6#、7#地庫按 350厚板進行驗算。四、材料及荷載選用材料的選用材料規格性能指標參數鋼管483.0（計算時采用482.8）抗彎強度設計4、值：fm=205N/mm2 截面積：A=3.97 cm2；慣性矩：I=10.2cm4 截面模量：W=4.25cm3；彈性模量：E=2.06 105N/mm2模板15厚膠合板抗彎強度設計值：fm=17N/mm2 彈性模梁：E=5 103N/mm2木方40 90松木抗彎強度設計值：fm=13N/mm2 截面積：A=36cm2；慣性矩：I=243cm4 截面模量：W=54cm3；彈性模量：E=9 103N/mm2荷載的選取序號荷載分類名稱荷載取值分項系數1 永久荷載木模板0.3KN/m21.2/1.35 2 混凝土自重24 KN/m31.2/1.35 3 鋼筋自重板1.1 KN/m31.2/1.355、 精品資料推薦3 梁1.5 KN/m34 可變荷載施工荷載（泵送）4KN/m21.4 5 振搗混凝土2 KN/m21.4 荷載組合項次項目荷載組合計算承載能力驗算撓度1 平板支架1+2+3+4 1+2+3 2 梁支架1+2+3+5 1+2+3 五、搭設方案1、由于混凝土等級不同，地下室外墻及獨立柱先澆筑至柱帽下50，待混凝土強度達到一定強度后再澆筑平板混凝土。2、立桿采用 48 3.0定長鋼管，頂部采用 U型頂托，托梁采用 48 3.0鋼管，次楞采用 40 90木方，模板采用 15厚膠合板。3、頂板 600厚部位，水平桿步距 h取1.8m，立桿縱距 la取0.6m，橫距 lb取0.6m。立桿伸6、出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.1m。次楞木方間距 0.2m。詳見附圖 1 4、頂板 350厚部位，水平桿步距 h取1.8m，立桿縱距 la取0.75m，橫距 lb取0.75m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.1m。次楞木方間距 0.2m。詳見附圖 2 5、截面 1400 800梁底設 6根立桿，間距 600+400+500+400+600。梁底木方間距 0.1m，詳見附圖 3 6、柱帽處采取加強措施，保證每級柱帽有兩根立桿，詳見附圖3 精品資料推薦4 六、模板制作頂板模板在現場使用部位直接加工，頂板模板應盡量使用整張的竹膠板，對于不符合模數的地方7、可利用竹膠板切割補齊，但不得使用小于 300mm以下的碎模板。施工時手動工具必須配備齊全，竹膠板接縫施工在木帶上，搭接不少于 2cm，工長、質檢員直接在現場監督、檢查，質量標準如下：項目允許偏差（mm）檢查方法長度、寬度+1 鋼尺檢查平整度+0.5 2m靠尺寸對角線差2 鋼尺檢查七、模板及支撐系統安裝1）工藝流程：根據房間的大小布設扣件式腳手架安裝頂撐 安裝雙鋼管托梁 安裝木龍骨 鋪設模板 校正標高 模板預檢2）搭設滿堂腳手架時，嚴格按設計要求間距600搭設（板厚 400處也按間距600搭設），每根立柱底部應設置底座及墊板，墊板厚度不得小于 50mm，水平桿按步距 1.8米搭設，在立柱底距地面8、200mm高處，沿縱橫水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應于水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。3）鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小精品資料推薦5 于500mm，用兩個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。4）安裝頂撐，按標高控制線調節頂撐高度，9、跨度大于4米的按設計要求起拱，調節到位后安裝雙鋼管托梁，托梁按同一方向布置，接頭錯開。U型支托與楞梁兩側間如有間隙，必須楔緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心5）安裝木龍骨時嚴格按設計要求間距200布置，不能使用邊皮長度超過總長 1/2的木方。模板接縫必須在木龍骨上，并要求模板在龍骨的擱置寬度不少于 2cm，模板接縫必須嚴密嚴防漏漿，必要時在拼縫處加填海綿條。6）靠墻四周的龍骨要求三面刨光，方木靠墻及頂板靠墻下部在方木上貼 1cm 0.5cm自粘海綿條，采用木楔頂牢，防止墻邊流漿。7）安裝模板時，安裝所需各種配件應置于工具箱10、或工具袋內，嚴禁散放在模板或腳手板上；安裝所用工具應系掛在作業人員身上或置于所配帶的工具袋中，不得掉落。8）當立柱底部不在同一高度時，高處的縱向掃地桿應向低處延長不少于兩跨，高低差不得大于1m，立柱距邊坡上方邊緣不得小于0.5m。9）在架體四周應設由下至上的垂直剪刀撐；中間部位沿所有軸線設置豎向連續式的剪刀撐，且在施工縫、后澆帶外側也應設置連續剪刀撐，剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為45 60。詳見附圖 4 精品資料推薦6 八、模板拆除現澆砼結構的模板及其支架拆除時的砼強度，必須符合設計要求和 混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042002）的規定。1、側模和底模拆除，應符合以下11、規定：1）側模，應在砼強度能保證其表面及棱角不因拆模板而受損壞后，方可拆除非承重模板。2）底模，應在砼強度符合下表規定后，方可拆除。結構類型結構跨度（m）按設計的砼強度標準值的百分率計（%）板250 2、875 8 100 梁875 8 100 懸臂構件275 2 100 2、拆模前必須填寫拆模申請，在技術人員及監理同意后才可拆除模板，嚴禁私自拆模。3、已拆除模板及其支架結構的砼，在其強度符合設計的強度等級的要求后，方可承受全部使用荷載。當施工荷載所產生的效應比使用荷載的效應更為不利時，必須經過核算，加設臨時支撐，方可施工加荷。4、拆模時必須注意確保砼結構的質量和安全，應嚴格遵守以下規定。1）12、拆模順序：先拆除承重小的部位的模板及其支架，然后拆除其他部精品資料推薦7 分的模板及其支架。例如，先拆非承重的側模，然后拆承重的水平向模板等。2）在拆除模板過程中，如發現砼出現異常現象，可能影響砼結構的安全和質量等問題時，應立即停止拆模，與設計、監理等單位研究處理措施后，方可繼續拆模。5、拆模前應檢查所使用的工具應有效和可靠，扳手等工具必須裝入工具袋或系掛在身上，并應檢查拆模場所范圍內的安全措施。6、模板的拆除工作應設專人指揮。作業區應設圍欄，其內不得有其它工種作業，并應設專人負責監護。拆下的模板、零配件嚴禁拋擲。7、拆模的順序和方法應按模板的設計規定進行。當設計無規定時，可采取先支的后拆、后13、支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并應從上而下進行拆除。拆下的模板不得拋扔，應按指定地點堆放。8、多人同時操作時，應明確分工、統一信號或行動，應具有足夠的操作面，人員應站于安全處。9、高處拆除模板時，應遵守有關高處作業的規定。嚴禁使用大錘和撬棍，操作層上臨時拆下的模板堆放不能超過3層。10、在提前拆除互相搭連并涉及其它后拆模板的支撐時，應補設臨時支撐。拆模時，應逐塊拆卸，不得成片撬落或拉倒。11、拆模如遇中途停歇，應將已拆松動、懸空、浮吊的模板或支架進行臨時支撐牢固或相互連接穩固。對活動部件必須一次拆除。12、已拆除了模板的結構，應在混凝土強度達到設計強度值后方可承受全部設計荷載。若在未14、達到設計強度以前，需在結構上加置施工荷載時，精品資料推薦8 應另行核算，強度不足時，應加設臨時支撐。13、遇6級或6級以上大風時，應暫停室外的高處作業。雨、雪、霜后應先清掃施工現場，方可進行工作。14、拆除有洞口模板時，應采取防止操作人員墜落的措施。洞口模板拆除后，應按現行行業標準建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80）的有關規定及時進行防護。九、安全文明施工措施1、模板吊裝時需專人指揮，不得違章作業。應經常對吊鉤檢查，防止出現意外。2、模板的堆放必須在現場指定位置放置，堆放時分類碼放，標明編號。3、模板堆放及加工區要做好防火準備，防火設施齊全。4、拆模時應按照先支后拆、后支先拆的順序；先拆15、非承重模板，后拆承重模板及支撐；拆除活動模板時，必須一次連續拆除完，方可停歇，嚴禁留下不安全隱患。5、模板加工、堆放區及施工現場嚴禁煙火。6、從事模板作業的人員，應經常組織安全技術培訓。7、安裝和拆除模板時，操作人員應配戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。安全帽和安全帶應定期檢查，不合格者嚴禁使用。8、作業時，模板和配件不得隨意堆放，模板應放平放穩，嚴防滑落。腳手架或操作平臺上臨時堆放的模板不宜超過3層，連接件應放在箱盒或工具袋中，不得散放在腳手板上。腳手架或操作平臺上的施工總荷載不得超過其設計值。精品資料推薦9 9、對所用扣件應用扭矩扳手進行抽檢，達到合格后方可承力使用。10、施工用的臨時照明和行16、燈的電壓不得超過36V；若為滿堂模板、鋼支架及特別潮濕的環境時，不得超過 12V。照明行燈及機電設備的移動線路應采用絕緣橡膠套電纜線。11、夜間施工時，應有足夠的照明，并應制定夜間施工的安全措施。施工用臨時照明和機電設備線嚴禁非電工亂拉亂接。同時還應經常檢查線路的完好情況，嚴防絕緣破損漏電傷人。12、安裝高度在 2m及其以上時，應遵守國家現行標準建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80）的有關規定。13、模板安裝時，上下應有人接應，隨裝隨運，嚴禁拋擲。14、支模過程中如遇中途停歇，應將已就位模板或支架連接穩固，不得浮擱或懸空。拆模中途停歇時，應將已松扣或已拆松的模板、支架等拆下運走，防止構件墜17、落或作業人員扶空墜落傷人。15、嚴禁人員攀登模板、斜撐桿、拉條或繩索等，也不得在高處的墻頂、獨立梁或在其模板上行走。16、模板施工中應設專人負責安全檢查，發現問題應報告有關人員處理。當遇險情時，應立即停工和采取應急措施；待修復或排除險情后，方可繼續施工。17、使用后的木模板應拔除鐵釘，分類進庫，堆放整齊。若為露天堆放，頂面應遮防雨蓬布。精品資料推薦10 十、600 厚頂板模板計算書荷載首先作用在板底模板上，按照底模底模方木 橫向水平鋼管 可調托座 立桿基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。（一）板底模板抗彎強度計算荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。18、此時，模板的截面抵抗矩為：W1000 152/6=3.75 104mm3；各項荷載取值如下：1、模板自重標準值：G10.3 1=0.3kN/m；2、新澆混凝土自重標準值：G20.6 24 1=14.4kN/m；3、板中鋼筋自重標準值：G30.6 1.1 1=0.66kN/m；4、施工人員及設備活荷載標準值：Q14 1=4kN/m；5、振搗混凝土時產生的荷載標準值：Q22 1=2kN/m。（1）均布荷載設計值：可變荷載效應組合：（G1+G2+G3）1.2+Q1 1.4=（0.3+14.4+0.66）1.2+4 1.4=24.032 kN/m 永久荷載效應組合：（G1+G2+G3）1.35+Q1 19、0.7 1.4=（0.3+14.4+0.66）1.35+4 0.7 1.4=24.656 kN/m 取永久荷載效應組合為均布荷載設計值：S=24.656 N/mm 面板按簡支跨計算跨中彎矩值：M1max=Sl2/8=24.656 2002/8=123280Nm（2）集中荷載設計值模板自重線荷載設計值：q=0.03 1 1.2=0.036 N/mm 集中荷載設計值：P=2.5 1.4=3.5 kN 精品資料推薦11 按簡支跨計算跨中彎矩值：M2max=ql2/8+Pl/4=0.0362002/8+3.5 103 200/4=175180Nm（3）底模抗彎強度驗算取Max(M1max，M2max)20、進行底模抗彎驗算，即=175180/(3.75104)=4.671N/mm2底模面板的抗彎強度計算值=4.671N/mm2小于 抗彎強度設計值fm=17N/mm2，滿足要求。（二）板底模板撓度計算模板彈性模量 E=5000 N/mm2；模板慣性矩I=1000 153/12=281250mm4；荷載組合：S=G1+G2+G3=0.3+14.4+0.66=15.36KN/m2 =5ql4/384EI=5 15.36 2004/(384 5000 281250)=0.227mm 底模面板的撓度計算值 =0.227mm l/400=200/400=0.5，滿足要求。（三）底模方木抗彎強度計算（次楞）按21、兩跨連續梁計算，荷載取值如下：1、模板自重標準值：G1=0.3 0.2=0.06kN/m；2、新澆混凝土自重標準值：G2=0.6 24 0.2=2.88kN/m；3、板中鋼筋自重標準值：G3=0.6 1.1 0.2=0.132kN/m；4、施工人員及設備活荷載標準值：Q1=4 0.2=0.8kN/m；（1）均布荷載設計值：可變荷載效應組合：（G1+G2+G3）1.2+Q1 1.4=（0.06+2.88+0.132）精品資料推薦12 1.2+0.8 1.4=4.806 kN/m 永久荷載效應組合：（G1+G2+G3）1.35+Q1 0.7 1.4=（0.06+2.88+0.132）1.35+0.22、8 0.7 1.4=4.931kN/m 取永久荷載效應組合為均布荷載設計值：S=4.931 N/mm 圖1：支座最大彎矩計算簡圖計算公式如下:Mmax=-0.125 S la2=-0.1254.931 0.62=-0.222kN m；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩W=bh2/6=40 902/6=5.4 104 mm3；=0.222 106/(5.4104)=4.111N/mm2；底模方木的抗彎強度計算值=4.111N/mm2小于 抗彎強度設計值 fm=13N/mm2，滿足要求。（四）底模方木抗剪強度計算（次楞）荷載對方木產生的剪力為V=0.625Sla=0.625 4.931 0.6=23、1.849kN；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算：=VS0/Ib=1.8495.4 104/(2.43 106 40)=1.027 N/mm2底模方木的抗剪強度 =1.027N/mm2小于 抗剪強度設計值fv=1.3N/mm2，滿足要求。S 精品資料推薦13（五）底模方木撓度驗算（次楞）方木彈性模量E=9000 N/mm2；方木慣性矩I=40 903/12=2.43 106 mm4；荷載組合：S=G1+G2+G3=0.06+2.88+0.132=3.072KN/m max=0.912ql4/100EI=0.912 3.072 6004/(100 9000 2.43 106)=0.16624、mm；底模方木的撓度計算值 =0.166mm 小于 撓度設計值 v=600/400=1.5mm，滿足要求。（六）托梁抗彎能力計算（主楞）板底水平鋼管按簡支梁驗算，荷載取值如下：1、模板自重標準值：G1=0.3 0.6=0.18kN/m；2、新澆混凝土自重標準值：G2=0.6 24 0.6=8.64kN/m；3、板中鋼筋自重標準值：G3=0.6 1.1 0.6=0.396kN/m；4、施工人員及設備活荷載標準值：Q1=2.4 0.6=1.44kN/m；（1）均布荷載設計值：可變荷載效應組合：（G1+G2+G3）1.2+Q1 1.4=（0.18+8.64+0.396）1.2+1.44 1.4=1325、.08 kN/m 永久荷載效應組合：（G1+G2+G3）1.35+Q1 0.7 1.4=（0.18+8.64+0.396）1.35+1.44 0.7 1.4=13.85kN/m 取永久荷載效應組合為均布荷載設計值：S=13.85 N/mm（2）強度與剛度驗算托梁采用：鋼管:48 2.8；W=4.25 103mm3；精品資料推薦14 I=10.2 104mm4；Mmax=-0.125 S la2=-0.12513.85 0.62=-0.623kN m =M/W=0.623 106/(4.25 103)=146.59N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值=146.59N/mm2小于 鋼管抗彎強度設計26、值 fm=205 N/mm2，滿足要求max=5ql4/384EI=5 9.216 6004/(384 2.06 105 10.2 104)=0.74mm 支撐鋼管的最大撓度計算值=0.74mm 小于最大允許撓度l/400=600/400=1.5 mm，滿足要求（四）立桿穩定性驗算立桿計算簡圖荷載取值如下：1、模板及支架自重標準值：G1=0.75 0.6 0.6=0.27kN；2、新澆混凝土自重標準值：G2=0.6 24 0.6 0.6=5.184kN/m；3、板中鋼筋自重標準值：G3=0.6 1.1 0.6 0.6=0.24kN/m；4、施工人員及設備活荷載標準值：Q1=1 0.6 0.6=27、0.36kN/m；（1）均布荷載設計值：精品資料推薦15 可變荷載效應組合：（G1+G2+G3）1.2+Q1 1.4=（0.27+5.184+0.24）1.2+0.36 1.4=7.34 kN/m 永久荷載效應組合：（G1+G2+G3）1.35+Q1 0.7 1.4=（0.27+5.184+0.24）1.35+0.36 0.7 1.4=8.04kN/m 取永久荷載效應組合為均布荷載設計值：S=8.04N/mm（2）立桿穩定性驗算。：軸心受壓立桿的穩定系數，根據長細比 按JGJ162-2008 附錄D采用；A：立桿的截面面積，取 397mm2；計算長度 l0=1.8m；=l0/i=1.8103/28、16.01=112；查規程附錄 D得=0.481；=N/A=8.04 103/(0.481397)=42.1N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =42.1N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求。精品資料推薦16 十一、350厚頂板模板計算書荷載首先作用在板底模板上，按照底模底模方木 橫向水平鋼管 可調托座 立桿基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。（一）板底模板抗彎強度計算荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，模板的截面抵抗矩為：W1000 152/6=3.75 104mm3；各項荷載取值如下：1、模板自重標準值：G129、0.3 1=0.3kN/m；2、新澆混凝土自重標準值：G20.35 24 1=8.4kN/m；3、板中鋼筋自重標準值：G30.35 1.1 1=0.385kN/m；4、施工人員及設備活荷載標準值：Q14 1=4kN/m；（1）均布荷載設計值：可變荷載效應組合：（G1+G2+G3）1.2+Q1 1.4=（0.3+8.4+0.385）1.2+4 1.4=16.502 kN/m 永久荷載效應組合：（G1+G2+G3）1.35+Q1 0.7 1.4=（0.3+8.4+0.385）1.35+4 0.7 1.4=16.18 kN/m 取可變荷載效應組合為均布荷載設計值：S=16.502N/mm 面板按簡支30、跨計算跨中彎矩值：M1max=Sl2/8=16.502 2002/8=82510Nm（2）集中荷載設計值模板自重線荷載設計值：q=0.03 1 1.2=0.036 N/mm 集中荷載設計值：P=2.5 1.4=3.5 kN 按簡支跨計算跨中彎矩值：精品資料推薦17 M2max=ql2/8+Pl/4=0.0362002/8+3.5 103 200/4=175180Nm（3）底模抗彎強度驗算取Max(M1max，M2max)進行底模抗彎驗算，即=175180/(3.75104)=4.671N/mm2底模面板的抗彎強度計算值=4.671N/mm2小于 抗彎強度設計值fm=17N/mm2，滿足要求。（31、二）板底模板撓度計算模板彈性模量 E=5000 N/mm2；模板慣性矩I=1000 153/12=281250mm4；荷載組合：S=G1+G2+G3=0.3+8.4+0.385=9.085KN/m2 =5ql4/384EI=5 9.085 2004/(384 5000 281250)=0.134mm 底模面板的撓度計算值 =0.134mm l/400=200/400=0.5，滿足要求。（三）底模方木抗彎強度計算（次楞）按兩跨連續梁計算，荷載取值如下：1、模板自重標準值：G1=0.3 0.2=0.06kN/m；2、新澆混凝土自重標準值：G2=0.35 24 0.2=1.68kN/m；3、板中鋼筋32、自重標準值：G3=0.35 1.1 0.2=0.077kN/m；4、施工人員及設備活荷載標準值：Q1=4 0.2=0.8kN/m；（1）均布荷載設計值：可變荷載效應組合：（G1+G2+G3）1.2+Q1 1.4=（0.06+1.68+0.077）1.2+0.8 1.4=3.3 kN/m 精品資料推薦18 永久荷載效應組合：（G1+G2+G3）1.35+Q1 0.7 1.4=（0.06+2.88+0.132）1.35+0.8 0.7 1.4=3.24kN/m 取可變荷載效應組合為均布荷載設計值：S=3.3N/mm 圖1：支座最大彎矩計算簡圖計算公式如下:Mmax=-0.125 S la2=-0.33、1253.3 0.752=-0.232kN m；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩W=bh2/6=40 902/6=5.4 104 mm3；=0.232 106/(5.4104)=4.297N/mm2；底模方木的抗彎強度計算值=4.297N/mm2小于 抗彎強度設計值 fm=13N/mm2，滿足要求。（四）底模方木抗剪強度計算（次楞）荷載對方木產生的剪力為V=0.625Sla=0.625 3.3 0.75=1.55kN；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算：=VS0/Ib=1.555.4 104/(2.43 106 40)=0.861N/mm2底模方木的抗剪強度 =0.861N/mm2小34、于 抗剪強度設計值fv=1.3N/mm2，滿足要求。（五）底模方木撓度驗算（次楞）S 精品資料推薦19 方木彈性模量E=9000 N/mm2；方木慣性矩I=40 903/12=2.43 106 mm4；荷載組合：S=G1+G2+G3=0.06+1.68+0.077=1.817KN/m max=0.912ql4/100EI=0.912 1.817 7504/(100 9000 2.43 106)=0.24mm；底模方木的撓度計算值 =0.24mm 小于 撓度設計值 v=750/400=1.875mm，滿足要求。（六）托梁抗彎能力計算（主楞）板底水平鋼管按簡支梁驗算，荷載取值如下：1、模板自重標準35、值：G1=0.3 0.75=0.225kN/m；2、新澆混凝土自重標準值：G2=0.35 24 0.75=6.3kN/m；3、板中鋼筋自重標準值：G3=0.35 1.1 0.75=0.289kN/m；4、施工人員及設備活荷載標準值：Q1=2.4 0.75=1.8kN/m；（1）均布荷載設計值：可變荷載效應組合：（G1+G2+G3）1.2+Q1 1.4=（0.225+6.3+0.289）1.2+1.8 1.4=10.697 kN/m 永久荷載效應組合：（G1+G2+G3）1.35+Q1 0.7 1.4=（0.225+6.3+0.289）1.35+1.8 0.7 1.4=10.963kN/m 取可36、變荷載效應組合為均布荷載設計值：S=10.963N/mm（2）強度與剛度驗算托梁采用：鋼管：48 2.8；W=4.25 103mm3；I=10.2 104mm4；精品資料推薦20 Mmax=-0.125 S la2=-0.12510.963 0.752=-0.771kN m =M/W=0.771 106/(4.25 103)=181.41N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值=181.41N/mm2小于 鋼管抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2，滿足要求max=5ql4/384EI=5 6.814 7504/(384 2.06 105 10.2 104)=1.336mm 支撐鋼管的最大撓度計37、算值=1.336mm 小于最大允許撓度l/400=750/400=1.875mm，滿足要求（四）立桿穩定性驗算立桿計算簡圖荷載取值如下：1、模板及支架自重標準值：G1=0.75 0.75 0.75=0.422kN；2、新澆混凝土自重標準值：G2=0.35 24 0.75 0.75=4.725kN/m；3、板中鋼筋自重標準值：G3=0.35 1.1 0.75 0.75=0.22kN/m；4、施工人員及設備活荷載標準值：Q1=1 0.75 0.75=0.56kN/m；（1）均布荷載設計值：可變荷載效應組合：（G1+G2+G3）1.2+Q1 1.4=（0.422+4.725+0.22）精品資料推薦238、1 1.2+0.56 1.4=7.22kN/m 永久荷載效應組合：（G1+G2+G3）1.35+Q1 0.7 1.4=（0.422+4.725+0.22）1.35+0.56 0.7 1.4=7.794kN/m 取永久荷載效應組合為均布荷載設計值：S=7.794N/mm（2）立桿穩定性驗算。：軸心受壓立桿的穩定系數，根據長細比 按JGJ162-2008 附錄D采用；A：立桿的截面面積，取 397mm2；計算長度 l0=1.8m；=l0/i=1.8103/16.01=112；查規程附錄 D得=0.481；=N/A=7.794 103/(0.481397)=40.82N/mm2；立桿的受壓強度計算值39、 =40.82N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求。精品資料推薦22 十二、截面 1400 800梁計算書（一）梁底模板抗彎強度計算荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，模板的截面抵抗矩為：W1400 152/6=5.25 104mm3；各項荷載取值如下：1、模板自重標準值：G10.5 1.4=0.7kN/m；2、新澆混凝土自重標準值：G21.4 0.8 24=26.88kN/m；3、板中鋼筋自重標準值：G31.4 0.8 1.5=1.68kN/m；4、振搗混凝土時產生的荷載標準值：Q22 1.4=2.8kN/m。（1）均布荷載設計值：可變荷載效應組合：（G140、+G2+G3）1.2+Q2 1.4=（0.7+26.88+1.68）1.2+2.8 1.4=39.032 kN/m 永久荷載效應組合：（G1+G2+G3）1.35+Q2 0.7 1.4=（0.7+26.88+1.68）1.35+2.8 0.7 1.4=42.245kN/m 取永久荷載效應組合為均布荷載設計值：S=42.245N/mm 面板按簡支跨計算跨中彎矩值：M1max=Sl2/8=42.245 1002/8=52806.25N m（2）底模抗彎強度驗算=52806.25/(5.25104)=1N/mm2底模面板的抗彎強度計算值=1N/mm2小于 抗彎強度設計值fm=17N/mm2，滿足要求41、。（二）板底模板撓度計算模板彈性模量 E=5000 N/mm2；精品資料推薦23 模板慣性矩I=1400 153/12=393750mm4；荷載組合：S=G1+G2+G3=0.7+26.88+1.68=29.26KN/m2 =5ql4/384EI=5 29.26 1004/(384 5000 393750)=0.02mm 底模面板的撓度計算值 =0.02mm l/400=100/400=0.25，滿足要求。（三）底模方木抗彎強度計算（次楞）按兩跨連續梁計算，荷載取值如下：1、模板自重標準值：G1=0.5 0.1=0.05kN/m；2、新澆混凝土自重標準值：G2=0.8 24 0.1=1.92k42、N/m；3、板中鋼筋自重標準值：G3=0.8 1.5 0.1=0.12kN/m；4、振搗混凝土時產生的荷載標準值：Q2=2 0.1=0.2kN/m；（1）均布荷載設計值：可變荷載效應組合：（G1+G2+G3）1.2+Q2 1.4=（0.05+1.92+0.12）1.2+0.2 1.4=2.788kN/m 永久荷載效應組合：（G1+G2+G3）1.35+Q2 0.7 1.4=（0.05+1.92+0.12）1.35+0.2 0.7 1.4=3.02kN/m 取永久荷載效應組合為均布荷載設計值：S=3.02N/mm 圖1：支座最大彎矩計算簡圖計算公式如下:Mmax=-0.125 S la2=-0.43、1253.02 0.62=-0.136kN m；（2）方木抗彎強度驗算S 精品資料推薦24 方木截面抵抗矩W=bh2/6=40 902/6=5.4 104 mm3；=0.136 106/(5.4104)=0.252N/mm2；底模方木的抗彎強度計算值=0.252N/mm2小于 抗彎強度設計值 fm=13N/mm2，滿足要求。（四）底模方木抗剪強度計算（次楞）荷載對方木產生的剪力為V=0.625Sla=0.625 3.02 0.6=1.13kN；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算：=VS0/Ib=1.135.4 104/(2.43 106 40)=0.63N/mm2底模方木的抗剪強度 =044、.63N/mm2小于 抗剪強度設計值fv=1.3N/mm2，滿足要求。（五）底模方木撓度驗算（次楞）方木彈性模量E=9000 N/mm2；方木慣性矩I=40 903/12=2.43 106 mm4；荷載組合：S=G1+G2+G3=0.05+1.92+0.12=2.09KN/m max=0.912ql4/100EI=0.912 2.09 6004/(100 9000 2.43 106)=0.113mm；底模方木的撓度計算值 =0.113mm 小于 撓度設計值 v=600/400=1.5mm，滿足要求。（六）托梁抗彎能力計算（主楞）板底水平鋼管按簡支梁驗算，荷載取值如下：1、模板自重標準值：G1=45、0.5 0.6=0.3kN/m；2、新澆混凝土自重標準值：G2=0.8 24 0.6=11.52kN/m；精品資料推薦25 3、板中鋼筋自重標準值：G3=0.8 1.5 0.6=0.72kN/m；4、振搗混凝土時產生的荷載標準值：Q2=2 0.6=1.2kN/m；（1）均布荷載設計值：可變荷載效應組合：（G1+G2+G3）1.2+Q2 1.4=（0.3+11.52+0.72）1.2+1.2 1.4=16.728kN/m 永久荷載效應組合：（G1+G2+G3）1.35+Q1 0.7 1.4=（0.3+11.52+0.72）1.35+1.2 0.7 1.4=18.105kN/m 取永久荷載效應組合46、為均布荷載設計值：S=18.105N/mm（2）強度與剛度驗算托梁采用：鋼管:48 2.8；W=4.25 103mm3；I=10.2 104mm4；Mmax=-0.125 S la2=-0.12518.105 0.62=-0.815kN m =M/W=0.815 106/(4.25 103)=191.76N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值=191.76N/mm2小于 鋼管抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2，滿足要求max=5ql4/384EI=5 12.54 6004/(384 2.06 105 10.2 104)=1.01mm 支撐鋼管的最大撓度計算值=1.01mm 小于最大允許撓度47、l/400=600/400=1.5 mm，滿足要求（四）立桿穩定性驗算精品資料推薦26 立桿計算簡圖荷載取值如下：1、模板及支架自重標準值：G1=0.75 0.6 0.5=0.225kN；2、新澆混凝土自重標準值：G2=0.8 24 0.6 0.5=5.76kN/m；3、板中鋼筋自重標準值：G3=0.8 1.5 0.6 0.5=0.36kN/m；4、振搗混凝土時產生的荷載標準值：Q2=2 0.6 0.5=0.6kN/m；（1）均布荷載設計值：可變荷載效應組合：（G1+G2+G3）1.2+Q1 1.4=（0.225+5.76+0.36）1.2+0.6 1.4=8.454kN/m 永久荷載效應組合48、：（G1+G2+G3）1.35+Q1 0.7 1.4=（0.225+5.76+0.36）1.35+0.6 0.7 1.4=9.154kN/m 取永久荷載效應組合為均布荷載設計值：S=9.154N/mm（2）立桿穩定性驗算。：軸心受壓立桿的穩定系數，根據長細比 按JGJ162-2008 附錄D采用；A：立桿的截面面積，取 397mm2；計算長度 l0=1.8m；精品資料推薦27 =l0/i=1.8103/16.01=112；查規程附錄 D得=0.481；=N/A=9.154 103/(0.481397)=47.94N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =47.94N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求。