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1、目 錄一、編制依據1二、工程概況12.1 工程簡介12.2工程簡況1三、施工準備2四、塔吊及附墻選型、布置3五、附墻桿安裝的技術要求8六、塔吊附墻安裝的注意事項96.1附墻裝置安裝前的準備工作96.2附著裝置安裝注意事項9七、附墻安裝10八、塔機頂升128.1頂升前的的準備138.2頂升加節的注意事項138.3頂升前的配平148.4頂升作業15九、附墻桿設計199.1 1#塔機附著驗算計算書199.2 2#塔機附著驗算計算書269.3 3#塔機附著驗算計算書339.4 4#塔機附著驗算計算書38十、墻柱配筋調整42十一、應急預案4511.1 接警與通知4511.2 指揮與控制4511.3 通訊2、4511.4 警戒與治安4611.5 人群疏散與安置46一、編制依據1、城西片區改造工程項目放線圖2、城西片區改造工程項目巖土工程勘察報告3、城西片區改造工程項目D8D15樓位平面布置圖4、TC6018塔式起重機使用說明書5、TC5613塔式起重機使用說明書6、混凝土結構設計規范(GB50010-2010)7、建筑地基基礎設計規范（GB50007-2011）8、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程（JGJ/T187-2009）9、建筑結構荷載規范（GB50009-2012）10、鋼結構設計規范（GB500172003）11、鋼結構高強度螺栓連接的設計、施工及驗收規程（JGJ82-2011）二、工程3、概況2.1 工程簡介工程名稱：城西片區改造工程項目工程地點：山東省榮成市北大街與明珠路交口2.2工程簡況本工程位于山東省榮成市北大街與明珠路交口。其中D8D15樓為地下2層，地上17 層民用住宅工程，總建筑面積約8.8萬平方米，其中住宅地上建筑面積約6.4萬平方米，地下建筑面積約0.6萬平方米，地下車庫面積約1.8萬平方米，住宅為剪力墻結構，車庫為框架結構。三、施工準備1、制定詳細的施工方案，并對方案反復推敲、完善，盡量做到萬無一失。2、加節附墻前要對塔機機體全面、認真地進行檢查，并作好安裝、拆卸前機體檢查記錄；指定責任人并簽字。3、加節附墻前全面檢查機具的準備情況。4、制訂詳細的加節附墻方案4、。5、制訂嚴格的安全防護措施。6、清理加節附墻現場，對塔機進行全面的保養及進行防腐防銹處理人員配備一覽表總負責人一人現場負責人兩人加節附墻負責人一人司 機八人電 工兩人安裝工六人指揮工六人機械配備一覽表序 號名 稱規 格數 量單 位備 注1安全帽7頂自備2安全帶7根自備3汽車吊40T50T1部自備4安裝、拆卸工具1套自備5搗鏈3T5T1個自備6撬棒201.5m2根自備7大錘1216磅4把自備四、塔吊及附墻選型、布置根據本工程建筑特點及場地要求，采用4臺塔吊，具體布置如下：D9#樓附TC6018（1#塔吊）一臺，提升高度約85m，采用一道附墻分別在標高32.8m（十二層）。D11#樓附TC6015、8（2#塔吊）一臺，提升高度約85m，采用一道附墻分別在標高32.8m（十二層）。D13#樓附TC5613（3#塔吊）一臺，提升高度約75m，采用二道附墻分別在標高14.75m（六層）、32.15m(十二層）處。D15#樓附TC5613（4#塔吊）一臺，提升高度約75m，采用二道附墻分別在標高14.95m（六層）、32.35m(十二層）處。塔吊及附墻布置圖如下圖所示：1#塔吊（D9#樓）附墻平面布置圖埋件中心標高：32.8m(十二層)1#塔吊（D9#樓）附墻桿截面（兩根20#a槽鋼對拼焊接）2#塔吊（D11#樓）附墻平面布置圖埋件中心標高：32.8m(十二層)2#塔吊（D11#樓）附墻桿截面（6、兩根20#a槽鋼對拼焊接）3#塔吊（D13#樓）附墻平面布置圖埋件中心標高：14.75m(六層)、32.15m(十二層)3#塔吊（D13#樓）附墻桿截面（20#a熱軋槽鋼對拼焊接）4#塔吊（D15#樓）附墻平面布置圖埋件中心標高：14.95m(六層)、32.35m(十二層)4#塔吊（D15#樓）附墻桿截面（20#a熱軋槽鋼對拼焊接）附墻耳板預埋件加工數量及加工圖如下：1#塔吊附墻埋件加工2個預埋件（一）2#塔吊附墻埋件加工2個預埋件（一）3#塔吊附墻埋件加工4個預埋件（二）4#塔吊附墻埋件加工4個預埋件（二）附墻耳板（一）附墻耳板預埋件（二）五、附墻桿安裝的技術要求1、 塔吊附著前先做好準備工7、作，包括安裝人員的組織分工，安裝方法、技術安全要求交底，構配件安裝機具的檢查、清點、布置到位等；2、 先將附著框架套在塔身上，并通過四根內撐桿將塔身的四根主弦桿頂緊；3、 將附著框的耳板標高測放到墻上耳板預埋件上，在預埋件上放線確定耳板焊接的準確位置，焊接耳板；4、 度量附墻預埋埋件各耳板上銷軸到相應附著框耳板銷軸的距離，確認外架桿件不影響附墻桿安裝，并按此距離在地面通過調節螺桿初調各附墻桿的總長度；5、 預埋鋼板上耳板焊好后，經安裝負責人（或質量員）檢查合格后開始吊裝附墻桿；6、 用塔吊雙吊繩吊起附墻桿，在附墻桿兩端用麻繩栓好，以便地面人員控制其提升過程不擺動，不與外架等碰撞；7、 附墻桿就8、位后將兩端落入附著板及預埋鐵相應耳板槽中，微調調節螺絲，穿上銷軸及銷軸止退開口銷；8、 依次安裝好桿1、桿2、桿3后，從兩個方向測量塔身垂直度。當塔身垂直度不滿足要求時，針對性調節一根或幾根附墻桿，使其附著框以上部分和以下部分都能滿足技術要求。調節完畢后鎖緊附墻桿的調節螺桿。9、 每道附著架的三根附著撐桿應盡量處于同一水平上。但在安裝附著框架和內撐桿時，如若與標準節的某些部位干涉，可適當升高或降低內撐桿的安裝高度；10、 安裝時應當用經緯儀檢查塔身軸線的垂直度，通過調節附墻的長度尺寸，使塔身附著框以上偏差不得大于塔身全高的3/1000，附著框以下其偏差不得大于塔身全高的1/1000，允許用調節9、附著撐桿的長度來達到；11、 附著撐桿與附著框架，連接基座，以及附墻框架與塔身、內撐桿的連接必須可靠。內撐桿應可靠的將塔身主弦桿頂緊，各連接螺栓應緊固調整好后，開口銷必須按規定充分張開，運行后應經常檢查有否松動并及時進行調整。六、塔吊附墻安裝的注意事項6.1附墻裝置安裝前的準備工作1) 地面設置警戒線，禁止行人進入安裝作業區，并由安全員看守；2) 安裝塔吊附著框，隨后將塔吊附著埋件預埋于剪力墻上，同時又要滿足埋件設在塔身標準節的中部上下處高度；3) 附著錨固點的位置應先核對無誤，方可安裝剩余附著裝置。6.2附著裝置安裝注意事項1) 嚴守高空作業安全操作規程，佩戴安全帽。系好安全帶，進入工作崗位10、精力集中，聽從統一指揮。2) 如果外架水平桿占據附墻桿空間時，在拆除該跨水平桿前，需在避開附墻桿最小距離處增設水平桿，該水平桿長度必須滿足在拆除跨兩端各不小于兩根立桿扣結；如果立桿占據附墻桿空間采用外架門洞挑空構造進行加固補強，施工時應先挑空后拆除。3) 附著框與塔身結構要箍緊，并加防止松脫裝置。4) 吊裝附著桿時，兩端應系好穩繩，注意綁扎吊點，保持附著桿接近水平，聯接軸銷安裝好后隨即穿好安全銷銷。5) 調整塔身垂直應控制在3以內。1、 附著的立面布置根據塔吊性能及施工情況布置，并遵循以下原則1) 在塔身標準節的中部附近位置安裝附墻框。2) 按附著圖紙確定兩道附著高度。七、附墻安裝1、在地面拼11、裝好附墻框（拼成C字形）2、用塔機掛鉤吊起附墻框按下圖布置在標準節上3、按上述步驟安裝另一半。4、緊固好螺絲保證附著框頂緊塔機標準節。5、在地面上吊起一根拉桿（注意拉桿的長短，需一一對應）6、安裝第一根拉桿6.1、安裝好拉桿后兩端耳板各插入一根銷軸并開好開口銷。7、按上述步驟依次安裝剩余2根拉桿并使用調節絲桿張緊。8、在調節絲桿上加黃油防銹蝕。9、檢查各螺栓是否緊固到位。至此完成一道附著的安裝，如還需安裝按上述步驟重復即可。八、塔機頂升8.1頂升前的的準備1.1、檢查液壓油箱內液壓油的質量是否符合要求，液壓油的容量是否達到規定的油量。確認電動機接線是否正確，風扇旋向是否正確，手動閥操縱桿操縱是12、否自如。有無卡滯。1.2、清理好各個標準節，將待頂升加高用的標準節排成一排，放在頂升位置起重臂正下方，這樣能使塔機在整個頂升加節過程中不使用回轉機構，能使頂升加節過程所使用的時間最短。1.3、放松電纜長度略大于總的頂升高度，并緊固好電纜。1.4、將起重臂旋轉至爬升架前方，平衡臂處于爬升架的后方（頂升油缸正好處于平衡臂正下方）。1.5、在爬升架上層平臺上準備好4根塔身與下支座安裝用的臨時銷軸，在爬升架中層平臺上準備好8根塔身標準節連接螺栓。8.2頂升加節的注意事項2.1、頂升前塔機必須進行配平。2.2、塔機最高處的風速大于14m/s時，不得進行頂升作業。2.3、嚴禁在在頂升系統正在頂起時操作鉤子13、起升或放下。2.4、嚴禁在在頂升系統正在頂起或已頂起時移動載重小車。2.5、頂升過程中必須保證起重臂與引入標準節方向一致，并利用回轉制動器將起重臂制動住，載重小車必須停在頂升配平位置。2.6、若要連續加高幾節標準節，則每加完一節，塔機起重下一節標準節前，塔身各主弦桿和下支座必須用8根標準節螺將回轉下支座與標準節相連接。2.7、所有標準節上的踏步必須與已有標準節對正。2.8、在下支座與塔身沒有用高強螺栓可靠連接之前，嚴禁回轉、變幅和吊裝作業。2.9、在頂升過程中，若液壓系統出現異常，應立即停止頂升，收回油缸，將下支座落在塔身頂部，并用高強螺栓將下支座與塔身連接牢靠后，再排除液壓系統故障。8.3頂14、升前的配平3.1、塔機配平前，必須先吊一節標準節（標準節平臺要安裝好，平臺欄桿和爬梯要固定好）放在下支座的引進平臺上，再將載重小車吊一節標準節或其它重物運行到配平參考位置（不同臂長的配平位置詳見下表），然后拆除下支座四個支腳與標準節的連接銷軸。3.2、將液壓頂升系統操縱桿推至頂升方向，使爬升架頂升至下支座支腳剛剛脫離塔身的主弦桿的位置。3.3、檢驗下支座與標準節相連的支腳與塔身主弦桿是否在一條垂直線上，并觀察爬升架上16個導向輪與塔身主弦桿間隙是否基本相同，以檢查塔機是否平衡，若不平衡，則調整載重小車的配平位置，直至平衡，使得塔機上部重心落在頂升橫梁的位置上。3.4、記錄載重小車的配平位置，也15、可用布條系在該處斜腹桿上作為標志，以便拆卸時用。3.5、操縱液壓系統使套架下降，連接好下支座和塔身標準節間的連接螺栓。8.4頂升作業4.1、將一節標準節吊至頂升爬升架引進橫梁的正上方，在標準節下方裝上4只引進輪，慢下吊鉤，使裝在標準節上的引進輪比較合適的落在引進橫梁上，摘下吊鉤。4.2、將載重小車開至頂升平衡位置，使塔機處于配平狀態。4.3、使用回轉機構上的回轉制動器，將塔機上部機構處于回轉制動狀態，頂升過程中不允許有回轉運動。卸下塔身頂部與下支座連接的高強螺栓。4.4、開動油泵，伸出油缸將頂升掛板掛在距離最近的一組標準節踏步的槽內，插入安全銷（要設專人站在下平臺觀察頂升掛板是否掛在踏步槽內及16、插入、拔出安全銷），確認無誤后，開動液壓系統，使活塞桿伸出，將爬升架及其以上部分頂起1050mm時停止，檢查頂升掛板、爬升架等傳力部件是否有變形、異響，活塞桿是否有自動回縮等異常現象，確認正常后繼續頂升。4.5、頂起爬升架略使換步頂桿高過標準節踏步，使爬升架上的換步頂桿位于踏步上方，停止頂升，并回縮油缸，使換步頂桿落在踏步上。4.6、確認兩個換步頂桿都準確地壓在踏步槽上并承受住爬升架及以上部分的重量后，拔出安全銷，將油缸活塞全部收回，頂升掛板上升，然后掛在上方最近的一組踏步槽內，插入安全銷。4.7、再次伸出油缸，使座落在踏步上的換步頂桿上升至上一個踏步槽內。4.8、停止頂升，并縮回油缸，使換步17、頂桿落在上一個踏步上。4.9、確認兩個換步頂桿都準確地壓在踏步槽上并承受住爬升架及其以上部分的重量，拔出安全銷，將油缸活塞全部縮回，頂升掛板上升，然后掛在上方最近的一組踏步槽內，插上安全銷。4.10、依照上述頂升步驟直至頂升橫梁掛板掛在標準節踏步上，此時在頂升油缸伸出時，踏身上方有稍多于一個標準節的空間。4.11、用引進小車將標準節引至塔身正上方，緩慢縮回油缸，使引進小車下面與標準節連接頭接觸，再縮回活缸，對正引進標準節與塔身連接螺栓孔，用標準節螺栓將引進標準節與原塔身標準節相連接，標準節螺栓預緊力矩：1400N.M。將引進小車與標準節脫開。4.12、繼續縮回油缸，對齊新引進標準節與下支座的連18、接銷孔，用標準節螺栓將標準節與回轉下支座相連接，標準節螺栓預緊力矩：1400N.M。4.13、至此完成一節標準節的加節工作，若連續加幾節標準節，則可按上述步驟重復幾次即可。4.14、最后一節標準節應是：一端與塔身固定，另一端與下支座固定。4.15、 復檢所有標準節螺栓預緊力矩：1400N.m，確保所有標準節螺栓連接可靠。九、附墻桿設計9.1 1#塔機附著驗算計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、鋼結構設計規范GB50017-2003 一、塔機附著桿參數塔機型號QTZ160(TC6018)塔身桁架結構類型型鋼塔機計算高度H(m)85塔身寬度B(m19、)2起重臂長度l1(m)50平衡臂長度l2(m)14.8起重臂與平衡臂截面計算高度h(m)1.2工作狀態時回轉慣性力產生的扭矩標準值Tk1(kNm)150工作狀態傾覆力矩標準值Mk(kNm)1600非工作狀態傾覆力矩標準值Mk(kN*m)300 附著桿數三桿附著附墻桿類型類附墻桿截面類型槽鋼附墻桿型鋼型號)20a號槽鋼塔身錨固環邊長C(m)2 二、風荷載及附著參數附著次數N1附著點1到塔機的橫向距離a1(m)3.3點1到塔機的豎向距離b1(m)5.8附著點2到塔機的橫向距離a2(m)5點2到塔機的豎向距離b2(m)5.8附著點3到塔機的橫向距離a3(m)3點3到塔機的豎向距離b3(m)5.8工20、作狀態基本風壓0(kN/m2)0.2非工作狀態基本風壓0(kN/m2)0.7塔身前后片桁架的平均充實率00.35 第N次附著附著點高度h1(m)附著點凈高h01(m)風壓等效高度變化系數z工作狀態風荷載體型系數s非工作狀態風荷載體型系數s工作狀態風振系數z非工作狀態風振系數z工作狀態風壓等效均布線荷載標準值qsk非工作狀態風壓等效均布線荷載標準值qsk第1次附著32.832.80.7981.951.951.7861.9410.3741.421懸臂端8552.21.0871.951.951.7081.8760.4871.871 附圖如下:塔機附著立面圖 三、工作狀態下附墻桿內力計算 1、在平衡臂21、起重臂高度處的風荷載標準值qk qk=0.8zzs00h=0.81.7081.0871.950.20.351.2=0.243kN/m 2、扭矩組合標準值Tk 由風荷載產生的扭矩標準值Tk2 Tk2=1/2qkl12-1/2qkl22=1/20.243502-1/20.24314.82=277.137kNm 集中扭矩標準值（考慮兩項可變荷載控制的組合系數取0.9） Tk=0.9(Tk1+ Tk2)=0.9(150+277.137)=384.423kNm 3、附著支座反力計算 計算簡圖 剪力圖 得：RE=128.293kN 在工作狀態下，塔機起重臂位置的不確定性以及風向的隨機性，在計算支座2處錨22、固環截面內力時需考慮塔身承受雙向的風荷載和傾覆力矩及扭矩。 4、附墻桿內力計算 支座2處錨固環的截面扭矩Tk（考慮塔機產生的扭矩由支座2處的附墻桿承擔）,水平內力Nw=20.5RE=181.434kN。 計算簡圖：塔機附著示意圖塔機附著平面圖 1=arctan(b1/a1)=60.362 2=arctan(b2/a2)=49.236 3=arctan(b3/a3)=62.65 1=arctan(b1+c/2)/(a1+c/2)=57.693 2=arctan(b2+c/2)/(a2-c/2)=59.534 3=arctan(b3+c/2)/(a3+c/2)=59.534 各桿件軸力計算： MO23、=0T1sin(1-1)(b1+c/2)/sin1+T2sin(2-2)(b2+c/2)/sin2-T3sin(3-3)(b3+c/2)/sin3+Tk=0 Mh=0 T2sin2c+T3sin3c+Nwcosc/2-Nwsinc/2-Tk=0 Mg=0 T1sin1c-Nwsinc/2-Nwcosc/2+Tk=0 （1）由0360循環，當Tk按圖上方向設置時求解各桿最大軸拉力和軸壓力： 最大軸拉力T1=0kN，T2=278.125kN，T3=246.576kN 最大軸壓力T1=368.608kN，T2=0kN，T3=152.844kN （2）由0360循環，當Tk按圖上反方向設置時求解各桿最24、大軸拉力和軸壓力： 最大軸拉力T1=368.608kN，T2=0kN，T3=152.844kN 最大軸壓力T1=0kN，T2=278.125kN，T3=246.576kN 四、非工作狀態下附墻桿內力計算 此工況下塔機回轉機構的制動器完全松開，起重臂能隨風轉動，故不計風荷載產生的扭轉力矩。 1、附著支座反力計算 計算簡圖 剪力圖 得：RE=224.582kN 2、附墻桿內力計算 支座2處錨固環的水平內力Nw=RE=224.582kN。 根據工作狀態方程組Tk=0，由0360循環，求解各桿最大軸拉力和軸壓力： 最大軸拉力T1=182.638kN，T2=98.022kN，T3=247.204kN 最25、大軸壓力T1=182.638kN，T2=98.022kN，T3=247.205kN 五、附墻桿強度驗算附墻桿型鋼型號20a號槽鋼附墻桿截面面積A(mm2)2883附墻桿截面回轉半徑i(mm)78.6附墻桿強度設計值f(N/mm2)200附墻桿允許長細比200 1、桿件軸心受拉強度驗算 =N/A=368608/2883=127.856N/mm2f=200N/mm2 滿足要求！ 2、桿件軸心受壓強度驗算 附墻桿1長細比： 1=L0/i=(a12+b12)0.5/i=(33002+58002)0.5/78.6=84.899=200，查規范表得：1=0.655 滿足要求！ 附墻桿2長細比： 2=L0/26、i=(a22+b22)0.5/i=(50002+58002)0.5/78.6=97.426=200，查規范表得：2=0.572 滿足要求！ 附墻桿3長細比： 3=L0/i=(a32+b32)0.5/i=(30002+58002)0.5/78.6=83.078=200，查規范表得：3=0.667 滿足要求！ 附墻桿1軸心受壓穩定系數： 1N1/(1A)=368608/(0.6552883)=195.2N/mm2f=200N/mm2 滿足要求！ 附墻桿2軸心受壓穩定系數： 2N2/(2A)=278125/(0.5722883)=168.655N/mm2f=200N/mm2 滿足要求！ 附墻桿3軸心27、受壓穩定系數： 3N3/(3A)=247205/(0.6672883)=128.554N/mm2f=200N/mm2 滿足要求！9.2 2#塔機附著驗算計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、鋼結構設計規范GB50017-2003 一、塔機附著桿參數塔機型號QTZ160(TC6018)塔身桁架結構類型型鋼塔機計算高度H(m)85塔身寬度B(m)2起重臂長度l1(m)50平衡臂長度l2(m)14.8起重臂與平衡臂截面計算高度h(m)1.2工作狀態時回轉慣性力產生的扭矩標準值Tk1(kNm)150工作狀態傾覆力矩標準值Mk(kNm)1600非工作狀態28、傾覆力矩標準值Mk(kN*m)300 附著桿數三桿附著附墻桿類型類附墻桿截面類型槽鋼附墻桿型鋼型號)20a號槽鋼塔身錨固環邊長C(m)2 二、風荷載及附著參數附著次數N1附著點1到塔機的橫向距離a1(m)3.6點1到塔機的豎向距離b1(m)4.5附著點2到塔機的橫向距離a2(m)5.6點2到塔機的豎向距離b2(m)4.5附著點3到塔機的橫向距離a3(m)4.2點3到塔機的豎向距離b3(m)4.5工作狀態基本風壓0(kN/m2)0.2非工作狀態基本風壓0(kN/m2)0.7塔身前后片桁架的平均充實率00.35 第N次附著附著點高度h1(m)附著點凈高h01(m)風壓等效高度變化系數z工作狀態風荷29、載體型系數s非工作狀態風荷載體型系數s工作狀態風振系數z非工作狀態風振系數z工作狀態風壓等效均布線荷載標準值qsk非工作狀態風壓等效均布線荷載標準值qsk第1次附著32.832.80.7981.951.951.7861.9410.3741.421懸臂端8552.21.0871.951.951.7081.8760.4871.871 附圖如下:塔機附著立面圖 三、工作狀態下附墻桿內力計算 1、在平衡臂、起重臂高度處的風荷載標準值qk qk=0.8zzs00h=0.81.7081.0871.950.20.351.2=0.243kN/m 2、扭矩組合標準值Tk 由風荷載產生的扭矩標準值Tk2 Tk2=30、1/2qkl12-1/2qkl22=1/20.243502-1/20.24314.82=277.137kNm 集中扭矩標準值（考慮兩項可變荷載控制的組合系數取0.9） Tk=0.9(Tk1+ Tk2)=0.9(150+277.137)=384.423kNm 3、附著支座反力計算 計算簡圖 剪力圖 得：RE=128.293kN 在工作狀態下，塔機起重臂位置的不確定性以及風向的隨機性，在計算支座2處錨固環截面內力時需考慮塔身承受雙向的風荷載和傾覆力矩及扭矩。 4、附墻桿內力計算 支座2處錨固環的截面扭矩Tk（考慮塔機產生的扭矩由支座2處的附墻桿承擔）,水平內力Nw=20.5RE=181.434kN31、。 計算簡圖：塔機附著示意圖塔機附著平面圖 1=arctan(b1/a1)=51.34 2=arctan(b2/a2)=38.784 3=arctan(b3/a3)=46.975 1=arctan(b1+c/2)/(a1+c/2)=50.092 2=arctan(b2+c/2)/(a2-c/2)=50.092 3=arctan(b3+c/2)/(a3+c/2)=46.606 各桿件軸力計算： MO=0T1sin(1-1)(b1+c/2)/sin1+T2sin(2-2)(b2+c/2)/sin2-T3sin(3-3)(b3+c/2)/sin3+Tk=0 Mh=0 T2sin2c+T3sin3c+32、Nwcosc/2-Nwsinc/2-Tk=0 Mg=0 T1sin1c-Nwsinc/2-Nwcosc/2+Tk=0 （1）由0360循環，當Tk按圖上方向設置時求解各桿最大軸拉力和軸壓力： 最大軸拉力T1=0kN，T2=264.374kN，T3=235.863kN 最大軸壓力T1=410.377kN，T2=0kN，T3=128.353kN （2）由0360循環，當Tk按圖上反方向設置時求解各桿最大軸拉力和軸壓力： 最大軸拉力T1=410.377kN，T2=0kN，T3=128.353kN 最大軸壓力T1=0kN，T2=264.374kN，T3=235.864kN 四、非工作狀態下附墻桿內力計33、算 此工況下塔機回轉機構的制動器完全松開，起重臂能隨風轉動，故不計風荷載產生的扭轉力矩。 1、附著支座反力計算 計算簡圖 剪力圖 得：RE=224.582kN 2、附墻桿內力計算 支座2處錨固環的水平內力Nw=RE=224.582kN。 根據工作狀態方程組Tk=0，由0360循環，求解各桿最大軸拉力和軸壓力： 最大軸拉力T1=203.334kN，T2=25.12kN，T3=225.416kN 最大軸壓力T1=203.334kN，T2=25.12kN，T3=225.417kN 五、附墻桿強度驗算附墻桿型鋼型號20a號槽鋼附墻桿截面面積A(mm2)2883附墻桿截面回轉半徑i(mm)78.6附墻桿34、強度設計值f(N/mm2)200附墻桿允許長細比200 1、桿件軸心受拉強度驗算 =N/A=410377/2883=142.344N/mm2f=200N/mm2 滿足要求！ 2、桿件軸心受壓強度驗算 附墻桿1長細比： 1=L0/i=(a12+b12)0.5/i=(36002+45002)0.5/78.6=73.318=200，查規范表得：1=0.731 滿足要求！ 附墻桿2長細比： 2=L0/i=(a22+b22)0.5/i=(56002+45002)0.5/78.6=91.4=200，查規范表得：2=0.612 滿足要求！ 附墻桿3長細比： 3=L0/i=(a32+b32)0.5/i=(4235、002+45002)0.5/78.6=78.314=200，查規范表得：3=0.699 滿足要求！ 附墻桿1軸心受壓穩定系數： 1N1/(1A)=410377/(0.7312883)=194.725N/mm2f=200N/mm2 滿足要求！ 附墻桿2軸心受壓穩定系數： 2N2/(2A)=264374/(0.6122883)=149.838N/mm2f=200N/mm2 滿足要求！ 附墻桿3軸心受壓穩定系數： 3N3/(3A)=235864/(0.6992883)=117.041N/mm2f=200N/mm2滿足要求！9.3 3#塔機附著驗算計算書 (一). 參數信息 塔吊高度:71.00(m)36、 附著塔吊最大傾覆力距:1766.00(kN.m) 附著塔吊邊長:1.60(m) 附著框寬度:1.60(m) 回轉扭矩:300.00(kN/m) 風荷載設計值:0.70(kN/m) 附著桿選用格構式：槽鋼對扣 附著節點數:2 各層附著高度分別:23.1,43.1(m) 附著點1到塔吊的豎向距離:2.95(m) 附著點1到塔吊的橫向距離:1.40(m) 附著點1到附著點2的距離:4.25(m)(二). 支座力計算 塔機按照說明書與建筑物附著時，最上面一道附著裝置的負荷最大，因此以此道附著桿 的負荷作為設計或校核附著桿截面的依據。 附著式塔機的塔身可以視為一個帶懸臂的剛性支撐連續梁，其內力及支座反37、力計算如 下: 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009)的規定采用：W0= 0.7kN/m2； uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009)的規定采用： uz=2.200； us 風荷載體型系數：Us=2.400； z 風振系數,依據建筑結構荷載規范結構在Z高度處的風振系數按公式條規定計算得z=0.70 風荷載的水平作用力 Nw=WkBKs 其中 Wk 風荷載水平壓力,Wk=1.294kN/m2 B 塔吊作用寬度,B=1.60m Ks 迎風面積折減系數，Ks=0.20 經計算得到風荷載的水平作用力 q=0.838、1kN/m 風荷載取值 q=0.81kN/m 塔吊的最大傾覆力矩 M=1766kN.m 計算結果: Nw=143.655kN (三). 附著桿內力計算 計算簡圖: 計算單元的平衡方程為: 其中: (四). 第一種工況的計算 塔機滿載工作，風向垂直于起重臂，考慮塔身在最上層截面的回轉慣性力產生的扭矩和 風荷載扭矩。 將上面的方程組求解，其中 從0-360循環， 分別取正負兩種情況，分別求得各 附著最大的軸壓力和軸拉力： 桿1的最大軸向壓力為：320.00 kN 桿2的最大軸向壓力為：245.18 kN 桿3的最大軸向壓力為：236.28 kN 桿1的最大軸向拉力為：320 kN 桿2的最大軸向拉39、力為：245.18 kN 桿3的最大軸向拉力為：236.28 kN (五). 第二種工況的計算 塔機非工作狀態，風向順著起重臂，不考慮扭矩的影響。 將上面的方程組求解，其中 =45,135,225,315， Mw=0，分別求得各附著最大的軸壓 力和軸拉力。 桿1的最大軸向壓力為：112.45 kN 桿2的最大軸向壓力為：57.96 kN 桿3的最大軸向壓力為：154.45 kN 桿1的最大軸向拉力為：112.45 kN 桿2的最大軸向拉力為：57.96 kN 桿3的最大軸向拉力為：154.45 kN (六). 附著桿強度驗算 1桿件軸心受拉強度驗算 驗算公式: =N/Anf 其中 N為桿件的最40、大軸向拉力,取N=320.00kN； 為桿件的受拉應力； An為格構桿件的的截面面積,計算得 An=5766mm2； 經計算，桿件的最大受拉應力 =320.001000/5766=55.50N/mm2。 最大拉應力不大于拉桿的允許拉應力215N/mm2,滿足要求! 2桿件軸心受壓強度驗算 驗算公式: =N/Anf 其中 為桿件的受壓應力； N為桿件的軸向壓力,桿1:取N=320.00kN；桿2:取N=245.18kN；桿3:取N=236.28kN； An為格構桿件的的截面面積,計算得 An=5766mm2； 為桿件的受壓穩定系數,是根據 查表計算得, 桿1:取 =0.899,桿2:取=0.8441、6 ,桿3:取 =0.899； 桿件長細比,桿1:取 =40.881,桿2:取=52.675,桿3:取=40.112。 經計算，桿件的最大受壓應力 =61.73N/mm2。 最大壓應力不大于拉桿的允許壓應力215N/mm2,滿足要求! (七). 焊縫強度計算 附著桿如果采用焊接方式加長，對接焊縫強度計算公式如下: 其中 N為附著桿單根主肢最大拉力或壓力，N=320.005/2=160.002kN； lw為附著桿的周長，取678.00mm； t為焊縫厚度，t=7.00mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取 185 N/mm2； 經過焊縫強度 = 160002.45/(678.007.042、0) = 33.71N/mm2。 對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!9.4 4#塔機附著驗算計算書(一). 參數信息 塔吊高度:77.00(m) 附著塔吊最大傾覆力距:1766.00(kN.m) 附著塔吊邊長:1.60(m) 附著框寬度:1.60(m) 回轉扭矩:300.00(kN/m) 風荷載設計值:0.70(kN/m) 附著桿選用格構式：槽鋼對扣 附著節點數:2 各層附著高度分別:23.1,43.1(m) 附著點1到塔吊的豎向距離:3.41(m) 附著點1到塔吊的橫向距離:4.00(m) 附著點1到附著點2的距離:7.85(m)(二). 支座力計算 塔機按照說明書與建筑物附著時，最上面43、一道附著裝置的負荷最大，因此以此道附著桿 的負荷作為設計或校核附著桿截面的依據。 附著式塔機的塔身可以視為一個帶懸臂的剛性支撐連續梁，其內力及支座反力計算如 下: 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009)的規定采用：W0= 0.7kN/m2； uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009)的規定采用： uz=2.200； us 風荷載體型系數：Us=2.400； z 風振系數,依據建筑結構荷載規范結構在Z高度處的風振系數按公式條規定計算得z=0.70 風荷載的水平作用力 Nw=WkBKs 其中 Wk 風荷載水平44、壓力,Wk=1.294kN/m2 B 塔吊作用寬度,B=1.60m Ks 迎風面積折減系數，Ks=0.20 經計算得到風荷載的水平作用力 q=0.81kN/m 風荷載取值 q=0.81kN/m 塔吊的最大傾覆力矩 M=1766kN.m 計算結果: Nw=143.655kN (三). 附著桿內力計算 計算簡圖: 計算單元的平衡方程為: 其中: (四). 第一種工況的計算 塔機滿載工作，風向垂直于起重臂，考慮塔身在最上層截面的回轉慣性力產生的扭矩和 風荷載扭矩。 將上面的方程組求解，其中 從0-360循環， 分別取正負兩種情況，分別求得各 附著最大的軸壓力和軸拉力： 桿1的最大軸向壓力為：445.45、57 kN 桿2的最大軸向壓力為：319.40 kN 桿3的最大軸向壓力為：185.78 kN 桿1的最大軸向拉力為：445.57 kN 桿2的最大軸向拉力為：319.4 kN 桿3的最大軸向拉力為：185.78 kN (五). 第二種工況的計算 塔機非工作狀態，風向順著起重臂，不考慮扭矩的影響。 將上面的方程組求解，其中 =45,135,225,315， Mw=0，分別求得各附著最大的軸壓 力和軸拉力。 桿1的最大軸向壓力為：156.57 kN 桿2的最大軸向壓力為：28.85 kN 桿3的最大軸向壓力為：139.68 kN 桿1的最大軸向拉力為：156.57 kN 桿2的最大軸向拉力為：246、8.85 kN 桿3的最大軸向拉力為：139.68 kN (六). 附著桿強度驗算 1桿件軸心受拉強度驗算 驗算公式: =N/Anf 其中 N為桿件的最大軸向拉力,取N=445.57kN； 為桿件的受拉應力； An為格構桿件的的截面面積,計算得 An=5766mm2； 經計算，桿件的最大受拉應力 =445.571000/5766=77.28N/mm2。 最大拉應力不大于拉桿的允許拉應力215N/mm2,滿足要求! 2桿件軸心受壓強度驗算 驗算公式: =N/Anf 其中 為桿件的受壓應力； N為桿件的軸向壓力,桿1:取N=445.57kN；桿2:取N=319.40kN；桿3:取N=185.78k47、N； An為格構桿件的的截面面積,計算得 An=5766mm2； 為桿件的受壓穩定系數,是根據 查表計算得, 桿1:取 =0.779,桿2:取=0.675 ,桿3:取 =0.851； 桿件長細比,桿1:取 =65.806,桿2:取=82.085,桿3:取=51.148。 經計算，桿件的最大受壓應力 =99.20N/mm2。 最大壓應力不大于拉桿的允許壓應力215N/mm2,滿足要求! (七). 焊縫強度計算 附著桿如果采用焊接方式加長，對接焊縫強度計算公式如下: 其中 N為附著桿單根主肢最大拉力或壓力，N=445.570/2=222.785kN； lw為附著桿的周長，取678.00mm； t為48、焊縫厚度，t=7.00mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取 185 N/mm2； 經過焊縫強度 = 222785.00/(678.007.00) = 46.94N/mm2。 對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!十、墻柱配筋調整塔機附墻的墻柱應能承受計算的拉壓力。為了使墻柱在塔機最大拉壓力的反復作用下不發生損傷、保證塔機安全正常作業，需對塔機附墻預埋鐵件布置處樓層的墻柱的配筋進行加固調整。在結構施工時，按結構設計師設計的墻柱加強配筋圖進行墻柱的鋼筋加班、安裝。相見塔機附墻加強配筋圖：D9#樓附墻布置圖墻柱鋼筋加強做法D11#樓附墻布置圖墻柱鋼筋加強做法注：由于3#、4#塔吊附臂采取49、的是穿墻形式，因此無需相應位置墻柱加強鋼筋。十一、應急預案11.1 接警與通知如遇意外塔吊發生傾翻等意外事故時，現場的項目管理人員立即向項目經理郎占鵬匯報險情。11.2 指揮與控制（1）搶救組和經理一起查明險情：確定是否還有危險源。如碰斷的高、低壓電線是否帶電；塔吊構件、其它構件是否有繼續倒塌的危險；人員傷亡情況；商定搶救方案后，項目經理郎占鵬向公司總工宋敏同志請示匯報批準，然后組織實施。（2）防護組負責把出事地點附近的作業人員疏散到安全地帶，并進行警戒不準閑人靠近，對外注意禮貌用語。（3）工地值班電工負責切斷有危險的低壓電氣線路的電源。如果在夜間，接通必要的照明燈光；（4）搶險組在排除繼續倒50、塌或觸電危險的情況下，立即救護傷員：邊聯系救護車，邊及時進行止血包扎，用擔架將傷員抬到車上送往醫院。（5）對傾翻變形塔吊的拆卸、修復工作應請塔吊廠家來人指導下進行。（6）塔吊事故應急搶險完畢后，項目經理顧偉東立即召集項目成員和塔吊司機組全體同志進行事故調查，找出事故原因、責任人以及制訂防止再次發生類似的整改措施。11.3 通訊項目部必須將110、120、項目部應急領導小組成員的手機號碼、企業應急領導組織成員手機號碼、當地安全監督部門電話號碼，明示于工地顯要位置。工地搶險指揮及安全員應熟知這些號碼。11.4 警戒與治安安全保衛小組在事故現場周圍建立警戒區域實施交通管制，維護現場治安秩序。11.5 人群疏散與安置 疏散人員工作要有秩序的服從指揮人員的疏導要求進行疏散，做到不驚慌失措，勿混亂、擁擠，減少人員傷亡。