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1、地下室頂板施工荷載補強方案工程名稱：柴埠區塊提升改造安置小區1-1地塊三標段 編 制 人： 職務： 審 核 人： 職務： 批 準 人： 職務： 編制日期： 目 錄一、工程概況03二、地下室頂板施工荷載計算的依據04三、施工準備04四、施工工藝及流程05五、板面及支撐承載力計算07六、安全文明施工措施15地庫頂板臨時道路支撐排架及加固方案 一、工程概況：桐廬縣鳳川鎮新農村鎮村建設有限公司投資建設，浙江嘉華建筑設計研究院有限公司設計，杭州恒力建設工程監理有限公司監理，浙江富泰建設有限公司組織施工。本工程地下室車庫為現澆框架結構，頂板結構標高為-1.4M，結構層高為3.6M，根據現場施工實際情況，在2、原設計圖紙中的消防車道的范圍內設置一條6m寬臨時道路（道路見附后總圖），以便于各主體結構施工，預計計入臨時施工道路最大荷載車輛，如混凝土攪拌車、鋼筋原材料運輸車為50噸，局部作為鋼筋材料堆場50噸。查建筑結構荷載規范GB50009-2001中條規定，滿荷載300KN的消防車對地庫頂板產生的均布活荷載為20KN/,故50噸汽車對地庫頂板產生的均布活荷載換算值為33KN/。計劃對道路區域范圍內的支模排架進行加密，立桿縱橫向間距600MM，步距為1500mm，頂板施工完成后，道路使用期間該區域模板支撐不拆除。臨時道路局部區域有后澆帶貫穿部分，在道路使用前封閉，地庫頂板混凝土完成后，按設計要求做好地庫3、頂板防水層及保護層，待砼達到設計強度后方可使用。為有效減少汽車的等效均布荷載，待頂板砼澆筑完畢后，對臨時道路的頂板覆蓋40cm的土方，上面澆筑200mm厚的C25砼進行硬化，道路周邊砌筑60cm高240mm磚墻，板頂填土或面層對汽車動力荷載起緩沖和擴散作用，查荷載規范表，覆蓋40cm的土方可取動力系數為1.0，根據不同覆土厚度時的等效均布荷載調整系數，取調整系數0.92，得出50噸汽車對地庫頂板產生的均布活荷載為30KN/。由于結構設計已考慮30噸消防車的行駛，本方案為加固和卸載使用（頂板加固區域平面見附圖）。二、地下室頂板施工荷載計算的依據：1、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）中4、國建筑工業出版社；2、混凝土結構設計規范（GB50010-2002）中國建筑工業出版社；3、建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；4、建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社；5、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）；6、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302011）；7、建筑施工計算手冊（ISBN7-112-04626-2 江正榮編）；8、柴埠區塊提升改造安置小區1-1地塊三標段施工圖紙。三、施工準備了解工程概況認真熟悉圖紙，對本工程的難點認真研究，尤其是是在受到場地限止，地下室頂板無法滿足施工荷載的要求時應采取必要的補強方案。地下室頂板施工荷載或堆5、載過大，造成撓曲變形甚至裂縫。為了防止在地下室頂板上過早或過多的堆放建筑材料，甚至行使重型機械設備（如砼攪拌車等），施工荷載遠遠大于頂板設計荷載，造成頂板撓曲變形甚至裂縫。故本工程采用扣件鋼管架支撐的方案對地下室頂板的施工荷載進行補強。四、施工工藝及流程本工程地下室為滿鋪地下室，施工荷載主要集中于地下室頂板連接體部分，鋼管架支撐補強方案主要作用于連接體部分，故選用以下材料：模板：482.75鋼管，50100方木龍骨。支承體系，均采用滿堂鋼管腳手架支撐體系。1、搭設支模架支撐架支承在地下室底板面上，為了充分考慮施工荷載對地下室底板結構的影響，采取加固措施，即在立柱下方鋪墊方木。滿堂架立桿間距按橫6、向間距為0.6m，縱向間距為0.6m。縱、橫向水平拉桿步距按1.5m布設，搭設要求均必須符合施工要求。（1）、立桿垂直度，縱向偏差不大于H/200，且不大于100MM，橫向偏差不大于H/400，且不大于50MM。（2）縱向水平桿水平偏差不大于總長度的1/300，且不大于20MM，橫向水平桿水平偏差不大于10MM。（3）腳手架的步距、立桿橫距偏差不大于20MM，立桿縱距偏差不大于50MM。2、支模架的搭設高度為板底高度扣除支模龍骨厚度的數值。支模架搭設時應拉通線控制度并抄平檢查。3、安裝龍骨龍骨設置：應按設計的間距，經抄平放置，保證平整和與支模架連接牢固。4、頂板支撐采用50100mm木方作次肋7、，鋼管作主肋，鋼管腳手架作支撐的模板體系。支撐系統采用扣件式及U型托結合支撐系統，立桿上設可調底座。5、鋼管支撐體系的拆除待工程竣工收尾階段，地下室頂板可承受施工荷載后拆除。（1）拆除支撐架前應設警戒區，設置明顯的標志，并有專人警戒。（2）拆除順序自上而下進行，不能上下同時作業。（3）拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 （4）拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。 （5）拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。 （6）在拆架時，不得中途換人，如必8、須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 （7）輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。 （8）當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。五、板面及支撐承載力計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元。 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱地庫消防車道，標高-1.40m新澆混凝土樓板板厚(mm)400新澆混凝土樓板邊長L(m)9.6新澆混凝土樓板邊寬B(m)6.6二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m9、2)2.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)2.5模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1模板支拆環境不考慮風荷載三、模板體系設計模板支架高度(m)3.6立柱縱向間距la(mm)600立柱橫向間距lb(mm)600水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)300立柱距混凝土板長邊的距離(mm)300主梁布置方向垂直樓板長邊小梁間10、距(mm)300小梁距混凝土板長邊的距離(mm)150小梁兩端各懸挑長度(mm)300，300 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.11、2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.4)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.4)+1.40.72.5 1=14.53kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.12kN/m p0.91.30.7Q1K=0.91.40.72.52.2kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max14.530.32/8，0.120.32/8+2.20.3/4= 0.17kNm Mmax/W0.17106/375004.45N/m12、m2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.4)1=10.14kN/m 5ql4/(384EI)510.143004/(38410000281250)0.38mml/400300/4000.75mm 滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)50100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67 因L/la取整-19600/600取整-115，按四等跨連續梁計算，13、又因小梁較大懸挑長度為300mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.4)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.4)+1.40.72.50.34.43kN/m 因此，q1靜0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)0.4)0.33.77kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.30.66kN/m M10.014、77q1靜L2+0.1q1活L20.0773.770.62+0.10.660.620.13kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.30.11kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52.2kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.110.62+0.212.20.60.28kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max4.430.32/2，0.110.32/2+2.20.30.67kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.13，0.28，0.670.67kNm Mmax/W0.67106/833308N/mm2f115、5.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6073.770.6+0.620.660.61.62kN V20.607q2L+0.681p0.6070.110.6+0.6812.21.54kN V3maxq1L1，q2L1+pmax4.430.3，0.110.3+2.22.24kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.62，1.54，2.242.24kN max3Vmax/(2bh0)=32.241000/(210050)0.67N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.16、1)0.4)0.33.1kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6323.16004/(10093504166700)0.07mml/400600/4001.5mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=3.13004/(893504166700)0.08mml1/400300/4000.75mm 滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)482.75可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.04主梁截面抵抗矩W(cm3)4.18 1、小梁最大17、支座反力計算 Q1k2.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.4)+1.42.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.4)+1.40.72.50.34.5kN/m q1靜0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.4)0.33.84kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.418、)0.3=3.16kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1433.840.6+1.2230.940.63.33kN 按懸臂梁，R1q1l=4.50.31.35kN RmaxRmax，R13.33kN; 同理，R2.5kN，R2.5kN 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.1433.160.62.17kN 按懸臂梁，R1q2l=3.160.30.95kN RmaxRmax，R12.17kN; 同理，R1.63kN，R1.63kN 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.37kNm Mmax/W19、0.37106/418089.71N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.33kN max2Vmax/A=23.331000/39117.04N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.12mm 跨中max=0.12mm=600/400=1.5mm 懸挑段max0.09mm=150/400=0.38mm 滿足要求！七、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立20、桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型482.75立柱截面面積A(mm2)391立柱截面回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.18抗壓強度設計值f(N/mm2)205 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/16=164.59=210 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1151.386(1500+2200)=2936.241mm 1l0121、/i2936.241/16183.515，查表得，10.214 f=N/(A)=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.4)+1.42.5, 1.35(0.5+(1.1+24)0.4)+1.40.72.50.60.61000/(0.21391)=5.41000/83.67=64.58N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1151.7551500=2935.237mm 2l02/i2935.237/16183.452，查表得，20.214 f=N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.4)+1.42.5, 1.35(0.7522、+(1.1+24)0.4)+1.40.72.50.60.61000/(0.21391)=5.511000/83.67=65.89N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N5.4kNN30kN滿足要求！九、安全文明施工措施1、安全管理及交底：對所有安裝、拆除的操作工人均應在進場時集中進行安全“三級”教育，工人上崗前施工管理人員應先進行鋼管架搭設、拆除的安全技術交底，交底應在現場進行，應有針對性，應提醒操作人員應注意的安全要點；工人上崗時應戴好安全帽、不穿拖鞋、高跟鞋、硬底鞋，高空作業時應戴牢安全帶。2、搭設鋼管架23、時安全操作注意事項：工作時要求思想集中，防止空中滑落；扳手等工具應拿牢或放在可靠的平面上，以防墜落傷人；在搬運材料應注意放置牢靠、不相互碰撞；鋼管架各部位扣件應鎖緊方能在架上操作；嚴格按鋼管架搭設的順序進行搭設，不得違反鋼管架搭設的先后順序；傳遞材料、工具不得亂扔亂拋；施工平面材料應歸堆，不得隨手亂放，架上不得堆大量鋼管材料3、拆除鋼管支撐架時安全操作注意事項：應在達到拆除條件時經管理人員審批并進行拆除安全交底后進行鋼管支撐架的拆除工作；拆除的施工部位應設置明顯的警示標志，非作業人員不得入內；拆除架體時工人應思想高度集中，高空作業必須帶好安全帶，嚴防高空墜落；嚴格按照鋼管架拆除的順序進行拆除，24、從高處往低處拆，嚴禁先拆底部再拆上部；在同一工作面共同施工時，工人間應相協作；每組拆除人員應有足夠工作面，不得過于集中，以免互相碰撞傷人；操作平面內有洞口的應先進行洞口的防護，安全后才能操作。地下室頂板施工荷載補強方案目 錄一、工程概況03二、地下室頂板施工荷載計算的依據03三、施工準備04四、施工工藝及流程04五、支撐承載力計算07六、安全文明施工措施08 一、工程概況：本工程由四川天府瑞興實業有限公司開發建設開發建設，本期工程包括1、2、3、4、5棟住宅和商業裙房。5棟樓均為26層，建筑高度79.9m。 本工程地下總建筑面積為27635.00，使用性質為汽車庫、自行車庫、設備用房等；地上部25、分為帶商業服務網點的高層住宅，地上總建筑面積171030.06。本工程等級為一級，耐火等級一級，結構安全等級為2級，抗震設防烈度為7度。主體結構設計使用年限為50年。本工程地下室頂板施工荷載分布在結構設計總說明圖紙中規定：地下室頂板車道部分荷載不大于20KN/。因施工場地限制，施工中的鋼筋、砂石堆場只能設置在地下室頂板上，鋼筋堆場的鋼筋堆放重量按150噸堆放、砂石堆放高度按1.5m高堆放,在地下室頂板面施加的施工荷載分別為：鋼筋堆放面積按6m9m=54計算，1500 KN /54=27.8 KN/；砂石堆放高度按1.5m高計算，1.518 KN/1=27 KN/；在施工過程中鋼筋（水泥）、砼運26、輸車輛必須經地下室頂板面進入施工現場，鋼筋（水泥）運輸車輛（總車重量按65噸運輸）、施工砼泵車一部重量40噸，在地下室頂板面施加的施工荷載分別為：650 KN /2.5m/9m=28.9KN/m2；砼泵車等效于28 KN/ m2。而設計實際施工荷載荷載不大于20KN/ m2，無法滿足施工需要。需要用鋼管腳手架進行支撐加固來補強地下室頂板施工荷載。（鋼筋堆場、砂石堆場及運輸路線圖、施工電梯安裝圖詳天府香城印象裝飾階段平面布置圖）。燒結頁巖空心磚荷載為8KN/ m3 ，要求堆放高度不超過2m（堆放不大于16KN/ m2），堆放頁巖空心磚范圍的地下室頂板不進行加固處理。二、地下室頂板施工荷載計算的依27、據：1、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）中國建筑工業出版社；2、混凝土結構設計規范（GB50010-2002）中國建筑工業出版社；3、建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；4、建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社；5、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）；6、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）；7、中電科技集團河北工程項目管理有限公司設計的天府香城印象施工圖紙。三、施工準備了解工程概況、認真熟悉圖紙，對本工程的難點認真研究，尤其是是在受到場地限止，地下室頂板無法滿足施工荷載的要求時應采取必要的補強方案。為了在地下室頂板能夠堆28、放建筑材料，行使重型機械設備（如砼攪拌車、鋼筋運輸車、施工電梯等），而不造成地下室頂板因施工荷載或堆載大于頂板設計荷載時，頂板撓曲變形或裂縫。故本工程采用扣件鋼管架支撐的方案對地下室頂板的施工荷載進行補強。四、施工工藝及流程本工程地下室為滿鋪地下室，施工荷載主要集中于地下室頂板連接體部分，鋼管架支撐補強方案主要作用于連接體部分，故選用以下材料：支承體系，采用鋼管腳手架支撐體系。1、搭設支承架縱向、橫向支承立桿均按間距1.0m布設；橫向、縱向水平拉桿均按間距1.5m布設，搭設要求均必須符合施工要求。（1）、立桿垂直度，縱向偏差不大于H/200，且不大于100MM，橫向偏差不大于H/400，且不大29、于50MM。（2）縱向水平桿水平偏差不大于總長度的1/300，且不大于20MM，橫向水平桿水平偏差不大于10MM。（3）腳手架的步距、立桿橫距偏差不大于20MM，立桿縱距偏差不大于50MM。2、支架的搭設高度為板底高度。支架搭設時應拉通線控制度并抄平檢查。3、安裝龍骨4、頂板支撐支撐系統采用扣件式及U型托支撐系統，另在立桿上設頂托，頂托上設50100木枋。詳下圖：5、鋼管支撐體系的拆除待工程竣工收尾階段，地下室頂板上施工荷載小于設計荷載時拆除。（1）拆除支撐架前應設警戒區，設置明顯的標志，并有專人警戒。（2）拆除順序自上而下進行，不能上下同時作業。（3）拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、30、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 （4）拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。 （5）拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。 （6）在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 （7）輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。 （8）當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。五、支撐承載力計算:（1）荷載清理荷載清理依據1）木枋及其支架：1.5KN/m2P11.5111.5KN4）施工荷載：按最大施工荷載28.9KN/m2 -31、頂板能承受荷載20KN/=8.9 KN/P28.9118.9KN（2）荷載組合立桿軸心受壓設計值N1.2P11.4P21.21.51.48.914.26KN為確保安全，增加1.2保險系數，取N1.214.2617.112KN（3）穩定性驗算立桿滿足：N/（A）Fc即可其中：立桿穩定系數 A: 立桿截面積Fc：鋼材抗壓強度設計值，取180 KN/mm2根據采用的483.5鋼管，鋼材Q235，步距1.50m,得以下數據： 立桿截面積：A4.89cm2回轉半徑：I1.58cm鋼材抗壓強度設計值，取180N/mm2立柱計算長度系數1.85（依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ-2001的有關32、規定確定），為確保計算偏于安全，按單排架考慮進行取值。立柱的長細比：h/I1.851500/15.8175.633查有關表得：立桿穩定系數0.23立桿穩定性承載力設計值：AFc0.234.8918020.24 KNN17.112 KNAFc立桿穩定性滿足要求。六、安全文明施工措施1、安全管理及交底：對所有安裝、拆除的操作工人均應在進場時集中進行安全“三級”教育，工人上崗前施工管理人員應先進行鋼管架搭設、拆除的安全技術交底，交底應在現場進行，應有針對性，應提醒操作人員應注意的安全要點；工人上崗時應戴好安全帽、不穿拖鞋、高跟鞋、硬底鞋，高空作業時應戴牢安全帶。2、搭設鋼管架時安全操作注意事項：工作33、時要求思想集中，防止空中滑落；扳手等工具應拿牢或放在可靠的平面上，以防墜落傷人；在搬運材料應注意放置牢靠、不相互碰撞；鋼管架各部位扣件應鎖緊方能在架上操作；嚴格按鋼管架搭設的順序進行搭設，不得違反鋼管架搭設的先后順序；傳遞材料、工具不得亂扔亂拋；施工平面材料應歸堆，不得隨手亂放，架上不得堆大量鋼管材料3、拆除鋼管支撐架時安全操作注意事項：應在達到拆除條件時經管理人員審批并進行拆除安全交底后進行鋼管支撐架的拆除工作；拆除的施工部位應設置明顯的警示標志，非作業人員不得入內；拆除架體時工人應思想高度集中，高空作業必須帶好安全帶，嚴防高空墜落；嚴格按照鋼管架拆除的順序進行拆除，從高處往低處拆，嚴禁先拆底部再拆上部；在同一工作面共同施工時，工人間應相協作；每組拆除人員應有足夠工作面，不得過于集中，以免互相碰撞傷人；操作平面內有洞口的應先進行洞口的防護，安全后才能操作。