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1、目 錄 1序言11.1工程概況11.2勘察目的、要求及依據的技術標準11.3勘察方案及實施21.4巖土工程勘察等級42場地工程地質條件42.1 場地位置及地形地貌42.2 地基巖土層的組成及分布42.3地基巖土層的現場特征描述52.4 地基土原位測試和室內試驗指標63水文地質條件73.1 地下水類型及動態規律83.2 地下水、土的腐蝕性83.3 地下水的滲透性94場地抗震性能評價94.1抗震設防烈度及設計基本地震加速度值104.2建筑場地類別104.4 場地抗震類別105巖土工程評價115.1場地及地基穩定性、適宜性115.2地基巖土工程性質125.3地基土的脹縮性125.4地基均勻性145.2、5 地基巖土層物理力學性質146地基基礎方案論證及建議156.1 天然地基156.2 復合地基156.3對基礎施工的建議157基礎施工中應注意的問題168結論與建議17附錄：1、勘探點平面位置圖 1張 NO：012、工程地質剖面圖 16張 NO：02NO:173、土工試驗成果表 1份17 *巖土工程勘察報告1序言1.1工程概況擬建項目為1幢25F的教學樓及2F的風雨操場，樓高8.1m23.8m，位于成都市成華區，地上總建筑面積為13419.80，其中教學樓地段局部設一層地下室，地下室建筑面積為1500，本工程擬采用框架結構，獨立基礎。受建設方委托，我公司承擔了該項目詳勘階段的巖土工程勘察工作，3、設計工作由北方-漢沙楊建筑工程設計有限公司承擔。1.2勘察目的、要求及依據的技術標準據建設方提供的勘探點平面圖，結合現行相關規范等，本次勘察的目的為：針對擬建物性質及預計的場地工程地質條件，根據設計提出的勘察要求，按現行規范的有關規定，本次巖土工程勘察的主要目的是：查明場地內有無不良地質作用，判斷其成因、類型、分布范圍及危害程度，提出整治意見，對場地、地基穩定性進行評價；查明建筑場地的成因時代、地層結構、土的類型、分布及主要物理力學性質（特別是場地膨脹土），重點查明基礎下軟弱夾層的分布情況；查明地下水類型、埋藏情況、滲透性、腐蝕性以及地下水位的動態變化情況，提供地層的滲透性參數；判明地下水對建4、筑材料的腐蝕性；對地基土層的工程特性進行分析評價，提出基礎設計和施工所需巖土參數。劃分擬建場地土類型和場地類型，提供抗震設防相關設計參數，對場地工程地質條件和地震效應進行評價； 對地基基礎方案進行論證分析并提供合理建議；提供工程施工及使用期間可能發生的巖土工程問題的預測及監控、防治措施的建議等。 依據的技術標準巖土工程勘察規范 （GB 500212001）2009年版 建筑地基基礎設計規范 （GB 500072011） 建筑抗震設計規范 （GB 500112010）土工試驗方法標準 （GB/T50123-1999） 成都地區建筑地基基礎設計規范 （DB51T50262001） 膨脹土地區建筑技5、術規范 （GBJ 11287） 建筑樁基技術規范 （JGJ 942008）*勘探點平面圖 （北方漢沙楊建筑工程設計有限公司）1.3勘察方案及實施 勘察孔的布置與實施根據設計提供的勘探點平面圖，本工程勘探點沿地下室邊線及建筑物輪廓線共布置40孔，其中地下室部分16個，孔距一般為6.8m21.2m，孔深為8.6m14.5m。勘察過程中根據各鉆孔的具體地層情況，對勘探孔深進行了適當調整，同時由于受場地內施工條件的限制（場地樹木、土堆等），致使部分勘探點偏移了一定距離，本次共計完成勘探點40個，各勘探點實際位置詳見勘探點平面布置圖（NO:01）。 勘察方法為綜合評價場地及場地各土層性質，本次勘察在現場6、取樣鑒別的同時，還采用了原位測試（標準貫入試驗）及室內巖土、水樣的試驗與分析等多種方法。1）鉆探鉆探工作主要是查明地基土結構、性質，鑒別地層時代、成因及類別，確定各工程地質層及其亞層的分布及埋藏界線，采取巖土樣及水試樣等。本工程鉆探設備為2臺SH-30型鉆機。2）原位測試標準貫入試驗：主要用于測定粘性土的力學性質。3）室內試驗土工試驗：采取原狀土試樣進行室內分析試驗；膨脹性試驗：對粘性土的膨脹性進行評價；地下水、土壤腐蝕性試驗：在場地內采取2件地下水樣及2件地下水以上土樣進行腐蝕性分析，以評價地下水及土對建筑材料的腐蝕性。勘探點測放、工作周期及工作量勘探點的位置是由我公司測量公司采用GPS-R7、TK進行測放，勘探點的測放以建設方提供的場地北側紅線外的坐標控制點窖井蓋頂A2（X=255*.302，Y=168*.403，假設高程H=100.00m）及A3（X=256*.107,Y=16*.059）引測。各勘探點位置詳見勘探點平面布置圖（NO：01）。本次勘探點的測放、鉆探、測試工作于2012年11月10日11月15日完成鉆探及相關的現場工作，實際完成勘探孔40個。室內土工試驗由我公司中心試驗室完成。本次勘察完成工作量見表。勘察工作量表 序號工作項目單位數量1測放勘探點個402鉆探完成總孔數個40總進尺m481.43標準貫入試驗完成次數次214取樣及室內試驗原狀土樣件17土腐蝕性分析件2水8、質腐蝕性分析件21.4 巖土工程勘察等級 按巖土工程勘察規范（GB 500212001）2009年版第條確定本工程工程重要性等級為二級，場地及地基等級均為二級，巖土工程勘察等級為乙級。2 場地工程地質條件2.1 場地位置及地形地貌擬建項目位于成都市。場地地形起伏較大，在場地北側和東側與紅線圍墻外道路形成最高約8m的邊坡，總體地形是北高南低。勘察期間測得孔口地面假設高程在103.55m108.86m，最大高差約5.31。場地地貌單元屬岷江水系級階地。2.2 地基巖土層的組成及分布根據本次鉆探、原位測試及室內土工試驗結果，將本次勘探深度范圍內地基土按時代成因及土性特征自上而下劃分為兩個工程地質層，9、依次為：第四系全新統填土層（Q4ml）、第四系中下更新統冰水堆積粘性土層（Q1+2fgl）。其中、工程地質層又可按土質類別、性質差異，進一步劃分出2個亞層。各土層的分布、埋藏情況詳見工程地質剖面圖(NO:02NO:17)，室內土工試驗結果報告及水質分析報告見附錄。2.3 氣象特征成都地區氣候溫和，降水豐沛，水網密布，土地肥沃，有“天府之國”之稱。據成都氣象臺多年觀測資料表明，成都地區多年平均氣溫為16.2，極端最高37.3，極端最低-5.9；多年平均降水量947.0mm，日最大195.2mm；蒸發量多年平均值1020.5mm；相對濕度多年平均值82%；多年平均風速1.35m/s，最大風速為1410、.8m/s（NE向），瞬時最大風速為27.4m/s，主導風向為NNE向，出現頻率為11%；年日照時數為12001300小時，日照最小年份只有960小時。2.4地基巖土層的現場特征描述現將各土層的主要野外特征描述如下： 第四系全新統雜填土層（Q4ml）雜填土1：雜色，稍濕，松散，厚度0.5m5.5m，以爐渣、碎磚等建渣及植物根系為主，局部含較多的粘性土，為新近堆填，全場地分布。素填土2：灰褐色、褐色，稍濕飽和，松散，厚度0.5m3.5m，以粘性土為主，局部含水量較高呈流塑狀，含植物根莖及氧化物等，為新近堆填，場地大部分地段分布。第四系中下更新統冰水堆積粘性土層（Q1+2fgl）可塑粘土1：黃灰色11、黃色，稍濕濕，以可塑為主，局部為硬塑，局部接近粉質粘土，含少量氧化鐵、鐵錳質及鈣質結核，無搖振反應，有光澤，總體韌性較好，干強度高，土質結構較致密，局部分布，層厚0.33.0m； 硬塑粘土2：黃色、黃褐色及棕紅色，稍濕，硬塑，局部為薄層可塑，含少量氧化鐵及少量鐵錳質，裂隙發育，隙間充填灰白色粘土礦物。無搖振反應，有光澤，總體韌性較好，干強度高，土質結構致密，底部接近硬塑粉質粘土，全場地分布，未揭穿，層厚3.0m10.5m；2.5地基土原位測試和室內試驗指標本次詳勘針對場地地基巖土特點采取了多種室內試驗和原位測試方法，并按巖土工程勘察規范（GB 50021-2001 2009版）有關規定對試驗12、結果進行統計分析。室內試驗指標及其統計結果本次勘察采取巖土試樣進行了如下一些室內試驗：物理性質試驗：測定地基土層的物理性質指標，為地基計算和基礎設計提供各類指標；壓縮試驗：確定地基土層的壓縮性、變形指標；剪切(直剪)試驗：為地基承載力計算和支擋結構土壓力計算等提供指標；脹縮性試驗：為脹縮性土的判定和膨脹土地基的計算和評價提供指標。上述巖土的物理和力學性質試驗結果參見 土工試驗結果報告分別參見表2.5.1-12.5.1-2。可塑粘土1室內試驗統計表 -1 統計項目試驗項目統計次數最小值最大值平均值變異系數修正系數標準值天然濕度w(%)622.424.823.820.035/密度0(g/cm3)613、1.982.022.000.008/天然孔隙比e60.6750.7250.700.030/液限L(%)636.2038.3037.280.022/塑限p(%)617.5619.3018.630.070/液性指數IL60.260.310.280.032/塑性指數Ip617.419.418.650.036/含水比60.620.670.640.030/壓縮系數a1-2(MPa-1)60.240.270.250.048/壓縮模量Es(1-2)(MPa)66.387.006.740.037/抗剪強度（快剪）粘聚力C(KPa)652.061.057.20.0610.94954.29內摩擦角 ()618.714、20.219.470.0310.97819.04硬塑粘土2室內試驗統計表 -2 統計項目試驗項目統計次數最小值最大值平均值變異系數修正系數標準值天然濕度w(%)1117.422.420.150.067/密度0(g/cm3)112.002.092.050.014/天然孔隙比e110.540.670.610.064/液限L(%)1131.8036.634.60.034/塑限p(%)1113.8018.4016.500.075/液性指數IL110.160.240.200.114/塑性指數Ip1117.518.718.120.023/含水比110.550.610.580.038/壓縮系數a1-2(MP15、a-1)110.160.220.190.099/壓縮模量Es(1-2)(MPa)117.329.838.670.089/抗剪強度（快剪）粘聚力C(KPa)1154.075.068.00.0890.94464.2內摩擦角 (度)1119.521.320.40.0280.98320.0原位測試指標及其統計結果本次勘察進行了標準貫入試驗原位測試，標準貫入測試成果已反映在工程地質剖面圖中，其測試指標的分層統計結果參見表2.5.2。標準貫入試驗統計表 表統計項目標準貫入試驗N（擊30cm）巖土名稱可塑粘土1硬塑粘土2統計次數813范圍值5.611.810.416.1平均值m7.712.8標準差1.91116、.96變異系數0.2470.153統計修正系數s0.8330.924標準值6.411.83水文地質條件3.1 地下水類型及動態規律根據現場調查和鉆探揭露，場地內主要為局部地段上部填土中的上層滯水，勘察期間屬地下水枯水期，總體上看，上層滯水一般分布在原始地形較低洼地段、水溝等部位，水量一般較小（局部水量豐富，但易于疏干），無統一的自由水位，水位埋深一般為1.6m5.3m，相應假設高程101.05m102.77m。 場地內抗浮設計水位可按假設高程102.80m計算，防水水位可按室外地坪標高加0.5m考慮。3.2 地下水、土的腐蝕性本次勘察在場地內2#、34#勘探孔中采取2件地下水進行水質分析試驗（17、試驗結果見水質分析試驗報告），在4 #、21#勘探孔中取2件土進行土的腐蝕性試驗（試驗結果見土工試驗結果報告），根據巖土工程勘察規范（GB 500212001 2009年7月修訂）附錄G及第條條，結合場地已有水文地質資料綜合評定（水、土腐蝕性評價見表3.2），場地所處環境類別為類，地下水對砼結構及鋼筋砼結構中的鋼筋具微腐蝕性，根據PH值判定，土對鋼結構具微腐蝕性。水、土腐蝕性評價表 3.2評價要求試驗項目水的腐蝕性判定土的腐蝕性判定判定標準實測值腐蝕性等級判定標準實測值腐蝕性等級按環境類型對砼結構的腐蝕性SO2 (mg/L)30090.2102.4微30086.5195.9微Mg2+(mg/L18、)200026.432.7微200016.923.4微NH+4(mg/L)5000.050.06微/總礦化度(mg/L)20000366.5395.9微/按地層滲透性判定砼結構的腐蝕性PH57.287.33微56.776.83微HCO-3(mmol/L)1.02.134.35微/侵蝕性CO2(mg/L)300.00.0微/判定對鋼筋砼中的鋼筋腐蝕性Cl-(mg/L)10018.920.5微25039.257.7微備注;其中對土的判定標準單位由水的mg/L相對應為mg/kg。3.3 地下水的滲透性場地地勢低洼處填土層少數地段見到上層滯水，在無充足的補給來源時，其水量有限。施工時應做好場地排水系統19、，防止地表水滲入填土層中對施工造成不利影響。中下更新統粘土層屬相對隔水層，但因其裂隙發育，裂隙彼此切割、連通，成為地下水通道而具有一定的滲透性，同時也由于裂隙的發育、組合、連通情況不同而呈現明顯的不均勻性。總體上看，本場地無強透水層分布，各地基巖土層的滲透性較弱。根據區域地質資料，場地粘性土層滲透系數約為0.020.5m/d。本場地基礎施工中適宜采用基坑明排水措施而不宜采取井點降水措施。4場地抗震性能評價4.1抗震設防烈度及設計基本地震加速度值據建筑抗震設計規范（GB500112010）附錄，擬建場區抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度值為0.10g，設計地震分組為第三組，特征周期為0.4520、s。4.2建筑場地類別場地內上部分布的填土屬軟弱土（填土基本上為原始地貌上堆填而成，在施工場時屬于大部被清除部分），粘土屬中硬土。根據我公司成都地區工程經驗及建筑抗震設計規范（GB50011-2010）第條，各土層的剪切波速取值建議如下表4.2。本場地土的剪切波速建議值 表4.2地層編號地層名稱土層計算厚度（m）剪切波速vs(m/s)1雜填土2.31201可塑粘土1.72602硬塑粘土16300根據建筑抗震設計規范（GB 50011-2010）4.1.5條規定的相關公式計算場地的等效剪切波速。公式如下：vse=d0/tt=式中： vse場地的等效剪切波速（m/s）； d0計算深度（m），取覆蓋21、層厚度，據附近勘察資料基巖埋深在15m20m，取20m； t剪切波在地面至計算深度之間的傳播時間； di計算深度范圍內第i土層的厚度(m)；vsi計算深度范圍內第i層土的剪切波速度（m/s）； n計算深度范圍內土層的分層數。計算可得vse=253.04m/s。根據建筑抗震設計規范表的場地劃分原則，250m/svse=253.04m/s500m/s,覆蓋層厚度取20.0m，覆蓋層厚度大于5m，故本場地屬II類建筑場地，場地土類型為中硬土。4.3 場地抗震類別根據建筑抗震設計規范（GB500112010）第條，結合擬建場地分布的人工填土層屬軟弱土，原始地形起伏較大，局部與圍墻外道路高差形成8m高邊22、坡，但8m高邊坡為人工堆填形成，后期施工對大部填土場平清除后，形成的邊坡高度大致在4m以下，因此從總體上看，場地無不良地質作用，也無可液化土層分布，場地整平后地勢較為開闊平坦，因此綜合判定本場地屬可進行建設的一般場地。5巖土工程評價5.1場地及地基穩定性、適宜性場地區域上處于成都凹陷盆地中部東南側的相對穩定地塊，場地及其附近無區域性斷裂通過，屬構造相對穩定地塊。現場地質調查表明，場地地形起伏較大，局部形成的高邊坡，主要是填土堆積而成，場平施工清除填土后，邊坡高度在4m以下，對邊坡適當進行處理后，邊坡對場地基本無影響；場地及附近無影響場地及地基穩定性的不良地質作用，場地及地基穩定性良好，適宜工程23、建筑。5.2地基巖土工程性質據地基巖土層的野外性狀特征和測試、試驗結果，對場地內地基巖土層性質評價如下： 填土：一般厚度為0.55.5m，土質雜亂、結構疏松，屬表層不良地基土。 粘土：該大層內的硬塑粘土2力學強度較好，屬壓縮性中等偏低的地基土；可塑粘土1屬力學強度中等、壓縮性中等的地基土。可塑粘土1，硬塑粘土2為本場地中力學性質比較好的地基土層，根據地層層位及建筑埋深，可塑粘土1、硬塑粘土2是本工程中較理想的天然地基持力層。5.3地基土的脹縮性場地位于成都市區東部，據區域地質資料、野外性狀特征初步判定，場地內的第四系中下更新統冰水堆積粘性土層層屬膨脹土。本次詳勘取樣進行了土的脹縮性試驗，試驗結24、果見土工試驗結果報告，脹縮性試驗的統計結果見表5.3粘土脹縮性試驗統計結果表 表5.3統計項目統計次數范圍值平均值標準差變異系數統計修正系數自由膨脹率（%）6405345.804.9260.1080.911膨脹力（%）6538061.0011.6450.1910.842線縮率65.627.756.530.9730.1490.877收縮系數60.390.580.520.0730.1420.883收縮含水量比例限值（%）614.017.916.531.5880.0960.921試驗結果表明：粘土層自由膨脹率為4053%，平均值為45.80%，具弱膨脹潛勢；根據地區經驗，本場地粘土具有收縮作用為主的25、特性。依膨脹土地區建筑技術規范（GBJ112-87）Ss=s 式中Ss地基土的收縮變形量（mm）； s計算收縮變形量的經驗系數，宜根據當地經驗確定，取0.89； si第i層土的收縮系數，應由室內試驗確定； 地基土收縮過程中，第i層土可能發生的含水量變化的平均值（以小數表示）； n自基礎底面至計算深度內所劃分的土層數，計算深度可取大氣影響深度，當有熱源影響時，應熱源影響深度確定。在計算深度內，各土層的含水量變化值，應按下式計算：=-（-0.01）式中w1地表下1m處土的天然含水量； wi第i層土的厚度； zn計算深度，可取大氣影響深度3m；計算結果如下：孔號163037313416變形量（mm）26、31.333.030.826.822.232.5經計算地基土分級變形量為22.231.3,地基脹縮等級為I級。根據成都地區建筑地基基礎設計規范（DB51/T5026-2001）第條，成都地區大氣影響深度為3.0m，大氣影響急劇深度為1.35m。根據本場地地形地貌、工程及水文地質條件，結合成都地區建筑經驗（地基脹縮性對建筑物的危害一般多發生在三層以下、基礎埋深不足1.5m的建筑上），建議采用以粘土為天然地基基礎持力層時基礎埋置深度不宜小于1.5m（從室外地坪起算）。5.4地基均勻性本場地地基巖土構成較為簡單，上部為填土，下部為可塑粘土1、硬塑粘土2。持力層之上的土層，雖總體上有一定厚度，全場地分27、布，但由于各亞層分布較不穩定，厚度變化較大，性質較差，均勻性較差。持力層的土層可塑粘土1、硬塑粘土2，土性質變化不大，分布較為穩定，但局部因填土較厚，粘性土層面埋深局部變化較大，因此本層局部存在一定的不均勻性。5.5 地基巖土層物理力學性質根據現場原位測試成果和室內土工試驗結果，結合現場鉆探及地基土層的埋藏分布、時代成因等情況，經綜合分析后提出本場地各地基土層的主要物理力學性質指標建議值如下表5.5-15.5-2，以供設計選用。地基土物理力學指標建議值一覽表 5.5-1巖土層名稱及代號天然重度r(kN/m3)地基承載力特征值fak（kPa ）壓縮模量Es（MPa）抗剪強度粘聚力C(kPa)內摩28、擦角(度)雜填土117.00素填土218.0068可塑粘土119.901606.75419硬塑粘土220.302209.66420CFG樁設計參數建議值表 5.5-2項目 土層可塑粘土1硬塑粘土2qsi:樁周土側阻力特征值（kPa）3035qp:樁端土端阻力特征值（kPa）/6006地基基礎方案論證及建議6.1 天然地基從工程地質剖面圖、原位測試可見，可塑粘土1、硬塑粘土2土質較致密，干強度較高，總體上性質變化不大，可作為擬建建筑基底天然持力層。6.2 復合地基除場地東側及南側局部粘性土埋藏較淺外，其余地段的填土較厚，可采用干沖碎石樁結合CFG樁對填土進行處理后形成復合地基作為基底持力層，樁施29、工完畢鋪設一定厚度的褥墊層，這樣充分利用樁間土和樁共同分擔基礎及上部荷載。當采用局部復合地基作為基礎持力層時，設計應考慮基礎置于不同地基上時的沉降變形問題。最終選用何種地基基礎方案，設計應從技術可靠、經濟合理、施工可行等方面進行綜合評價后確定。6.3對基礎施工的建議由于部分地段存在上層滯水，基礎施工時宜采取明排水措施進行排除。地下室施工時應防止地表水滲入基坑，防止基底土層受到水浸泡和擾動，也應避免地基土長時間曝曬。另外，基礎施工宜避開雨季。基坑壁主要由人工填土、粘土組成，粘土屬于弱膨脹土，自穩定性差，可采用土釘墻和掛鋼筋網噴射混凝土進行支護，具體的支護形式應由專門基坑設計資質的單位進行設計。730、基礎施工中應注意的問題7.1地下水的影響基坑開挖施工時，部分地段尤其是在原始地勢較為低洼地段，將會遇到上層滯水。本場地地下水總體上水量較小，地層滲透性較弱，難以采取井點降水進行完全疏干，適宜采取明排水措施進行排除。由于基底地基土層性質受水影響易軟化，施工中應重視對地下水的疏排工作。地下室施工中應在坑頂設置截水溝，防止地表水滲入基坑，基坑內基礎外設置排水溝和集水坑，對地下水及時排除，防止基底土層受水浸泡和擾動，也應避免地基土長時間曝曬。另外，基礎施工宜避開雨季。7.2基坑坑壁的穩定性本工程東面建筑物設有1層地下室，地下室基礎埋深為5m左右，場地目前地面假設標高為103.5108.8m，原始地表標31、高大致為104m左右。由于這些基坑邊坡主要由人工填土、粘土組成。人工填土為欠固結土，結構松散，作為坑壁土易坍塌。粘土屬膨脹土，其裂隙發育且多呈陡傾角，這些裂隙彼此切割，破壞了土體的完整性，并成為地下水聚集的場所和滲透的通道，當人工開挖基坑邊坡出現臨空面時，土體極易沿裂隙面滑動，因此在膨脹土分布區開挖形成的新邊坡穩定性較差，邊坡土體一般都會沿裂隙面產生大小不等的滑移，尤其在雨季施工時，坑壁更易垮塌，可見本工程基坑坑壁自穩能力很差，若周邊無較大的放坡開挖條件，應對開挖形成的邊坡進行專門的支護設計，由于中下更新統粘土的穩定性主要受控于裂隙的發育程度及其性質，因此進行基坑坑壁支護設計時中下更新統粘土層32、的抗剪強度指標建議取用如下裂隙面的抗剪強度指標經驗值。可塑粘土1抗剪強度指標：粘聚力C20kPa，內摩擦角12 硬塑粘土2抗剪強度指標：粘聚力C22kPa，內摩擦角13 7.3邊坡的穩定性本工程場地北側及東側局部，在場地場平到原始地表假設高程104m左右時，與紅線外的道路形成最高約4m的邊坡，而組成邊坡的土層一般為填土及具弱膨脹性質的粘性土層，穩定性較差，須對邊坡采用格構梁或堡坎等形式進行處理。8結論與建議 場地及其附近無不良地質作用，場地穩定性良好，適宜本工程建筑。 成都市抗震設防烈度為7度，設計基本加速度值為0.10g，設計地震分組為第三組；擬建建筑場地類別為類，場地屬可進行建設的一般場地33、。 場地地基土的組成、埋藏及分布情況參見工程地質剖面圖（NO：02NO：17），地基基礎設計和施工所需參數可按表5.5-15.5-2所列數值選用。 擬建建筑可采用天然地基方案，以粘土層作為基礎持力層；或者對局部粘土層埋藏較深地段采用干沖碎石樁結合CFG樁對填土進行處理后形成的復合地基作為基底持力層。具體內容見第5、6章。 場地內分布的粘土層屬具弱膨脹潛勢且以收縮作用為主的脹縮性土，脹縮等級為I級。 場地內地下水類型為上層滯水，抗浮設計水位可按假設標高102.80m計算，防水水位可按室外地坪標高加0.5m考慮。對天然地基及復合地基施工，建議采取集水坑明排措施，注意采取措施避免基底持力層受水浸泡和擾動而降低其力學性質。 本場地地下水對混凝土結構及鋼筋砼中的鋼筋微腐蝕性，水對鋼結構具微腐蝕性。地基土壤對混凝土結構及鋼筋混凝土結構中的鋼筋微腐蝕性。本工程地下無鋼結構，可不考慮土對鋼結構的腐蝕性。地下室開挖所形成的邊坡穩定性較差，宜采取專門的邊坡支護措施。場地北側及東側局部的邊坡，可采用格構梁或堡坎等形式進行邊坡支護。基坑開挖后應及時組織設計、監理、地勘、總包、質監人員進行地基驗槽工作，如遇開挖后土層與勘察不符，應進行施工勘察。