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1、水業有限公司污水處理廠改造工程設計方案目 錄目 錄2第一章 概述3第二章 改造方案42.1 問題分析4現狀問題4現狀問題分析42.2編制依據5項目基礎資料5方案編制過程中采用的規范及標準5我國現行的有關水污染防治的政策、法規62.3設計原則62.4 改造工程水質及水量62.5改造方案7工藝選擇7改造后的工藝流程12工藝流程特點12主要構筑物設計13第三章 工程投資估算173.1 工程投資估計173.2經濟效益分析19附錄：土建工程概算表20第一章 概述污水處理廠是由山東省環境保護科學研究設計院設計，采用卡羅塞爾2000氧化溝處理工藝，設計污水日處理能力為20000m3/d（833.3 m3/h2、），設計出水水質達到國家“城鎮污水處理廠污染物排放標準”（GB18918-2002）一級B標準。一、 運行情況污水處理廠自投運以來，一直滿負荷運行，由于氧化溝抗沖擊能力差，處理能力低，日污水處理量在800011000m3時，出水水質才能達到國家“城鎮污水處理廠污染物排放標準”（GB18918-2002）一級B標準。由于污水處理量及出水水質達不到設計要求，使噸水處理成本大大提高，已經嚴重影響到該廠節能減排工作的完成。二、 改造目的通過對目前污水廠的工藝或設備進行改造，以達到提高污水處理能力，降低污水處理成本，提高污水處理率。三、 改造要求通過改造，滿足水質水量的要求，即：在出水量20000 m33、/d，出水水質要達到國家“城鎮污水處理廠污染物排放標準”（GB18918-2002）一級B標準：COD60mg/l,BOD20mg/l,SS20mg/l,NH3-N8(15)mg/l,TP1.5mg/l。第二章 改造方案2.1 問題分析現狀問題針對污水廠目前的實際情況，經現場勘察，發現存在以下具體問題（一期）：1.進水粗格柵目前因無法達到使用效果已閑置，細格柵亦攔截效果亦不理想，幾乎不起作用?，F狀主要設備：粗格柵采用江蘇通用環保設備有限公司生產的細格柵采用江蘇通用環保設備有限公司生產的LZ-800回旋式格柵，其中B=800mm；細格柵采用江蘇通用環保設備有限公司生產的HF-1000回旋式格柵，4、其中e=6mm，B=1000mm。2.曝氣沉沙池運行正常，但砂水分離器無法實現砂水分離。現狀主要設備：泵吸式吸砂機：其中B=6000mm，v=2.22.3m/min，吸砂泵50QWQ42-9-2.2；螺旋式砂水分離器LSSF-260型，其中：處理能力Q=1025L/S，砂水分離率98%。3.氧化溝曝氣效果不理想，充氧量不能滿足需求，導致氧化溝內污泥活性不夠?，F狀主要設備：鼓風機3HE-200型2臺,射流泵WQ2445-621型，Q=1600 m3/h,H=10m，共3臺，兩用一備；射流曝氣頭Q=2025m3/h，共130套；內回流泵Q=2500 m3/h,H=1m，共1臺?，F狀問題分析污水廠原5、設計進水水質COD370mg/L,BOD180 mg/L,SS240 mg/L, NH3-N30 mg/L，TP3 mg/L。目前污水廠運營情況來看，其進水水質情況為：COD=400800mg/L（實際進水均值在800 mg/L左右），BOD5=150400mg/L,SS=200400mg/L,NH3-N=3050 mg/L,TP20 mg/L。根據原設計相關參數，進水水質COD為370mg/L，BOD約為180 mg/L，出水達到一級B標準，由于一期初沉池未建設，而曝氣沉砂池效果非特別理想，氧化溝及二沉池處理負荷較高。當前，在處理量在800011000m3時，即增加了停留時間（約增加1倍，氧6、化溝實際停留時間34h），處理效率得到提高，方能實現達標。氧化溝充氧能力分析：主要工藝參數：氧化溝有效直徑51m，其中外溝溝寬14.5m，內溝直徑21.4m；溝深7.6m，有效水深7m。其中內溝為厭氧區，有效容積為2516.5m3；外溝為好氧區，有效容積為11776m3?？偼Ａ魰r間為17h，其中厭氧停留時間3h，好氧區停留時間14h。需氧量按設計需氧量1.47kgO2/去除kgBOD5，4.6kgO2/去除kgNH3-N，-2.6kgO2/還原kgNO。經計算工程需氧量10800kg/d，氧轉移效率18%，需空氣量為185185m3/d=139m3/min，乘以安全系數1.2，實際需氧量1667、.7m3/min，現狀鼓風機理論供氣量為65 m3/min2=130 m3/min，實際充氧不能滿足供氧需求，需增加供氧量。因此，因實際進水水質與設計進水水質差別過大，整個系統預處理效果不佳，氧化溝充氧能力不足是造成處理水不能達標的主要原因。2.2編制依據2.2.1項目基礎資料1. 水業有限公司污水處理廠關于水量、水質資料水業有限公司 2008.062.2.2方案編制過程中采用的規范及標準1.地表水環境質量標準（GB13838-2002）2.農田灌溉水質標準（GB5084-92）3.城鎮污水處理廠污染物排放標準（GB18918-2002）4.農用污泥中污染物控制標準（GB4284-84）5.數8、據處理與分析質量控制（HY003、3-91）6.水質檢測與分析（HY003、4-91）7.制定地方水污染物排放標準的技術原則與方法（GB3839-83）8.惡臭污染物排放標準（GB14554-93）9.室外排水設計規范（GB50014-2006）10.室外給水設計規范（GB50013-2006）11.廠礦道路設計規范（GBJ22-87）2.2.3我國現行的有關水污染防治的政策、法規1.中華人民共和國環境保護法 （1989年12月）2.中華人民共和國環境防治法 （1984年5月）3.中華人民共和國水污染防治法 （1989年7月）4.建設項目環境保護管理法 （1986年3月）5.污染物排放許可證管9、理暫行辦法 （1986年3月）6.污水處理設施環境保護、監督管理辦法 （1989年5月）7.飲用水源保護區污染防治管理規定 （1989年11月）8.關于防治水污染技術政策的規定 （1986年11月）2.3設計原則1.執行國家關于環境保護的政策，符合國家有關法規規范及標準。2.污水處理改造工藝應因地制宜并力求技術先進可靠、經濟合理、高效節能、操作方便。3.積極穩妥地采用新技術，充分利用國外的先進技術和設備以提高行業的裝備和技術水平。4.為保證污水處理系統正常運轉，供電系統需有較高的可靠性，采用雙回路電源，并且污水廠運行設備有足夠備用率。5.污水處理廠的改造建設是環保工程，在建設和運轉過程中盡可能10、做到不產生二次污染。6.污水處理廠力求工藝流暢，處理后污水自流入受納水體。2.4 改造工程水質及水量改造工程污水處理規模：20000m3/d。表2-1 設計進出水水質表水質指標CODcr（mg/L）BOD5（mg/L）SS（mg/L）NH3-N（mg/L）TP（mg/L）進水水質800150400200400305020出水水質6020208(15)1.52.5改造方案1、改進預處理，提高預處理效率，降低后續生物處理負荷。2、改變氧化溝充氧方式，提高處理效率，保證出水水質。工藝選擇一、預處理階段處理工藝選擇污水經曝氣沉砂池后，可去除部分COD，但由于進水中含有大量制藥、造紙廢水，其可生化性有限11、，出水若直接進入氧化溝，將導致出水無法達標。在進入氧化溝之前應進一步降低COD，并提高其可生化性。考慮到本項目占地面積有限，在預處理工藝選擇上應優先考慮占地面積小、能耗低、運行管理方便、工程運行經驗豐富的處理工藝。本著工藝設計中工程切實可行的原則，選擇運行管理經驗豐富的水解酸化做為改造工程的一級處理段處理工藝。水解酸化池的主要特點：水解酸化池中裝有填料，填料上生長有厭氧微生物膜，在水解酸化反應過程中，首先大量微生物將進水中呈顆粒與膠體狀的有機物迅速截留和吸附，這是一個快速的物理過程，只需幾秒種到幾十秒就進行完全，被截留下來的有機物吸附在水解污泥表面，被緩慢分解，它在系統中的停留時間取決于污泥停12、留時間，與水力停留時間無關，在水解產酸菌的作用下將不溶性有機物水解成為可溶解性物質，用時在產酸菌的協同作用下將大分子、難于生物降解的物質轉變為易于降解的小分子物質，并重新釋放到溶液中，在較高的水力負荷下隨水流出系統，由于水解和產酸菌世代期較短，因此，這一過程也是迅速的。污水經過水解反應池可以提高其可生化性能，降低污水的COD值，減少污泥產量，為后續好氧生物處理創造有利條件。因此，在用水解池代替初沉淀或在好氧生物處理構筑物前增設水解池，將提高整個系統對有機物和懸浮物的去除效果，尤其對難降解的有機工業廢水，包括紡織印染、制藥廢水，其效果更顯著。污水經水解酸化池處理，污水進出水水質及去除效率見下表：13、表2-2 水解酸化池進出水水質情況表指標CODcr（mg/L）BOD5（mg/L）SS（mg/L）氨氮（mg/L）進水64027021030出水41618912627處理率（%）35304010二、氧化溝改造鑒于當前的實際情況，氧化溝的改造主要應集中在曝氣方式和曝氣能力的改造上。目前，在污水生化處理上的曝氣方式主要有微孔曝氣、轉碟曝氣、射流曝氣等形式。從該污水廠的實際運行情況來看，射流曝氣并不適合該廠。因此，在曝氣方式的選擇上，應從微孔曝氣和轉碟曝氣上來選。一）微孔曝氣 微孔曝氣管的形式有很多，目前較為常用的有兩種：一種是由粗瓷或剛玉等燒結而成的普通曝氣管，這種管壁在燒結過程中產生許多極微小的14、孔隙，它的主要特點是能產生微小的氣泡，氣泡直徑約0.10.2mm，氣、液接觸面積大，氧利用率高，一般可達到2025；其缺點是氣壓損失較大，易堵塞，送入的空氣需經過濾處理，易損壞，一旦損壞，氧利用率就開始快速下降。另一種是管式膜片微孔曝氣管。這種曝氣管的安裝方式與前一種基本一樣，但其自身的結構卻有很大的區別，它是由一個用ABS或UPVC制成的管子作為布氣管，管壁上開有通風孔，布氣管外周覆蓋著合成橡膠制成的膜片，膜片被金屬卡子固定在管子上。在合成橡膠膜片上用激光等方法打出均勻分布的孔眼。曝氣時，空氣通過管壁上的通氣孔進入膜片與管壁之間，在壓縮空氣的作用下，使膜片微微鼓起，孔眼張開，達到布氣擴散的目15、的。停止供氣，氣壓消失后，膜片本身在彈性作用下使孔眼自動閉合，由于水壓的作用，膜片壓實在管壁上。因此，污水不會倒流而堵塞孔眼。但由于這種膜片的開孔直徑直接影響到氧的利用率，因此，開孔直徑應適當。開孔直徑過大，氧的利用率較低，開孔直徑過小，氧利用率高，但阻力增大。橡膠膜片應選用耐老化，高強度膠質，以免膜片出現撕裂，造成曝氣器損壞。本工程采用微孔曝氣的優缺點：優勢：1.可利用污水廠原射流曝氣的鼓風機，降低設備投資成本。由于微孔曝氣的氧轉移效率較高，同時，經前段水解酸化池處理后，CODcr、BOD均大幅度降低，則需氧量有所減少，需氧量為6925kg/d，氧轉移效率取21%，則需空氣量為81.8m3/16、min，考慮到安全系數，實際需空氣量98.2m3/min?，F狀單臺鼓風機理論供氣量為65 m3/min，2臺可滿足需氣量。因此，采用微孔曝氣可利用現有設備，降低部分設備購置費用。缺點：2.一經安裝完成后，便不可以移動，如果某間曝氣池需要檢修，就必須停止該池的運行，并且將池內的污水和淤泥等雜物清除后，方可施工，檢修成本較高。3.由于疲勞或腐蝕等原因，曝氣頭各部件（如圓罩、旋混筒、旋混圈等）之間的連接件斷裂或松脫，而造成曝氣頭解體或脫落；配氣管斷裂；配氣管一般采用UPVC等非金屬管材，管子與管子，管子與管件多用膠水粘連，一旦粘接不牢，容易從粘連處脫落和漏氣。4.微孔曝氣器無法實現推流作用，需另加攪17、拌機實現攪拌與推流；同時好氧和缺氧的環境交替沒有了，對反硝化和污泥會產生不利影響。5.一些質量優良的曝氣器，基本采用進口，投資成本高。應用：微孔曝氣一般應用在生產負荷較低，污水水質較好的二級生化系統。目前，在國內主要應用于SBR、接觸氧化等處理工藝的方形水池，應用于氧化溝的實例較少。二）轉碟曝氣嚗氣轉碟主要由水平轉軸和固定在軸上的葉片以及減速機、聯軸器、軸承座等部分組成；轉碟表面密布規則排列的四棱錐凸塊、許多不穿透圓形凹坑。通過轉碟的旋轉，帶動水體水平運動，攪動水面濺成水花，空氣中的氧通過氣液界面轉移到水中；同時其還起推動水流流動以及不使污泥沉淀的作用。特殊的形面可以增加帶入水體的空氣量，并強18、化均割氣泡，提高充氧能力。曝氣轉碟主要適用于氧化溝工藝處理污水。 1800推流式轉碟曝氣機推流曝氣效果狀況氧化溝具體池型是推流型的完全混合型，池中的流速較高，15-30分鐘能循環一遍，這樣具有很強的稀釋能力。流速和稀釋能力比完全混合的池子要高不少。氧化溝采用轉碟曝氣，自動的就會產生一部分缺氧區，達到反硝化。（因為有一部分有機物來不及別分解就被帶到了缺氧區，在泥齡足夠的條件下硝酸鹽在池中還是不少的）；同時還有可能存在同時的硝化反硝化過程。轉碟曝氣機具有充氧能力大，混合作用強，推流能力充、分動力效率高。負荷及充氧可通過設計調節浸沒水位而改變，簡單易行，維修方便。轉碟數量及軸跨度依用戶要求制造，設備19、還可配備變頻器調速，設備還可以進行系統自動控制的設計與制造。本工程若采用轉碟曝氣，其主要缺點是：原射流曝氣全套設備需廢棄或另做它用，投資成本略有增加。三）、微孔曝氣與轉碟曝氣投資與運行成本對照表2-3 微孔曝氣與轉碟曝氣投資與運行成本對照表微孔曝氣轉碟曝氣規格型號235碟片直徑1800，曝氣能力2m3/h5.98kgO2/h片數量1950個51片所需設備及數量原鼓風機1臺新裝轉碟曝氣機組3組功率單臺110kw單組功率45kw，共135kw單價（萬元）0.025（曝氣器）26.1（轉碟曝氣機組）輔助設備及數量曝氣軟管、攪拌機（2臺）攪拌機（6臺）輔助設備功率（kw）單臺30kw，共60kw單臺520、kw，共30kw輔助設備投資（萬元）4015.6設備總投資（萬元）88.7593.3運行功率（kw）280165氧化溝運行成本（元）0.2010.118（注：電費按0.6元/度計）四）、結論通過以上分析，采用微孔曝氣，氧化溝改造設備需投資78.75萬元，裝機運行功率為280kw；采用轉碟曝氣，氧化溝改造設備需投資93.3萬元，裝機運行功率為165kw。從總投資來看，采用微孔曝氣具有一定的優勢。從運行成本來看，采用轉碟曝氣均低于微孔曝氣，優勢明顯，同時轉碟機組還可以根據實際情況，進行變頻調節，實際運行費用更低！從運行管理來看，微孔曝氣需放空水池，維修時間長，會導致大量污水不經處理直徑排放；轉碟曝21、氣運行相對穩定，即使出現問題，維修時勿需放空水池，維修方便。因此，經綜合考慮，本改造工程采用轉碟曝氣設備。2.5.2改造后的工藝流程工藝流程說明：污水經提升進入格柵池，去除懸浮物，進入曝氣沉砂池，去除污水中泥砂粗大顆粒，經配水井自流進入水解酸化池，降低COD，提高污水的可生化性，提高后續好氧生物處理效率，然后自流進入Orbal氧化溝，去除絕大部分有機物，經二沉池澄清后，進入消毒池消毒，出水達標排放。二沉池污泥進入污泥均質池，然后經脫水機房干化后外運。表2-4：污水處理構筑物去除率表序號指標CODCrBOD5SS氨氮處理構筑物mg/ Lmg/ Lmg/ Lmg/ L1格柵+曝氣沉砂池進水800322、0030030出水64027021030去除率%20%10%30%0%2水解酸化進水64027021030出水41618912630去除率%35%30%40%0%3氧化溝+沉淀池進水41618912630出水6020208去除率%86%89%84%73%4排放標準60202082.5.3工藝流程特點1.一級生化處理工藝針對本項目占地面積有限，工藝選擇上應優先考慮占地面積小、運行管理方便、工程運行經驗豐富的處理工藝。水解酸化工藝是近年來發展較快的一種處理有機物的生物預處理工藝。該工藝將有機物的厭氧分解，甲烷化酸菌將廢水中的大分子、難降解的有機物降解為小分子有機物。在以往的研究中，發現采用水解反應23、器，可以在在短的停留時間和相對高的水力負荷下獲得較高的懸浮物去除率（平均SS去除率85）。這一工藝可以改善和提高原污水的可生化性和溶解性，以利于好氧后處理工藝。2.Orbal 氧化溝工藝Orbal氧化溝污水處理工藝自1978年由美國Envirex公司推出，至今已有500多座污水處理廠采用該種技術，最大的日處理規模已達30萬立方米。我國于1988年引進該技術處理化工廢水，目前已有約500座日處理規模在1萬立方米以上的Orbal氧化溝建成投入運行或正在建造之中。典型的orbal氧化溝由三個橢圓或圓形溝渠組成，來自前處理工段的污水與回流污泥混合先后進入外溝，然后依次流入中溝和內溝，最后經中心島的出水24、堰排至二次沉淀池。從每條溝的整體看，都是一個完全混合反應池，具有無終端的流線；污水在溝內多次循環后順序進入下一條溝渠，因此，溝與溝之間又呈現推流式的特征。這種形式類似于多個完全混合的生物反應器（CSTR）相互串聯的系統，兼有完全混合式與推流式的特點。Orbal氧化溝的特點是控制外溝、中溝和內溝的溶解氧分別為0mg/l、1mg/l和2mg/l。Orbal的硝化與反硝化過程基本上在外溝得以完成其大部分。與一般的前置分離式厭氧好氧（A/O）脫氮處理工藝不同，Orbal采取同步硝化與反硝化方式進行脫氮處理。盡管外溝的實際需氧量可高達總需氧量的75%，但曝氣轉蝶供給此通道的氧僅占系統總需氧量的50-6025、%，因而系統始終能維持高虧氧狀態，整個外溝的溶解氧為零。從空間上來看，Orbal的外溝位于曝氣轉蝶下游呈好氧狀態，而其上游則呈現缺氧狀態，因而類似多個好氧缺氧反應器的串聯系統，污水在其中不斷地進行硝化反硝化，一般可達到80%以上的總脫氮效率，并可獲得很好磷的去除。2.5.4主要構筑物設計一、粗格柵井（原有建筑）建筑尺寸：8.12.65.5m存在問題：原粗格柵不起作用改造方法：在原格柵井的基礎上，更換粗格柵。數量： 2 臺性能參數：B=1000mm，e=10mm,N=1.1 kw。二、污水提升泵房（原有建筑）建筑尺寸：7.587m數量：1座不做改造三、細格柵井（原有建筑） 建筑尺寸：123.6126、.4m存在問題：原細格柵攔截效果不佳。改造方法：在原格柵井的基礎上，更換細格柵。數量：2臺性能參數：B=1000mm，e=5mm,N=1.1kw四、曝氣沉砂池（原有建筑） 建筑尺寸：105.52.3m存在問題：沉砂效果不理想，無法實現砂水分離。改造方法：更換砂水分離器數量： 1臺五、配水井（原有建筑） 建筑尺寸：4.856.2m改造方法：增加污水提升泵。數量：3臺(二用一備)性能參數：Q=450m3/h，H=8m，N=18.5kw六、水解酸化池（擬建建筑）主要功能：降低后續構筑物處理負荷，提高污水的可生化性。建筑尺寸：40205.5m結構形式：半地下式鋼混結構，地上3.5m，地下2m。數量：127、座設計參數：水力停留時間HRT=5h，有效容積4240m3；有效水深5.2m，水力負荷1.04m3/m2h，填料層高度2.5m，上層水深0.7m，污泥層1.9m。主要設備及材料：A:柔性填料：2000m3，填料支架：800m2B:攪拌機：2臺，性能參數：N=11kwC:配水堰數量：2個（進水及出水各配置1個）性能參數：長20mD、布水管數量：1套規格：4020m。七、Orbal氧化溝（原卡羅塞爾2000氧化溝改造）主要功能：去除CODcr，實現脫氮除磷。建筑尺寸： 517.6m其中：內溝為厭氧區，內溝直徑21.4m，有效容積為2516.5m3；外溝為好氧區，外溝溝寬14.5m，有效容積為11728、76m3；溝深7.6m，有效水深7m。改造方法：外溝：鑒于原射流曝氣充氧能力不夠，充氧量不足，將其改造成為Orbal氧化溝。在外溝中增加一道隔墻，形成三溝式Orbal氧化溝，外溝、中溝為好氧區，增加轉碟曝氣機組。其中外溝溝寬8.5m、中溝溝寬6m。內溝：內溝為厭氧區，不做改變。主要設計參數：設計流量：20000m3/d設計需氧量6925kg/d。污泥負荷： 0.06kgBOD5/kgMLSSd容積負荷： 0.24kgBOD5 /m3d混合液污泥濃度： 4000mg/L污泥齡：34d表觀污泥產率： Y=0.50kgMLSS/kgBOD5硝化液回流比： R=200%300%（原消化液回流泵Q=2529、00m3/h，H=1m）污泥回流比：100%150%（原污泥回流泵Q=1300m3/h，H=7.5m）水力停留時間： HRT=17hr主要設備：A、曝氣轉碟機組性能參數：L=8.5+6m碟片數量：11+6片單片性能參數：直徑1800mm，浸水深度680mm，單片充氧能力5.98kgO2/h，單片驅動功率2.64kw。單組功率：45kw數量：3臺B、內回流泵、污泥回流泵利用原有設備。C、潛水攪拌機性能參數：N=5kw數量：6臺,其中，中溝3臺，外溝3臺，均勻布置。八、污泥脫水間（原有建筑）跟現狀進出水水質情況，每日產生干污泥量4650kg/d，按含水率99.2%計算，折合濕污泥581.2m3/d30、。 原污泥脫水機房采用臥式螺旋卸料離心脫水機1臺，處理能力40m3/h，能滿足污泥處理要求，不需增加污泥處理設備。九、其它設備其它設備運行良好，不需改造或更換。第三章 工程投資估算3.1 工程投資估計本工程處理構筑物包括格柵渠、曝氣沉砂池、水解酸化池、Orbal氧化溝、二沉池、污泥均質池；其它建筑物為污泥脫水間。其中：新建建筑物為水解酸化池，改建建筑物為氧化溝。表3-1：土建工程量表序號名稱規格（m）規模（m3）數量（座）1水解酸化池40205.5440012氧化溝517.6142921表3-2：主要工藝設備一覽表序號名稱型號單位數量單價：萬元合計：萬元一、格柵間1粗格柵SGL-1000,N=31、0.75kwB=1m，e=10mm臺27.515.02細格柵SZL-1000,N=0.75kwB=1m，e=5mm臺25.511.0曝氣沉砂池3砂水分離器SLF-360,Q=2027L/s，脫水率96%，N=0.75kw臺13.033.03配水井4提升泵WQ2327-672，Q=450m3/h，H=8m, N=18.5kw，重量800kg臺31.54.5二、水解酸化池5填料柔性填料M320000.006412.86填料支架槽鋼、角鋼M28000.0043.27出水堰三角堰，長20m套11.61.68攪拌機QJB11/6-790/3-303/C/SN=11kw,葉輪直徑790mm，重量410kg32、臺23.366.729布水管DN80穿孔管,=20mm，管總長360m，服務面積4020m套16.46.4三、Orbal氧化溝10轉碟曝氣器L=8.5+6m,N=45kw，安裝碟片數11+6片臺326.178.311攪拌機QJB5/4-2500/2-56/p，N=5kw，葉輪直徑2500mm，重185kg。臺62.515.0合計157.55表3-3：投資估算表序號項目或費用名稱建筑工程（萬元）安裝工程（萬元）設備購置費（萬元）合計（萬元）1格柵井0.0 1.8 26.0 27.8 2曝氣沉砂池0.0 0.2 3.0 3.2 3水解酸化池77.0 2.2 30.7 109.9 4Orbal氧化溝33、45.0 6.6 93.3 145.5 5配水井0.0 0.3 4.5 4.8 6道路、圍墻2.0 2.0 7總圖工藝8.0 8.0 8電器自控設備10.0 10.0 9合計124.0 311.2 10設計費12.4 11工程調試費3.1 12工程保險費3.1 13總投資329.2 注：建筑工程按附表概算表計算，總圖工藝包括：新增加的污水管道（DN350、DN500、DN700）、閥門（DN350、DN500、DN700）、三通管、變徑管、彎頭（DN350、DN500、DN700）、法蘭盤等，新增加的沖洗水管道、閥門等。電氣自控設備主要包括設備的自動控制系統、電纜、電線等。表3-4 裝機功率表34、序號設備名稱臺數單機功率裝機容量工作容量需要系數功率因數計算負荷安裝工作備用PjsQjsSjs (KW)(KW)(KW)Kxcos（KW）（KVar）(KVA)1 粗格柵2 2 0 0.75 1.50 1.50 1.00 0.80 1.50 1.13 1.88 2 細格柵2 2 0 0.75 1.50 1.50 1.00 0.85 1.50 0.93 1.76 3 潛水排污泵1 1 0 2.20 2.20 2.20 0.50 0.85 1.10 0.68 1.29 4 污水提升泵2 2 0 30.00 60.00 60.00 1.00 0.85 60.00 37.18 70.59 5 污水提升35、泵3 2 1 18.50 55.50 37.00 1.00 0.85 37.00 22.93 43.53 6 鼓風機2 1 1 37.00 74.00 37.00 1.00 0.85 37.00 22.93 43.53 7 吸砂機1 1 0 1.10 1.10 1.10 1.00 0.85 1.10 0.68 1.29 8 砂水分離器1 1 0 0.75 0.75 0.75 1.00 0.85 0.75 0.46 0.88 9 攪拌機12 2 0 11.00 22.00 22.00 0.67 0.85 14.74 9.14 17.34 10 攪拌機26 6 0 5.00 30.00 30.0036、 1.00 0.85 30.00 18.59 35.29 11 污泥回流泵2 1 1 55.00 110.00 55.00 1.00 0.85 55.00 34.09 64.71 12 潛水推進器2 2 0 11.00 22.00 22.00 1.00 0.85 22.00 13.63 25.88 13 轉碟曝氣機3 3 1 45.00 135.00 135.00 1.00 0.85 135.00 83.67 158.82 14 潛水排污泵2 1 1 1.50 3.00 1.50 0.50 0.80 0.75 0.56 0.94 15 內回流泵1 1 0 10.00 10.00 10.00 137、.00 0.85 10.00 6.20 11.76 16 二沉池吸泥機1 1 0 1.75 1.75 1.75 1.00 0.80 1.75 1.31 2.19 17 污泥脫水機房1 1 0 70.00 70.00 70.00 0.67 0.85 46.90 29.07 55.18 18 道路照明20.00 20.00 0.30 0.80 6.00 4.50 7.50 19 檢修5.00 5.00 0.50 0.80 2.50 1.88 3.13 20 PLC5.00 5.00 0.50 0.80 2.50 1.88 3.13 21 道路照明0.00 0.00 0.80 0.00 0.00 038、.00 22 備用15.00 15.00 0.50 0.80 7.50 5.63 9.38 23 補償前合計645.30 533.30 0.85 474.59 297.06 559.89 24 乘同時系數Kp=0.95和Kq=0.95后合計0.83 428.32 282.20 512.93 25 補償后功率因數0.95 26 無功補償容量261.10 27 補償后合計0.95 427.14 140.39 449.62 28 變壓器損耗PT=0.01Sjs4.50 QT=0.05Sjs22.48 變壓器高壓側合計0.94 431.63 162.87 461.34 3.2經濟效益分析1、處理規模：39、20000m3/d2、改造工程總投資：329.2萬元，其中：土建投資124萬元，設備175.55萬元（含管道及電氣自控等），其它29.65萬元。3、運行成本分析1）動力費本工程改造主要集中在水解酸化和氧化溝階段，水解酸化動力設備較少。經改造后，整個污水處理廠裝機容量約為645.3kW，實際使用功率431.63kw。工業電費按0.60元/度計。按給排水設計手冊第十冊經濟分析式7-33計算，年運行電費：E年運行電費（元）N設備實際使用功率（kw）d電費單價（元/kwh），取0.6K污水量總變化系數，取1.49則污水處理年運行動力費用=8760431.630.6/1.49=1522582元,折合噸水運行成本為0.208元/t。2）人工費目前，整個污水廠（一期、二期）定員30人，改造后，不需要增加人員，工人工資按平均每月1200元計，處理人工成本費=120030/30/40000=0.03元/t。3）藥劑費污泥處理藥劑費用折合噸水處理成本約為0.03元/t。4）自耗水費水廠自耗水量折合噸水成本約0.02元/t。自耗水量主要包括水處理設備沖洗用水、綠化用水等。工程經改造后，直接運行成本為=電費+人工費+污泥藥劑費+自耗水費=0.205+0.03+0.03+0.02=0.288元/t（未考慮出水消毒成本、設備折舊費等）。附錄：土建工程概算表土建工程概算見附表，共8頁。