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1、豪森名邸工程塔吊工程專項施工方案目 錄第一章 工程概況3一、 工程概況3二、 塔吊選型4三、 塔吊平面位置及高度設置5四、 地質條件5五、 技術保證條件6第二章 編制依據7第三章 施工計劃7一、 施工進度計劃7二、 材料與設備計劃7第四章 施工工藝技術8一、 技術參數8二、 施工工藝流程8三、 施工方法8四、 檢查驗收9第五章 施工安全保證體系10一、 組織保障10二、 技術措施13三、 監測監控15四、 應急預案15第六章 計算書及相關圖紙16一、 計算書16二、 節點圖26第一章 工程概況一、 工程概況 本工程位于臨沂市北城新區文峰山路（沂蒙五路）東側，茶山路（沂蒙七路）北側，該工程為臨沂2、豪爾森置業發展有限公司投資建設的三期住宅樓工程，工程由11#、12#、13#、14#、15#樓及地下車庫工程組成，框架、剪力墻結構,總建筑面積約57906.07，其中11#住宅樓地上26層，地下2層，地上建筑面積8412.04，地下建筑面積744.53，12#住宅樓地上26層，地下2層，地上建筑面積8319.97，地下建筑面積714.09，13#住宅樓地上26層，地下2層，地上建筑面積8406.58，地下建筑面積744.5314#住宅樓地上26層，地下2層，地上建筑面積8319.97，地下建筑面積714.09 ，15#住宅樓地上10(11)層，地下2層，地上建筑面積8051.04，地下建筑面積3、1504.04，地下車庫1層，建筑面積11707.47。本工程建設單位為臨沂豪爾森置業發展有限公司，設計單位為上海天華建筑設計有限公司，勘察單位為臨沂永固勘察建設工程有限公司，監理單位為臨沂市建設工程監理公司，施工單位為上海世方建筑工程有限公司。臨沂市建設安全工程質量監督管理處負責本工程安全質量監督管理。結構設計：本工程0.00相當于黃海高程73.80m。建筑抗震設防類別為丙類，地基基礎設計等級甲級，結構為剪力墻結構，結構安全等級為二級，建筑耐火等級為一級，本工程合理使用年限為50年。本工程主樓基礎為筏式基礎，開挖深度車庫部分基底標高-6.15m（絕對標高67.65m），主樓部分基底標高-7.4、25m(絕對標高66.550m)，現場自然地坪標高約-1.0m(絕對標高72.80m)，地庫持力層為第3層黏土層，主樓持力層為8-1層全分化安山巖層，根據地質勘察報告，第3層絕對標高為68.5m左右，8-1層絕對標高為64.0m左右，主樓換墊層厚度在2.5米左右，主樓換墊層采用C15素砼整體換填。砼強度等級：地庫地下室底板、外墻、頂板為C30P6，主樓剪力墻、柱、頂梁板為C30C40，構造柱、圈梁、過梁為C25，地上外墻采用MU7.5頁巖多孔磚M5混合砂漿砌筑，一般內墻采用A3.5加氣混凝土Mb5混合砂漿砌筑，廚房、衛生間、陽臺隔墻采用MU7.5頁巖多孔磚M5混合砂漿砌筑。建筑設計：高層11#5、12#、13#、14#樓地上26層，地下2層，層高地下一層為3.0m，地下二層為3.05m，地上標準層層高為3m,建筑高度84.8m，15#樓地上10（11）層，地下2層，層高地下一層為2.9m，地下二層為2.9m，地上標準層層高為2.9m,建筑高度36.15m。本工程非承重墻的外圍護墻采用200mm厚頁巖多孔磚；內隔墻中陽臺、廚房、衛生間的隔墻均用100或200mm厚頁巖多孔磚，其余內隔墻在建筑圖中未標明者均用100或200mm厚加氣砌塊、分戶墻為200mm厚加氣砌塊，地下室隔墻均用200mm厚加氣砌塊，所有砌體均應用專用粘結劑或專用砌筑砂漿進行砌筑。內墻混合砂漿抹面刷內墻涂料；外墻主體部6、分為真石漆涂料飾面，單元入口門廳為石材飾面，線腳部位為真石漆涂料；樓梯間為水泥砂漿地面。屋面防水采用SBS防水卷材。二、 塔吊選型本工程選用三臺塔吊，其中1#塔吊為 山東大漢建設機械生產的QTZ80，2#、3#塔吊為山東百脈建筑機械生產的QTZ50塔機工作級別A5塔機利用等級U5塔機載荷狀態Q2機構工作級別起升機構M5回轉機構M4牽引機構M3起升高度m倍率獨立式附著式a=246200a=446100最大起重量t6工作幅度m最小幅度3最大幅度60起升機構倍率24起重量t331.5663速度m/m8.540804.22040電機功率KW24/24/5.4回轉機構回轉速度r/min0.6電機功率KW7、3.72變幅機構變幅速度m/min48/24電機功率KW3.3/2.2頂升機構頂升速度m/min0.55電機功率KW5.5工作壓力MPa25總功率KW40.2（不含頂升機構電機）說明：安裝附著架前，塔機最大工作高度40m,超過此高度必須安裝附著架。塔機固定在基礎上，在塔機未采用附著裝置前，對基礎產生的載荷值。在這種情況下，基礎所受的載荷最大。三、 塔吊平面位置及高度設置根據本工程實際情況以及建筑物總平面布置，1#塔吊設置于13#樓北側23-25軸交AU-AV之間，2#塔吊設置于14#樓南側29-1/30軸交3-W/AR之間，3#塔吊設置于11#樓北側21-22軸交AN-AP之間，（具體位置詳見8、塔吊平面布置示意圖）。1、 每臺塔吊設置獨立配電箱，設在塔機約2m處。2、 塔基周圍要求基本平整無障礙物。3、 塔吊最大臂長及初裝高度：塔吊編號最大臂長初裝高度1#塔吊60米40米2#塔吊50米35米3#塔吊37米30米四、 地質條件土層編號巖土名稱fak（kPa）Es0.1-0.2（MPa）Es（MPa）2粉土1306.662-1粉質黏土1305.823黏土1407.204-1細砂1408.0*4中粗砂16015.0*5含砂粉質黏土1405.935-1黏土1304.896黏土1506.487粉質黏土1707.178-1全風化安山巖20015.0*8-2強風化安山巖40030.0*8-3中風化9、安山巖fa=1500不可壓縮9-1全風化礫巖20015.0*9-2強風化礫巖40030.0*9-3中風化礫巖fa=1200不可壓縮五、 技術保證條件1、安全網絡 2、塔吊的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。第二章 編制依據1、建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程JGJ196-20102、塔式起重機設計規范GB/T13752-19923、建筑地基基礎設計規范GB50007-20114、建筑結構荷載規范GB50009-20125、混凝土結構設計規范GB50010-20106、QTZ80塔式起重機使用說明書，山東大漢建設機械有限公司第三章 施工計劃一、 施工進度計劃見附圖施工進度計劃表二10、 材料與設備計劃1、鋼材、水泥、砂、石子、外加劑等原材料進場時，按現行國家標準混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204和鋼結構工程施工質量驗收規范GB50205的規定作材料性能檢驗。2、焊接材料的品種、規格、性能等符合國家產品標準和設計要求。焊條等焊接材料與母材的匹配符合設計要求及現行行業標準建筑鋼結構焊接技術規程JGJ81的規定。第四章 施工工藝技術一、 技術參數塔機型號QTZ80塔機獨立狀態下最大起吊高度H0(m)40塔身桁架結構寬度B(m)1.6計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009承臺長l(m)5.3承臺寬b(m)5.3承臺高h(m)1.25承臺混凝土11、強度等級C35承臺混凝土自重c(kN/m3)25承臺上部覆砼厚度h(m)0.9承臺上部覆砼的重度(kN/m3)25承臺混凝土保護層厚度(mm)50二、 施工工藝流程塔吊預埋地下節 安裝基礎節或過渡節 安裝一節標準節 安裝爬升架 安裝回轉機構平臺 安裝塔頂 安裝平衡臂 安裝一塊平衡重及拉桿 安裝起重臂及拉桿 安裝全部平衡重 利用爬升架安裝標準節 調整安全裝置檢查驗收 塔機運轉。 三、 施工方法塔吊1、基礎施工前按塔機基礎設計及施工方案做好準備工作，必要時塔機基礎的基坑采取支護及降排水措施。2、基礎的鋼筋綁扎和預埋件安裝后，按設計要求檢查驗收，合格后方可澆搗混凝土，澆搗中不得碰撞、移位鋼筋或預埋件12、，混凝土澆筑合格后及時保濕養護。基礎四周應回填土方并夯實。3、安裝塔機時基礎混凝土達到80%以上設計強度，塔機運行使用時基礎混凝土達到100%設計強度。4、基礎混凝土施工中，在基礎頂面四角作好沉降及位移觀測點，并作好原始記錄，塔機安裝后定期觀測并記錄，沉降量和傾斜量不超過規范要求。5、基礎的防雷接地按現行行業標準建筑機械使用安全技術規程JGJ33的規定執行。四、 檢查驗收塔吊1、地基土檢查驗收(1) 塔機基礎的基坑開挖后按現行國家標準建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202的規定進行驗槽，檢驗坑底標高、長度和寬度、坑底平整度及地基土性是否符合設計要求，地質條件是否符合巖土工程勘察報告。(13、2) 基礎土方開挖工程質量檢驗標準符合現行國家標準建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202的規定。(3) 地基加固工程在正式施工前進行試驗段施工，并論證設定的施工參數及加固效果。為驗證加固效果所進行的荷載試驗，其最大加載壓力不小于設計要求壓力值的2倍。(4) 經地基處理后的復合地基的承載力達到設計要求的標準。檢驗方法按現行行業標準建筑地基處理技術規范JGJ79的規定執行。(5) 地基土的檢驗符合建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202的有關規定，必要時檢驗塔機基礎下的復合地基。2、基礎檢查驗收(1) 基礎的鋼筋綁扎后，作隱蔽工程驗收。隱蔽工程包括塔機基礎節的預埋件或預埋節等。驗收合14、格后方澆筑混凝土。(2) 基礎混凝土的強度等級符合設計要求。用于檢查結構構件混凝土強度的試件，在混凝土的澆筑地點隨機抽取。取樣與試件留置符合現行國家標準混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204的有關規定。(3) 基礎結構的外觀質量沒有嚴重缺陷，不宜有一般缺陷，對已出現的嚴重缺陷或一般缺陷采用相關處理方案進行處理，重新驗收合格后安裝塔機。(4) 基礎的尺寸允許偏差符合下表規定：項目允許偏差(mm)檢驗方法標高20水準儀或拉線、鋼尺檢查平面外形尺寸(長度、寬度、高度)20鋼尺檢查表面平整度10、L/1000水準儀或拉線、鋼尺檢查洞穴尺寸20鋼尺檢查預埋標準節標高(頂部)20水準儀或拉線、鋼尺檢15、查中心距2鋼尺檢查注：表中L為矩形或十字形基礎的長邊。(5) 基礎工程驗收符合現行國家標準混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204的規定。第五章 施工安全保證體系一、 組織保障1、安全保證體系2、環境保護體系二、 技術措施塔吊1、塔機的安裝(1) 準備工作：清理場地，汽車吊進場，備好常用工具及測量儀器，配好有關工作人員。(2) 將基礎節或過渡節通過高強度螺栓和基礎緊固，安裝一個加強標準節，調整塔身垂直度1/1000。注意基礎節上有爬梯的一面塔身要與建筑物垂直。(3) 塔身標準節，用汽車吊安裝。標準節與基礎節用高強螺栓連接。(4) 用汽車吊安裝活動節（含液壓裝置的爬升架）。(5) 用汽車吊安16、裝轉盤（上下支座、回轉機械、回轉支承）。(6) 用汽車吊安裝塔尖（包括二節拉桿、滑輪）。(7) 用汽車吊安裝平衡臂。(8) 汽車吊安裝司機室。(9) 用汽車吊安裝現場組裝好的大臂（包括含小車、以及拉桿）。(10) 用汽車吊安裝滿載平衡箱中的平衡重塊。(11) 調整好安全裝置，通電試運轉起重力矩限制器、起重量限制器、調整高速和低速檔、幅度限制器、起升高度限位器、回轉限位器。(12) 通過液壓裝置調整活動節加標準節使塔身不斷上升，有指揮和備專管人員在白天操作。2、塔機的拆卸將塔機旋轉至裙房屋頂或空地上進行拆卸，保證該區域無影響拆卸作業的任何障礙。拆卸順序與安裝順序相反，即后裝的先拆，先裝的后拆。具17、體步驟如下：(1) 通過爬升架液壓裝置調整塔身高度，即降低高度并逐節取下標準節。(2) 每下降一段即拆掉一層連墻附著架附著桿。(3) 塔身降至最低，用鋼管支架支牢吊臂及平衡臂，人工用起重架及葫蘆卸下平衡臂（先卸一塊），分段卸下吊臂并人工移到邊上。(4) 取下平衡箱及平衡臂。(5) 卸下司機室、塔尖、轉盤等回轉機構。(6) 卸下活動節、標準節、基礎節。(7) 利用汽車吊和卡車吊運塔機各部件。3、維護與保養：(1) 機械的制動器應經常進行檢查和調整制動瓦和制動輪的間隙，以保證制動的靈活可靠，其間隙在0.5-1mm之間，在摩擦面上不應有污物存在，遇有異物即用汽油洗凈。(2) 減速箱、變速箱、外嚙合齒18、輪等部分的潤滑按照潤滑指標進行添加或更換。(3) 要注意檢查各部鋼絲繩有無斷股和松股現象，如超過有關規定，必須立即更換。(4) 經常檢查各部位的聯結情況，如有松動，應予擰緊，塔身聯結螺栓應在塔身受壓時檢查松緊度，所有聯結銷軸必須帶有開口銷，并需張開。(5) 安裝、拆卸和調整回轉機械時，要注意保證回轉機械與行星減速器的中心線與回轉大齒圈的中心線平行，回轉小齒輪與大齒輪圈的嚙合面不小于70%，嚙合間隙要合適。(6) 在運輸中盡量設法防止構件變形及碰撞損壞；必須定期檢修和保養；經常檢查節構聯結螺栓，焊縫以及構件是否損壞、變形和松動。4、塔吊的操作使用(1) 塔頂的操作人員必須經過訓練，持證上崗，了解19、機械的構造和使用方法，必須熟知機械的保養和安全操作規程，非安裝維護人員未經許可不得攀爬塔機。(2) 塔機的正常工作氣溫為-2040度，風力不得大于6級。(3) 在夜間工作時，除塔機本身備有照明外，施工現場應備有充足的照明設備。(4) 在司機室內禁止存放潤滑油，油棉紗及其他易燃易爆物品。冬季用電爐取暖時，更要注意防火，原則上不許使用。(5) 塔頂必須定機定人，專人負責，非機組人員不得進入司機室擅自進行操作。在處理電氣故障時，須有維修人員二個以上。(6) 司機操作必須嚴格按“十不吊”規則執行。(7) 塔上與地面用對講機聯系。三、 監測監控塔吊基礎沉降觀測半月一次。垂直度在塔吊自由高度時半月一次測定20、，當架設附墻后，每月一次（在安裝附墻時必測）。當塔機出現沉降，垂直度偏差超過規定范圍時，須進行偏差校正，在附墻未設之前，在最低節與塔吊機腳螺栓間加墊鋼片校正，校正過程用高噸位千斤頂頂起塔身，頂塔身之前，塔身用大纜繩四面纜緊，在確保安全的前提下才能起頂塔身當附墻安裝后，則通過調節附墻桿長度，加設附墻的方法進行垂直度校正。四、 應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1) 領導各21、單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1) 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。 (3) 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷22、人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。1) 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。2) 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。3) 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒23、精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。4) 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。第六章 計算書及相關圖紙一、 計算書矩形板式基礎計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號QTZ80塔機獨立狀態的最大起吊24、高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)46塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)22小車和吊鉤自重G2(kN)3.8小車最小工作幅度RG2(m)0最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)11.5最小起重荷載Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm)Max6011.5，1050690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.325、平衡塊自重G4(kN)89.4平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)11.8 2、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地山東 臨沂基本風壓0(kN/m2)工作狀態0.2非工作狀態0.4塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)風振系數z工作狀態1.59非工作狀態1.635風壓等效高度變化系數z1.32風荷載體型系數s工作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態0.81.21.591.951.320.20.786非工作狀態0.81.21.6351.951.3226、0.41.616 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)401.4+60461.4水平荷載標準值Fvk(kN)0.7860.351.64318.927傾覆力矩標準值Mk(kNm)37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8+0.9(690+0.518.92743)674.077非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1401.4水平荷載標準值Fvk(kN)1.6160.351.64338.913傾覆力矩標準值Mk(kNm)37.422+3.27、80-19.86.3-89.411.8+0.538.91343479.769 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.2401.4481.68起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.46084豎向荷載設計值F(kN)481.68+84565.68水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.418.92726.498傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8)+1.40.9(690+0.518.92743)1006.34非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.2401.4481.68水平荷載設計值28、Fv(kN)1.4Fvk1.438.91354.478傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(37.422+3.80-19.86.3-89.411.8)+1.40.538.91343743.049 三、基礎驗算基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)5.3基礎寬b(m)5.3基礎高度h(m)1.25基礎參數基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重c(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h(m)0基礎上部覆土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)50地基參數修正后的地基承載力特征值fa(kPa)189.5 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc=5.35.31.2525=877.812kN 基29、礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2877.812=1053.375kN 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9(M2+0.5FvkH/1.2) =37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8+0.9(690+0.518.92743/1.2) =613.038kNm Fvk=Fvk/1.2=18.927/1.2=15.772kN 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M=1.2(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.40.9(M2+0.5FvkH/1.2) =1.2(30、37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8)+1.40.9(690+0.518.92743/1.2) =920.885kNm Fv=Fv/1.2=26.498/1.2=22.081kN 基礎長寬比：l/b=5.3/5.3=11.1，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=5.35.32/6=24.813m3 Wy=bl2/6=5.35.32/6=24.813m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=674.0775.3/(5.32+5.32)0.5=476.644kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.31、5=674.0775.3/(5.32+5.32)0.5=476.644kNm 1、偏心距驗算 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(461.4+877.812)/28.09-476.644/24.813-476.644/24.813=9.257kPa0 偏心荷載合力作用點在核心區內。 2、基礎底面壓力計算 Pkmin=9.257kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(461.4+877.812)/28.09+476.644/24.813+476.644/24.813=86.095kPa 32、3、基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(461.4+877.812)/(5.35.3)=47.676kN/m2 4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=189.50kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=47.676kPafa=189.5kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=86.095kPa1.2fa=1.2189.5=227.4kPa 滿足要求！ 5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=1250-(50+20/2)=1190mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(433、61.400/28.090-(613.038+15.7731.250)/24.813)=-12.252kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(461.400/28.090+(613.038+15.7731.250)/24.813)=56.601kN/m2 假設Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.300+1.600)/2)56.601/5.300=36.844kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.400/28.090-(613.038+15.7731.250)/34、24.813)=-12.252kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.400/28.090+(613.038+15.7731.250)/24.813)=56.601kN/m2 假設Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.300+1.600)/2)56.601/5.300=36.844kN/m2 基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(56.601+36.844)/2=46.723kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(56.601+36.844)/2=46.723kPa 基礎所受剪力： Vx35、=|px|(b-B)l/2=46.723(5.3-1.6)5.3/2=458.116kN Vy=|py|(l-B)b/2=46.723(5.3-1.6)5.3/2=458.116kN X軸方向抗剪： h0/l=1190/5300=0.2254 0.25cfclh0=0.25116.753001190=26331.725kNVx=458.116kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1190/5300=0.2254 0.25cfcbh0=0.25116.753001190=26331.725kNVy=458.116kN 滿足要求！ 四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB335 20180基礎36、底部短向配筋HRB335 20180基礎頂部長向配筋HRB335 20180基礎頂部短向配筋HRB335 20180 1、基礎彎距計算 基礎X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(5.3-1.6)246.7235.3/8=423.757kNm 基礎Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(5.3-1.6)246.7235.3/8=423.757kNm 2、基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=423.757106/(116.7530011902)=0.003 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S1=1-1/2=1-037、.003/2=0.998 AS1=|M|/(S1h0fy1)=423.757106/(0.9981190300)=1189mm2 基礎底需要配筋：A1=max(1189，bh0)=max(1189，0.001553001190)=9460mm2 基礎底長向實際配筋：As1=9559.556mm2A1=9460.5mm2 滿足要求！ (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=423.757106/(116.7530011902)=0.003 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S2=1-2/2=1-0.003/2=0.998 AS2=|M|38、/(S2h0fy2)=423.757106/(0.9981190300)=1189mm2 基礎底需要配筋：A2=max(1189，lh0)=max(1189，0.001553001190)=9460mm2 基礎底短向實際配筋：AS2=9559.556mm2A2=9460.5mm2 滿足要求！ (3)、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋：AS3=9559.556mm20.5AS1=0.59559.556=4779.778mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：AS4=9559.556mm20.5AS2=0.59559.556=4779.778mm2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向10500。 五、配筋示意圖基礎配筋圖二、 節點圖