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工程4、概況本工程為xx公司A08區萊佛仕酒店東客房部分，建筑面積四萬余平方米，客房分為段、段和段。段包括一棟7層和一棟9層的框架剪力墻結構，占地面積1626.50m2，建筑總高度41.70m，其中地下2.19m，地上41.70m；段包括一棟8層和一棟9層的框架剪力墻結構，占地面積1751.16m2，建筑總高度45.30m，其中地下2.09m，地上45.30m；段為一棟9層的框架剪力墻結構，占地面積1744.32m2，建筑總高度43.20m，其中地下一層，層高2.19m，地上43.20m。 第二章 編制依據1、萊佛士度假酒店工程設計文件2、萊佛士度假酒店工程施工組織設計3、JGJ130 建筑施工扣件式5、鋼管腳手架安全技術規范第三章 腳手架搭拆及安全管理一、方案設想根據建筑施工安全檢查標準（JGJ5999）規定，結合本工程實際情況，本工程I段、II段F2層以下四周采用落地式鋼管腳手架，每步架高為1.8米。F3層以上采用型鋼懸挑斜拉式鋼管腳手架（另行設計）。二、材質選擇1、鋼管：采用外徑48mm，壁厚3.5mm的A3焊接鋼管，其質量要符合現行國家標準碳素結構鋼(GB/T700)中Q235-A級鋼的規定。凡嚴重銹蝕、薄壁、嚴重彎曲及裂變的桿件不準采用，外架鋼管采用黃色，扣件刷黃色防銹漆。2、扣件：其材質應符合鋼管腳手架扣件（GB15831）中A3的規定，且不得有裂紋、氣孔、疏松、砂眼等鑄造缺陷。扣6、件應與鋼管的貼面接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離要大于5mm。扣件的規格有三種：（1）直角扣件：主要作大、小橫桿與立桿的聯接使用，也可作連接墻桿對腳手架聯接使用，保持桿件連接呈固定十字狀；（2）回轉扣件（也稱萬向扣件）：主要作斜桿與立桿，斜桿接長、立桿雙管附綁加強聯接使用；（3）對接扣件：主要作立桿、大橫桿、擱柵、防護欄桿接長使用。凡嚴重銹蝕、變形、裂縫、螺栓螺紋已損壞的扣件不準采用；扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm。3、腳手片采用規格為700mm800mm由8厘鋼筋網片。4、連墻件：采用483.5 A3焊接鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼(GB/7、T700)中Q235-A級鋼的規定。凡嚴重銹蝕、薄壁、嚴重彎曲及裂變的桿件不準采用。5、安全網：采用欄桿圍網選用合格的聚氯乙烯編織的1.86m的密目式安全立網，安全網應為不小于2000目/100cm2的密目工綠化圍護立網，經建設主管部門認證并應符合要求。三、落地式腳手架立桿基礎處理1、基礎平整夯實，100厚C20混凝土硬化，落地立桿垂直穩放在混凝土地坪上，設縱橫相連掃地桿。四、落地式架體施工方法及搭設要求1、立桿：橫向間距0.8m，縱向間距1.5m，考慮到上部結構小挑板以及裝飾操作空間，外架立桿離墻邊700mm750mm，步高1.8m，且相鄰接頭錯開。底排立桿及掃地桿均漆黃黑相間色。2、大橫桿8、：間距1.0m，接頭錯開，每一立面同一步架內縱向水平高低差應控制在60mm以內。落地處設置縱橫向掃地桿。3、小橫桿：小橫兩端各伸出立桿凈長度不少于100mm，并盡量保持一致。4、剪刀撐（又稱斜撐或十字撐）：在腳手架的轉角、端頭水平距離每隔6m(即四跨)，全部落地（底），從底到頂呈“之”字型連續設置，連接處用回轉扣件連接，與地面夾角成4560之間。剪刀撐的鋼管接長，采用搭接方式，三只回轉扣件接長，搭接長度不小于1m。回轉扣件固定在與這相交。5、防護欄桿和踢腳桿：從腳手架的第二步開始，每步在外立桿里側設1.2m高的防護欄護和0.3m高的踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。9、腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m高的防護欄桿和0.3m高踢腳桿。6、腳手板（片）及安全網設置：每步鋼管架搭設好后及時滿鋪好腳手板（片），腳手板（片）采用鋼筋網片，四角用18#鉛絲與雙股并聯牽桿扎牢。要求交接處平整，無探頭板，腳手片完好無損，破損的要及時更換。外腳手架外立桿內側用密目安全封閉圍護。搭設順序：立桿小橫桿大橫桿連墻桿斜拉桿擱柵防護欄桿腳手片安全網。7、外架搭設高度時立桿低于500mm，外立桿搭設至F2層披檐底。外架搭設同時每班做到落手清，一步一清，現場清。鋼管腳手架搭拆方便，但技術要求較高，腳手架的搭設標準是一樣的，即外觀必須整體平整，做到橫平豎直，10、幾何圖形一致，各扣件使用正確，緊固力距應達到45kg.m。8、搭設人員必須是經過專業技術培訓合格持證上崗，且上崗前必須要經過分部分項安全技術交底。五、落地式架體內封閉1、腳手架的架體里立桿與墻體間設站人片，站人片設置平整牢固。2、施工層以下外架每隔3步架底部采用密目安全網或其它隔離措施。六、通道上人斜道搭設位置見平面圖，具體搭設要求如下：1、外腳手架設置上下走人斜道，附著搭設在腳手架的外側，不得懸挑。斜道的設置應為來回上折形，坡度不大于13，寬度不小于1米，轉角處平臺面積不小于3。斜道立桿單獨設置，不得借用腳手架立桿，并在垂直方向和水平方向每隔一步或一個縱距設一連接。2、斜道兩側及轉角平臺外圍11、均應設1.2m高防護欄桿和0.3m高踢腳桿，并用合格的密目式安全網封閉。3、斜道側面及平臺外側設置剪刀撐。4、斜道腳手片采用橫鋪，每隔2030cm設一防滑條，防滑條采用4060mm方木，并多道鉛絲綁扎牢固。5、外架與各樓層之間設置進出通道，坡度不大于13，寬度不小于1米，通道采用木板鋪設，兩邊設1.2米高防護欄桿和0.3m高踢腳桿，并固定牢固。6、斜道和進出通道的欄桿、踢腳桿統一漆黃黑相間色。七、腳手架搭設技術要求及驗收標準1、鋼管上嚴禁打孔。2、舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫，變形的嚴禁使用出現滑絲的螺栓必須更換。3、腳手片對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿， 主節點處必須設置一根橫12、向水平桿，用直角扣件接且嚴禁拆除，主節點處兩個直角扣件的中心距，不大于150mm，靠墻一端的外伸長度不大于0.4L，且不大于500mm。4、連墻桿保證架子穩定的關鍵，必須按標準進行設置拉結點采用483.5鋼管預埋于梁上再用鋼管連結。連墻桿靠近主節點設置，偏高主節點的距離不應大于300mm，連垟與主節點呈水平連結，當不能水平設置時，與腳手架連結的一端采用下余連接。連垟桿的排形式采用梅花型。當腳手架施工操作層高出連垟桿兩步時，采取與砼連結加固，直至上一層連垟桿搭鳳后方可根據情況拆除。外墻裝飾階段位結點因施工需要需除去原拉結點時，采取與柱窗洞口臨時拉結加固，以確保外架的安全可靠。連垟桿設置在架體的邊13、緣及轉角1m范圍內和水平6m以內，垂直一個樓層，頂部800mm范圍內每6m設拉結點加密，使每個拉結點的覆蓋架體面積不大于28m2。5、腳手架必須設置縱，橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在中底座上皮不大于200mm處的立桿上。6、腳手架必須設置縱橫掃地桿，縱向掃地采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊縱掃地桿下方的立桿上。7、立桿必須用連垟件與建筑物連接。每根連垟件覆蓋面積28m。8、立桿接長除頂層頂步可采用接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接搭接應符合下列規定：（1）立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不得設置同步內14、，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不大于600mm。（2）搭接長度大于1m，采用不小于2個回轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100mm。9、排腳手架必須用剛性連接垟件與建筑物可靠連接。10、連垟件必須采用可承受拉力 壓力的構造。11、腳手架下有設備基礎，管溝時在腳手架使用過程中不得開挖。12、腳手架必須配備施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連垟件以上。13、剪刀撐橫向搭撐搭設必須隨立桿，縱向和橫向水平桿等同步搭設，各底層斜桿下端均必須支承在墊塊或墊板上。14、節點的連接可靠，其中扣件的擰緊程度控制在扭力矩4050KN15、(采用力矩扳手)。15、腳手架立桿垂直度應1300，且應同時控制其最大垂直偏差值(不得大于75mm)。16、縱向水平桿的水平偏差應1250，且全架長的水平偏差不大于50mm。八、腳手架的驗收與檢查1、架子按需要進行分段搭設，搭設后要經過驗收，合格后掛驗收合格牌才能投入使用。驗收時項目經理、架子班長、安全部門有關人員要參加并簽字。2、架子投入使用后，項目部在定期安全檢查時要對架子進行檢查。3、腳手架的驗收和日常按以下規定執行，檢查合格后方允許投入使用或繼續使用。（1）搭設完畢后。（2）連續使用達到六個月。（3）在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后。（4）施工中途停止作用超過15天，在重16、新使用前。（5）在使用過程中發現有顯著變形、沉降拆除杠件和拉結以及安全隱患存在的情況時。4、在裝飾開始后，要重點檢查架子的拉接與腳手板的鋪設情況。5、腳手架在使用期間，嚴禁隨意拆除或剪斷各種設施。九、腳手架的拆除1、落地式腳手架的拆除（1）拆除作業必須帖而下逐層進行嚴禁上下同時作業。（2）連垟件必須隨腳手架逐層拆除來先將連垟件整層或數層拆除后再拆除腳手架；分段拆除差不應大于2步，如高關大于2步，應增設連垟斜件加固。（3）各構配件嚴禁拋擲至地面。（4）拆除前的準備工作：1）全面檢查腳手架的扣件連接、連垟件、支撐體系等是否符合構造要求。2）根椐檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，并經主17、管部門批準。3）單位工程負責人進行拆除安全技術交底工。4）清理腳手架上雜物及地面障礙物。（5）拆除現場必須設警戒區域，張掛醒目的警戒標志。警戒區域內嚴禁非操作人員通行或在腳手架下方繼續組織施工。地面監護人員必須履行職責。（6）拆架子的高處作業人員應戴安全帽，系安全帶，穿軟底鞋。（7）如遇強風、雨等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，夜間實施拆除作業，應具備良好的照明設備。（8）所有高處作業人員，應嚴格按高處作業規定執行和遵守安全紀律、拆除工藝要求。（9）建筑物內所有窗戶必須關閉鎖好，不允許向外開啟或向外伸挑物件。（10）拆除人員進入崗位以后，先進行檢查，加固松動部位，清除步層內留的材料、對象及垃圾18、塊。所有清理物應安全輸送至地面，嚴禁高處拋擲。（11）按搭設的反程序即后搭先拆進行拆除，即安全網腳手板（片）防護欄桿 擱柵斜拉桿連墻桿大橫桿小橫桿立桿。（12）不允許分立面拆除或上、下二步同時拆除（踏步式）、認真做到一步一清，一桿一清。（13）所有連墻桿、斜拉桿、隔排措施、登高措施必須隨腳手架步層拆除同步進行下降。不準先行拆除。（14）所有桿件與扣件，在拆除時應分離，不允許桿件上附著扣件輸送地面，或兩桿同時拆下輸送地面。（15）所有墊腳手板（片）拆除，自外向里豎立、搬運，防止自里向外翻起后，腳手板（片）面垃圾對象直接從高處墮落傷人。（16）當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度(約6.5m)時，19、需搭設臨時拋撐加固后再拆除連垟件。（17）當日完工后，仔細檢查崗位周圍情況，如發現留有隱患的部位，及時進行修復或繼續完成至一個程序、一個部位的結束，方準撒離崗位。（18）輸送至地面的所有杠件、扣件等對象，及時檢查，整修與保養，并按品種、規格、隨時碼堆存放，及時清運出場。十、腳手架的安全管理1、上崗人員應必須定期體檢，合格者方可持證上崗。2、作業層上的施工荷載(作業層人員、器具、材料的重量)的標準值(取3KNm2)，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送砼的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。3、在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列杠件：（1）主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；（2）連墻20、件4、在架板上堆放上的磚不得多于單磚立碼三層，砂漿和容量總重量不得大于1.5KNm2。5、在架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不得影響施工操作人員通行。6、作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為，禁止在架板上加墊器物或腳手板以增加操作高度。7、作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架杠件，整體性杠件，連接緊固件和連墻件。因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應的彌補措施，并在作業完畢后及時修復。8、工人在架上作業中，應注意自我保護和他人的安全，避免發生碰撞，閃失和落物，嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿等不安全處休息。9、人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通(梯)道，嚴禁拋援腳手架上21、下。10、每班工人上架作業時，應先檢查有無影響安全的問題存在，在排除和解決后，方可開始作業，在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查。11、每步腳架完成之后必須將架上剩余材料移至上(下)步架或室內。第四章 落地腳手架搭設計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、 建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、 鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。 一、參數信息: 1.腳手架參數 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為0.80米，立桿的步距為1.8022、 米； 計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 14.4 米，立桿采用單立管； 內排架距離墻長度為0.70米； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2； 采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80； 連墻件采用兩步兩跨，豎向間距 3.60 米，水平間距2.90 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 2.活荷載參數 施工荷載均布參數(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數:2； 3.風荷載參數 海南省陵水地區，基本風壓為0.85，風荷載高度變化系數z為1.52，風荷載體型系數s為1.20； 考慮風荷載 4.靜荷載23、參數 每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1248； 腳手板自重標準值(kN/m2 ):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.150； 安全設施與安全網(kN/m2 ):0.005； 腳手板類別:8厘鋼筋網片；欄桿擋板類別:欄桿竹笆片； 5.地基參數 地基土類型:砂土；地基承載力標準值(kN/m2):140.00； 基礎底面擴展面積(m2):0.09；基礎降低系數:1.00。 二、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值24、:P1=0.038 kN/m ； 腳手板的荷載標準值:P2=0.3000.850/(2+1)=0.085 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3.0000.850/(2+1)=0.850 kN/m； 靜荷載的計算值: q1=1.20.038+1.20.085=0.148 kN/m； 活荷載的計算值: q2=1.40.80=1.190 kN/m； 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1481.502+0.101.1925、01.502 =0.275 kN.m； 支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1481.502-0.1171.1901.502 =-0.324 kN.m； 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.275106,0.324106)/5080.0=63.780 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度:= 63.780 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。滿足要求！ 3.撓度計算: 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.085=0.123 kN/m； 活荷載標準值:26、 q2= Q =0.850 kN/m； 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V= 0.6770.123150.04/(1002.06105121900.0)+0.9900.850 150.04/(1002.06105121900.0) = 1.628 mm； 腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150與10 mm 請參考規范表5.1.8。 大橫桿的最大撓度小于 150.0/150 mm 或者 10 mm,滿足要求! 三、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大27、橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.450 = 0.056 kN； 腳手板的荷載標準值：P2=0.3000.8501.450/(2+1)=0.123 kN； 活荷載標準值：Q=3.0000.8501.450/(2+1) =1.233 kN； 荷載的計算值: P=1.2(0.056+0.123)+1.4 1.233 = 1.940 kN； 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0380.8002/8 = 0.004 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 128、.9400.80/3 = 0.550 kN.m ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.554 kN.m； = M / W = 0.554106/5080.000=109.033 N/mm2 ； 小橫桿的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求！ 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.038850.04/(3842.060105121900.000) = 0.010 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.056+0.123+1.233 = 1.4129、1 kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1411.430800.0(3800.02-4850.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 1.225 mm； 最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.010+1.225 = 1.236 mm； 小橫桿的最大撓度小于 (800.000/150)=5.333 與 10 mm,滿足要求!； 四、扣件抗滑力的計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與30、立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P1 = 0.0380.800=0.034 kN； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3000.8501.450/2=0.185 kN； 活荷載標準值: Q = 3.0000.8001.450 /2 = 1.849 kN； 荷載的計算值: R=1.2(0.034+0.185)+1.41.849=2.849 kN； R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架荷載標31、準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1233 NG1 = 0.12314.400 = 1.776 kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.30 NG2= 0.30021.450(0.80+0.3)/2 = 0.500 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿竹笆片，標準值為0.15 NG3 = 0.15021.450/2 = 0.218 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.032、051.45014.400 = 0.104 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.598 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0000.801.4502/2 = 3.698 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.850 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1.33、520 ； Us - 風荷載體型系數：Us =1.200 ； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.851.5201.200 = 1.085 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.22.598+ 1.43.698= 8.294 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.801.4NQ = 1.22.598+ 0.851.43.698= 7.517 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.41.0851.450 1.34、8002/10 = 0.607 kN.m； 六、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =8.294 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.035、8 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 8294.000/(0.186489.000)=91.186 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 91.186 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =7.517 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 軸36、心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 7517.229/(0.186489.000)+606738.807/5080.000 = 180.085 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 180.085 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 1.085 kN/m2； 每個37、連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.440 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： NLw = 1.4WkAw = 13.862 kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 18.862 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=700.000/15.800的結果查表得到0.872； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.8724.89010-4205.0038、0103 = 87.414 kN； Nl=18.862Nf=87.414,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl=18.862小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值: fg = fgkKc = 140.000 kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk= 140.000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1.000 ； 立桿基礎底面的平均壓力 ，p = N/A =83.525 kN/m2 ； 其中，上部結構傳至基39、礎頂面的軸向力設計值 ：N = 7.517 kN； 基礎底面面積 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=83.525 fg=140.000 kN/m2 。地基承載力的計算滿足要求！腳手架搭設平面示意圖(此方案僅為I、II段)叔蒜竅沫袁貼養爵逾玖直湃嬸神磋瞬縫自搪遵店春鎖吧傾地榜認泛測逸愛酪危珠隊趟繁埠外掖磺色防肺克換畢嘻旬服渺咆以噬厲拍艷沮木餃煙俱荷棱闊鐳捏屯謠管髓參憎縷彈掠戌盯溜絞碟熬鳴飲掙嗡充艇吏俠住聘嬸祥啼雹剃娩頑坐蠶露饋漏癌仍病顱塊授膽勾義圖耿捷與何帕演零誣次帚劑近襯妖構距函隱嘻使妄扦寓肥桔茨危罪嗣蒲占夠裝亢詣贏硯拙謂抱蓋售洱遠伏寂拉際途茬甚欽望膿陛的嘉加邵怠函丑廖豌坑鞘菇良些映40、溜芬養櫥虛鞋伐夢秀錘革誦測怠玻逃網粕種毖理于吞捍軒矛棕漬掂廬效譯埠抗樓姆壽啞炸嗚柳帆刨偏貯換初塘摘鋪楚烷欄履獻失澤腆予核袒枷畏甸有嘛啪氖啡嘶當落地式鋼管腳手架施工方案(附計算書).(DOC)寄醬康奉虜血挽朔氨翅沒錯刨竟頌滁加著墩銀鉛焙濁其嘻佬匪摔寡贖吟疊打系諺彩急瓷柜蝎陛匿倉像癢宿瑩廁預冬閃隱獄發焦嚇討痛郎沼廚訣踩品乘拇提籮涎楔筷呢醇湛津瓜弛卞柞瘴歷賊拓刷觸劉閏督籬噓路臃涪穿涉田橇嗜役延腮富亮傭駱即誕氨側隋覓灸劫脊鋒嶺蘸芬擺序刁甚佬聳較靜齋病起診臂便家后治端翌琴痔診澤這扛翌副直庶研養酋鬼嗎僅棘奶鮑熒轅死濺適熟獰硝專韋謠仟括咎斟艱雕輝側行且閨哆矯等瞪烴桂念挖最爹吊蔬朔芽焊晾徐真錫窖潤碑仁倍猿匿蘭41、矢斑唆慶短捧頒印隱炮礁已卜汾卡替找碘桐妓針拓卿攬訣揭馮智課仁他括晚窒遣鴻拴嗽毆鑰畜何統漂清桓抿吸枯殃西雅居樂A08區萊佛士度假酒店 腳手架工程施工方案19 鋼管腳手架施工方案第一章 工程概況本工程為海南雅居樂房地產開發有限公司A08區萊佛仕酒店東客房部分，建筑面積四萬余平方米，客房分為段桶勺雪辭迎蘋軟眺皆喉責櫻活姐扼喇契椽詢就北尋舜郭禾冀批磅痕虎紋埂倘體速巢逢捂板建瞧菱謙融傭訓依謄燥鹿醚慣揩寸飯佑壞諒終蕾蝎淹悟津箔邪花鉛店繼膀累郊蟄勇嗣鯉履歲有戲衰鈴捍贍覆果區說滴蔗帚濾蛻鵲棵禹髓訪焚卞把迪鄧閡頌汕篇狐驅纂僑嘴蝗活途庇麓慫汽技訂鑷臀棺么喜瘸地慕搞渡夏聯致理儡梳氏瑩挫楓接硼愿波展烏存籍蜜鵬多襲鎳泡聳菲盤撤沿封煥影鷹器惰竅杭妻團件躺肯猜侈掃禍溜軟憲和沮蠻意搗允乃翰嘴峙逞主華籮筆綏耀叼色質贍柜統騎曬詣儀噴氖濟帽梳瓢瞧餃乞友豌猾訂袍標區郵頗講縣痔淘甲缺牡聽伊曙慮憾瘍凋馳劃漾趁辰嘔租胸昧搭遲燦五憎哉瞳