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工程概況本項目為崇文華府小區1、2、3、5號樓工程，建設地點位于隨州市外國語小學南側。該項目的結構形式均為框剪結構，其中1#樓建筑總面積為8203.46，2#樓建筑總面積為6207.2，3、5#樓建筑總面積均為5165.2，層數均為11層。四棟房子的建筑總高度均為33.6米，標準層層高均為3米。本工程最大的特點是質量要求高、工期緊。為保證工程施工進度及模板支撐體系的安全可靠性，標準層以上采用插扣式腳手架進行模板支撐。1、3、5#樓設計最大梁高為1100mm，常規梁高500mm，最大跨度5.2m；2#樓設計最大梁高為900mm，5、常規梁高450mm，最大跨度為5.2m。二、施工準備工作1、 技術準備 組織現場管理人員熟悉、審查施工圖紙，編制施工圖預算，重點對框架模板結構施工等分項工序的技術、質量和工藝要求進行學習，并將其質量和工藝的要點向作業班組作詳細的交底，并做好文字記錄。2、 物資準備 按照施工方案做好模板結構體系的主要材料計劃，根據施工平面圖的要求，組織好所需的材料、機具按計劃進場，在指定地點，按規定方式進行儲存、堆放，確保施工所需。3、 勞動組織準備根據項目經理部架構，按照勞動需要量計劃，組織勞動力進場，并對其進行安全、防火、文明施工等方面的教育，向施工班組、工人進行施工方案、計劃和技術交底。并建立、健全各項現6、場管理制度。三、綜合說明（一）模板支架選型根據本工程實際情況，結合施工單位現有施工條件，經過綜合技術經濟比較，選擇承插型盤扣式鋼管腳手架作為模板支架的搭設材料，進行相應的設計計算。（二）編制依據1）建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011；2）建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規范JGJ2312010建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJl302011；3) 混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB 50204-2011；4) 建筑工程施工質量驗收統一標準 GB 50300-2001；5) 建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008；6) 建筑結構荷載規范 （GB50009-2012）7、；7) 本工程相關圖紙，設計文件。四、搭設方案（一）基本搭設參數模板支架高H為2.87m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.2m，立桿縱距la取0.9m、1.2m，橫距lb取0.9m、1.2m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.6m。整個支架的簡圖如下所示。 模板底部的方木，截面寬50mm，高100mm，布設間距0.25m。（二）材料選擇承插型盤扣式支撐體系的選擇擬采用承插型盤扣式支撐體系進行鋼筋混凝土樓板的澆筑支撐，承插型盤扣式支架式一種高度靈活的多功能支撐架，以立桿部件為基礎，立桿上配置圓盤。每個圓盤上設置有4個孔，以便連接其他部件，使整個結構牢固穩定。頂板8、支撐系統下面的支撐采用插盤式的設計代替傳統的鋼管扣件，這種支撐操作方便，施工速度很快。盤扣式支架立桿采用Q345高強度鋼管483.2（實際482.8），托座和底座調節桿為空心螺桿，外徑為38mm，內徑為33mm。(對接立桿)對接立桿是在直徑為48鋼管上用直接扣件實現對接，能夠實現對不同高度的樓層進行調節。每根對接立桿上面焊接了一個花盤，可以連接橫桿。對接立桿的規格：對接立桿1 : 3.7米、對接立桿2 : 2.5米、對接立桿3 : 1.2米(橫桿)橫桿是在不同長度鋼管上焊接了兩個插頭鏈接立桿，橫桿的規格：橫桿1 : 1.15米、橫桿2 : 0.85米（三）、盤扣式腳手架設計概要1、盤扣式腳手架9、構配件簡述盤扣式支架構造如下圖，其主要構件如下：盤扣式支架具有以下特點：1)、采用低合金高強度鋼，承載能力高，考慮安全系數，可達40KN單肢設計承載力以上。 2)、豎向拉桿，水平拉桿和斜拉桿使支撐架具有了很好的穩定性。材料用量少，安裝快捷、簡便，效率高。3)熱鍍鋅防腐處理，堅固耐用，周轉次數高，節約成本。模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產生的荷載等。五、模板支架的強度、剛度及穩定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照底模底模方木可調托座立桿基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。（一）10、板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續梁計算，如圖所示: （1）荷載計算模板的截面抵抗矩為：W900182/6=4.86104mm3；模板自重標準值：x10.30.9 =0.27kN/m；新澆混凝土自重標準值：x20.11240.9 =2.376kN/m；板中鋼筋自重標準值：x30.111.10.9 =0.109kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x410.9 =0.9kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x520.9=1.8kN/m。以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.2，4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為： g1 =(x1+x2+x3)1.2=(0.27+2.3711、6+0.109)1.2=3.306kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(0.9+1.8)1.4 =3.78kN/m；對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。 跨中最大彎矩計算簡圖跨中最大彎矩計算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.083.3060.252+0.13.780.252=0.04kNm 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.13.3060.252-0.1173.780.252= -0.048kNm；經比較可知，荷載按照圖2進行組合，產生的支座彎矩最12、大。Mmax=0.048kNm；（2）底模抗彎強度驗算取Max(M1max，M2max)進行底模抗彎驗算，即 =M/Wf =0.048106 /(4.86104)=0.994N/mm2底模面板的受彎強度計算值 =0.994N/mm2 小于抗彎強度設計值 fm =15N/mm2，滿足要求。（3）底模抗剪強度計算。荷載對模板產生的剪力為Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.63.3060.25+0.6173.780.25=1.079kN；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算： = 3Q/(2bh)fv =31078.947/(290018)=0.1N/mm2；所以，底模的抗剪強度 =0.1N13、/mm2小于 抗剪強度設計值fv =1.4N/mm2滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=900183/12=4.374105 mm4；根據JGJ1302011，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算：max=0.677(x1+x2+x3)lc4/(100EI)+0.990(x14+x5)lc4/(100EI)min(lc/150,10)max=0.068mm；底模面板的撓度計算值max=0.068mm小于撓度設計值 =min(250/150，10)mm ，滿足要求。（二）底模方木的強度14、和剛度驗算按三跨連續梁計算（1）荷載計算模板自重標準值：x1=0.30.25=0.075kN/m；新澆混凝土自重標準值：x2=0.11240.25=0.66kN/m；板中鋼筋自重標準值：x3=0.111.10.25=0.03kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x4=10.25=0.25kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x5=20.25=0.5kN/m；以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.2，4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為：g2 =(x1+x2+x3)1.2=(0.075+0.66+0.03)1.2=0.918kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.25+15、0.5)1.4=1.05kN/m； 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.10.9180.92-0.1171.050.92=-0.174kNm；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=60802/6=6.4104 mm3； =M/Wf =0.174106/(6.4104)=2.717N/mm2；底模方木的受彎強度計算值 =2.717N/mm2 小于抗彎強度設計值fm =13N/mm2 ，滿足要求。（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產生的剪力為Q=0.6g2la+0.617q2la=0.60.9180.9+0.16、6171.050.9=1.079kN；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算： = 3Q/(2bh)fv =31078.947/(26080)=0.337N/mm2；所以，底模方木的抗剪強度 =0.337N/mm2小于抗剪強度設計值fv=1.3N/mm2滿足要求。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=60803/12=2.56106 mm4；根據JGJ1302011，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算：max=0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x517、)la4/(100EI)=0.155 mm；底模方木的撓度計算值max=0.155mm 小于 撓度設計值 =min(900/150，10)mm ，滿足要求。（三）托梁材料計算根據JGJ1302011，板底水平鋼管按三跨連續梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。 （1）荷載計算材料自重：0.033kN/m；方木所傳集中荷載：取（二）中方木內力計算的中間支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.10.9180.9+1.21.050.9=2.043kN；按疊加原理簡化計算，托梁的內力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強度與剛度驗算托梁計算簡圖、內力圖、變形圖如下18、：托梁采用：鋼管(單鋼管) :483.25；W=4.49 103mm3；I=10.78 104mm4； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = 8.14 kN ；托梁的最大應力計算值 = 0.672106/4.49103=149.644 N/mm2；托梁的最大撓度 max = 1.66 mm ；托梁的抗彎強度設計值 fm=205N/mm2；托梁的最大應力計算值 =149.644 N/mm2 小于鋼管抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度計算值 max=1.66小于最大允許撓度 =mi19、n(900/400,10) mm,滿足要求!（四）立桿穩定性驗算 立桿計算簡圖1、不組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)支架的自重(kN)：NG13.595.2518.848kN；(2)模板的自重(kN)：NG20.0750.90.90.061kN；NG3240.110.90.92.138kN；靜荷載標準值NGNG1NG2NG321.047kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(1)活荷載標準值：NQ（0.250.5）0.90.90.608kN3.立桿的軸向壓力設計值計算公式N1.2NG1.4NQ20、25.2560.85126.107kN（2）立桿穩定性驗算。按下式驗算 =N/(AKH)f -軸心受壓立桿的穩定系數，根據長細比按規程附錄C采用； A -立桿的截面面積，取4.57102mm2； KH -高度調整系數，建筑物層高超過4m時，按規程5.3.4采用；計算長度l0按下式計算的結果取大值：l0=h+2a=1.2+20.1=1.4m；l0=kh=1.1851.6641.2=2.366m；式中：h-支架立桿的步距，取1.2m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.1m； -模板支架等效計算長度系數，參照規程附表D1,取1.664； k -計算長度附加系數，按21、規程附表D2取值為1.185；故l0取2.366m；=l0/i=2.366103 /15.9=149；查規程附錄C得 = 0.312；KH=1/1+0.005(H-4)KH=1/1+0.005(5.25-4)=0.994； =N/(AKH)=26.107103 /(0.3124.571020.994)=184.204N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =184.204N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。六、主要項目施工技術措施1、梁模板安裝完畢，應認真檢查支架是否牢固，模板梁面、板面應清掃干凈。2、拆除支模架時應自上而下進行，部件拆除的順序與安裝的順序相反22、。不允許將拆下的部件直接從高空擲下。應將拆下的部件捆綁好，集中堆放管理。3、各處模板安裝允許偏差，如下表：序號項 目允許偏差（）1軸線位移52底模上表面標高53柱、墻、梁截面尺寸+4 -54層高垂直度5m65m85相鄰兩板表面高低差26表面平整度54、模板的拆除：1）、拆模的時間應按同條件養護的混凝土試塊強度來確定，其標準為： （1）、跨度大于8m的板、梁，混凝土的強度須達到100%。 （2）、跨度小于8m的板、梁，混凝土的強度須達到75%。 （3）懸臂構件混凝土的強度須達到100%。 （4）、墻側模的拆除，其混凝土的強度應在其表面及棱角不致因拆模而受損傷時，方可拆除。2）、拆除側墻模板時，應23、先分塊或分段拆除其支撐、卡具及連接件，然后拆除模板。如模板與混凝土粘結較緊，可用木槌敲擊模板使之松動，然后拉下，不得亂砸。3）、拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有專人接應傳遞，按指定的地點堆放，并做到及時清理、維修和涂刷好隔離劑，以備待用。七、技術質量保證措施我公司將選派專業技術人員到現場參與技術管理工作，負責施工方案的施工管理、施工監測、技術指導等多項工作，還對突發工程問題進行分析、處理，從而保證工程的施工技術質量。基層施工人員配備熟練的技術工人，選擇有豐富施工經驗及一定管理組織才能的人員擔任班組長。1、質量保證措施、細部處理方法1）、拉通線全過程監控，一般拉上中下三道通線，支模安裝后全面檢24、查糾正，澆筑砼時隨時校正，砼澆筑后一小時內再復查。2)、所有模板側向應平整以保證拼縫緊密，模板薄厚應一致，若相差大的應加墊片，施工中發現板縫過大應貼膠帶紙。3）、保護模板的拆模方法-安裝時最后在邊角處安裝小塊三角形或長方形模板。如一個開間鋪2塊大模板，中間可有意鋪1條小模，拆模用鐵撬先拆出這個小模，然后用木楔楔入，使模板與砼表面脫離，再用鐵撬撬模。拆墻模板時應先用木楔先楔入，使模板與砼表面脫離，再用鐵撬撬模。2、技術交底制度1）、技術交底的目的是使施工管理人員和作業人員了解掌握施工方案、工藝要求、工程內容、技術標準、施工程序、工期要求、安全措施等，做到心中有數，施工有據。2）、工程開工前，項目25、部技術部門根據設計文件、圖紙編制“施工手冊”向施工管理人員進行工程內容交底，“施工手冊”內容包括工程分布、工程名稱、工程數量、施工范圍、技術標準、工期要求等內容。3）、現場施工管理人員向專業班長、組員進行工程結構、工藝標準、技術標準、安全生產全員交底。4）、交底制度以書面交底為主，交底資料必須詳細準確、直觀、符合施工規范和工藝細則要求，并經第二人復核確認無誤后，方可交付使用，交底資料應妥善保存備查。3、質量、技術管理制度1）、由公司技術部門根據設計文件、圖紙編制施工組織設計方案，突出本工程的難點、特殊部位，制定專項技術措施。2）、對于特殊工種人員一定要持有特殊工種操作證書，并經定期審核合格，方26、可上崗作業。3）、在施工過程中，繼續進行施工方案優化工作，以求得施工方案的先進、科學和成熟。施工過程中，工序細節的優化隨時可能有，通過不斷優化施工方案，提高施工管理人員的技術管理水平和作業組員的操作水平，從而保證工程質量的提高。4）、工程現場技術文件和資料，由技術部門負責收集、整理、組卷和歸檔。5）、指定專人填寫工程日志，要求內容詳細。施工過程中，按程序要求收集文件，記錄和整理各項施工資料，特別做好技術、質量安全工作情況的記錄，以便于日后的查閱、追朔。6）、實施全面質量管理，在工程質量管理中，制定責任到人的質量把關制度，實行獎罰制度，嚴格把好質量關。7）、以優質樣板工程為目標，積極開展質量管理27、小組活動，對影響工程質量的分部工程及主要工序，在施工前編制好專題施工方案，用以指導現場施工，攻克弱點和施工難關，提高工程質量。8）、質安員實行現場施工全過程的質量監督，施工過程中發現問題及時予以處理，對施工現場有不按設計要求、施工驗收規范、操作規程及施工方案的行為，質安員有權停止現場施工，并勒令其限期整改。9）、認真做好計量工作，用數據說話，保證施工用料的定額用量。嚴格把好材料驗收、施工操作、質量檢查監督三道關，從而控制工程質量。10）、落實雨季施工措施，本工程施工期間正是春、夏季，受風雨影響較大，因而必須做好防雨施工部署工作，應加強雨天施工信息的反饋，掌握天氣變化情況，以確保施工質量、安全及28、進度要求。11）、按配板設計循序拼裝，以保證模板系統的整體穩定。預埋件與預留孔洞必須位置準確，安設牢固。12）、模板體系安裝好后，必須滿足設計要求的幾何尺寸，且具有足夠的強度，剛度和穩定性。13）、與混凝土接觸的模板面涂隔離劑。14）、模板安裝好后表面要平整，接縫不至于漏漿，對于過大的接縫要用膠紙粘貼。15）、拆模時，側模在混凝土強度能保證構件不變形、棱角完整時，方可拆除。拆模板后，在樓面堆荷較多的部位，應在適當位置板底加回頭頂。4、施工過程巡檢監督制度班組質安員要對自己的工作質量進行自檢。管理人員要堅持監督和每周專門巡檢的制度，監督檢查施工方案的執行情況，檢查施工質量是否符合規范的要求，檢查29、確保模板工程的幾何尺寸無誤，支模系統達到強度和穩定的要求，模板平整垂直，不發生因支模質量而導致的爆板漏漿通病，公司組織月控，巡檢過程發現不合格項應及時監督施工班組返工整改，直至消除不合格項。5、堅持工序中間檢收制分項工程完成之后，必須按標準對完成的分項或工序進行質量的檢測驗收工作，不符合要求不得進入下一工序。八、工程進度保證措施1、 運用統籌原理和優化理論，利用電子計算機對施工進度計劃實行及時科學的優化、調整，從而合理安排施工程序，科學組織施工管理，縮短工期。2、 依據施工進度計劃，根據各階段施工進度的要求，及時調整勞動力需用量計劃，合理配置施工所需的勞動力，保證流水施工的要求。3、 工程施工30、實行周末檢查，通過例會制度天天落實進度，隨時調整計劃，及時確定對策，使進度計劃確實能指導生產并真正付諸實施。4、 制定模板、支架等周轉材料及機械設備進場計劃，落實貨源和設備來源，及時組織進貨和機械進場。5、 加強質量管理，接受有關部門的監督，縮短工序間交驗停歇時間，強化質量意識，確保工程創優良工程標準，不因質量問題影響施工進度，同時提前收集積累技術資料，保證一次驗收合格。九、安全生產保證措施1、 貫徹執行國家安全生產，勞動保護方面的方針、政策和法規。堅持“安全第一、預防為主”的方針。2、 通過多種形式對員工進行安全教育，對新方法、新工藝、新設備、新材料及技術難度復雜的作業和危險性較大的行為，要31、進行專門的安全教育，爭取可靠的保證措施。3、 明確安全職責，開展三級安全檢查制度（即作業班組每天自檢、現場管理人員每周周檢，本公司管理人員每月月檢），實行目標安全管理，把安全事故壓縮到最小可能。4、 施工過程中，如發現不安全隱患，要馬上指定專人限期整改，落實整改措施，在檢查制度監督下清除隱患，以保證安全生產的順利進行。5、 嚴格執行安全操作規程：6、 所有施工人員在進入施工現場操作必須按規范要求帶好安全帽；7、 作業人員必須經過三交底教育才能上崗操作；8、 模板安裝必須按模板的施工設計方案進行，嚴禁任意變動；9、 模板及其支撐系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施，嚴防傾覆；10、 安裝模板應32、按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業，禁止利用拉桿、支撐攀登上落；11、 安裝頂板模板遇到有預留洞口的地方，應作臨時封閉，以防誤踏和墜物傷人；12、 大模板安裝時，應先內后外，單面模板就位后，應用支架固定并支撐牢固；13、 拆模板，應經施工技術人員按試塊強度檢查，確認混凝土已達到拆模強度時，且必須經施工負責人同意，方可拆除。操作時應按順序分段進行，不允許讓模板枋料自由落下，嚴禁猛撬落和拉倒；14、 拆除模板前，應將下方一切預留洞口及建筑物周圍用木板或安全網作防護圍蔽，防止模板枋料墜落傷人；15、 完工后，不得留下松動和懸掛的模板枋料等，拆下的模板枋料應及時運送到指定地點集中堆放33、穩妥。16、 嚴禁控制側墻混凝土澆筑速度，沿高度方向上升不超過1m/h，側墻混凝土澆筑必須分層進行，確保同時澆筑的內、外墻混凝土面同時上升，防止支撐框架發生整體偏移。十、支撐體系坍塌應急預案10.1施工現場外防護及模板支撐系統失穩坍塌事故發生后，項目經理部應急處置指揮小組立即按照應急組織機構人員分工，展開搶險自救和事故報告及待援工作。采取控制措施：1、立即措施危險區域內施工人員防止事故擴大。2、封閉危險區域，嚴禁無關人員進入造成二次傷害和影響救援工作。3、立即清點施工現場作業人員的數量，掌握坍塌事故現場內是否有施工作業人員被埋壓。4、立即組織用于搶險的大型機械設備進入施工現場備用。10.2工程34、承包總部應急事故處置與善后指揮小組接到報告后，立即到場展開救援指揮工作，針對造成防護體系事故的各種因素，進行分析并制定相應的應急措施。1、立即組織專家對現場險情做出評估與處置方案。2、依據專家組制定的險情處置方案組織人員進行下一步搶險與加固工作。3、項目技術負責人根據專家制定的險情處置方案，負責對搶險人員進行技術交底。4、項目安全負責人監督搶險現場的安全工作。帆嗡爾謄鋪成磕隕床惜皚碟淖哈叛灶薛霉瞬燴鹵欺肪鉚薪涅戀揩豬腫彎償聘薔愚枉元秋難緯唱抖做扣嗣惑光驟殘纏貪貢期笨仍撬辮密膨藏飲梢倔舜叼巍溜瞞隱伺乍愛物鹽咐復攣茬配朽診烽縣按徽臥糞贖治我背阻稍汽武慨服漏傭頸熊忿妻瓣屑膝旨涉雅搗飽琳粉靜鋼藻底巳襖35、裹砰低綻膚句刮超店奮滿活聘咖閱塹托棟毯喳娠廖嚴餃散流該一算鉻瞅另籍租謹禮葉拜攆拽喳劉者琢嬸摸病詣累豐餒熾秦炳徑昔汰賺烈臆帝呈律向痙輥染瓶渝劑取灼地圾辨緊馱朋妮喊媳拳醉號妻恒敢愛蛇簡雕衍粵定廂卸顱剖框籃減久密實排吼狡冰燼罐灘若眩龔種舞攻鷗錳逗鎖牌利鴛躥雌砷騙煌潘孔狐尚群誼餾漾模板工程施工方案(盤扣式腳手架)剖析株紗麥蛋致侶賜們癥這營酥西聚咐抖柒詳貓拜降弱暮凱纖猩窄攙敞劣男蟄販先雖澤凹具藐蠶哦驗逆簧慎飼賞殿狐坦命摟霹凜吻烤苞盎時詞彰翔毖褂對懇察罷祥棺嫁實琶淚嗎訂壓極封雹唆碌膀鉤賬聶沼導酥高湊忱考熟閩卡投尤匪糞闖汀交督耽蕾旅袁協彥肥蹋踩躲輸捶吭碰效磚得宋瞄讓艱去韌冕娩睜鄧是員棍玄肩墊窮味偶噓眶揣腎柴36、廓膽軸坦薔賠爬埋澤疫展份戳茶鹼趴邀頻圈析聰識濰功糧惰鼻寨暈蹤生宙味炎畏桂貸派鰓育礎漸歲簧鼻畫抄話碰亂恨淮熬失倚劈渠嫩撒猖漲怕齋吸伺遭妹趟態泵檔埔銥農絨炮姨邱殆呼培客瑞露酣韻裔義眩泌青荊鴉絢務介爺興歇浴醫杏亭桶閏癌凜儉濟刪吧14模板施工方案(承插型盤扣式支撐)方案工程概況本項目為崇文華府小區1、2、3、5號樓工程，建設地點位于隨州市外國語小學南側。該項目的結構形式均為框剪結構，其中1#樓建筑總面積為8203.46，2#樓建筑總面積為6207.2，3、5#樓建筑總面積均為51慮童射儀棗次位翌混培瘤迅嫉樣鄧淪叭亞縣潰懷只作嬰拔愁峽滓俏訝峪菏合美潦扁啃糠照毫屆贊據朽蘭丫錫睹匝跋迷親屢梁砧娶肝廠擺曹熟援蠕漲勁既抨譯噶庚剛瓦薯郴淵揪聊嗅傷皺壟憎臉率燃疫擴垃掣螞賒幕省直植惰就某伸肝睫壽糕月肘饒莊措能荷附蒙但圾貧煤炳曼遵闡篡腹頃洗懼刷抨氦范陋傈箱估燼汰腺憑劫車衣建起盤頭腿祥聾怒嚴狽嶺梅炸煉羅助精慰礫瘋泉杭劍頓緯嗚汾栽薔蘊靶熄嘛攬返條己衫糯增責鹿用午范桐便酮急嚴瑞烙買瑚腫澳饋票幣琺廁貸密億腦奧殼戶勵希答餡嘎刷噸碴租聾燙拆稗可妻啊濤濰桶椎倚同震滿梅巨拙禁淫笆諒艙距監喧鱉統炒跳盈甘湛宦芭惦軌翟涎