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1、金山一水廠二期工程沖洗泵房結構施工模板排架專項方案目 錄一、編制依據及說明1二、工程概況1三、屋面梁、板承重模板及排架設計1四、排架搭設的要求3五、質量驗收要求.3六、安全措施4七、混凝土施工要求5八、應急預案5九、附圖5十、樓板模板扣件鋼管排架計算書5沖洗泵房排架搭設方案一、 編制依據及說明1、 金山一水廠二期工程BOT部分建設工程沖洗泵房設計圖紙；2、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）；3、 建筑施工安全手冊（杜榮軍 主編）；4、 建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程（J10905-2006）；5、 國家有關模板支撐架設計、施工的其它規范、規程和文件；6、 建筑2、施工安全檢查標準（JGJ59-99）。二、 工程概況9.44m，結構型式為現澆鋼砼框架結構，地下部分為全現澆鋼砼底板及墻板，地上部分為一層框架結構，地下室結構板面標高為-3.20m（相對標高），局部頂面標高為0.26m（相對標高），屋面頂標高為7.95m（相對標高），屋面梁截面尺寸為300700mm，屋面板厚度為120mm。0.26m標高處搭設高度為7.47m。三、 屋面梁、板承重模板及排架設計1、 承重排架總體設計屋面板厚度為120mm，屋面梁截面尺寸為300700mm及300650mm，底板模板采用18mm厚多層夾板，梁底縱楞為50100方木，間距為150mm，下橫楞為483.5鋼管，間距3、為900mm，排架搭設立桿間距為900900，水平桿步距為1700mm，順主梁方向每根梁下部搭設剪刀撐，順次梁外側搭設剪力撐，三步一道搭設水平剪刀撐，并與已完結構體頂緊固定。立桿：縱向間距900mm，橫向間距900mm，掃地桿離地200mm，水平管步高1700mm。立桿接頭錯開，同一平面接頭小于1/3，立桿調節桿采用對接接頭，扣件中心距立桿頂部不小于100。 水平桿：水平桿形成縱、橫向并和立桿采用垂直扣件連接，間距1700，掃地桿（縱橫向均設）距地面200mm。剪刀撐：按三步設置一道水平剪刀撐，與水平連桿呈4560度；垂直剪刀撐按每跨兩端設置，大于4排立桿間距的中間再加一道垂直剪刀撐，與立桿呈4、4560度。剪刀撐桿件互相搭接長度大于1米，不少于兩個扣件。2、施工流程彈線軸線根據軸線拉線，按間距立排架立桿連接掃地桿校正立桿垂直度立桿至板底或梁底，同時連接縱橫水平桿連接桿連接垂直、水平剪刀撐擱置梁底、板底木擱柵鋪梁底、板底模板扎梁鋼筋封梁側向模板、支側模擱柵梁側模雙鋼管夾緊扎平臺板鋼筋模板體系加固、檢查澆搗砼。四、排架搭設的要求1. 嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置。2. 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求。3. 確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-6，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。五、質量5、驗收要求根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ1302001，模板支撐排架驗收標準如下：序號項目技術要求允許偏差檢查方法1地基基礎表面堅實平整觀察排水不積水觀察墊板不晃動觀察2間距步距20鋼卷尺縱距50鋼卷尺橫距20鋼卷尺3水平度一根桿件兩端20鋼卷尺4垂直度總高50鋼卷尺5扣件安裝對接扣件連接觀察尺量扣件螺栓擰緊扭力矩4065N*m扭力扳手6剪刀撐設置角度4560角尺六、安全措施1、 模板排架搭設由專業施工隊伍搭設操作；2、 登高作業時，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋內，不得掉落；同時作業人員戴好安全和安全帶；3、 鋼管連接扣件螺栓必須擰緊；4、 在4米、8米高度位置拉設兩6、道安全網，安全網連接牢固，以防墜落，安全網不得拆除；5、 砼達到強度后，模板拆除，先次要構件后主要承重構件，拆除時設置警戒區，根據軸線分區逐塊進行，逐塊拆除安全網，操作人員戴好安全帶，拆下材料上下傳遞，不得直接扔下。七、混凝土施工要求1. 混凝土澆筑時確保模板支架施工過程中均衡受載，采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式。2. 為確保模板和排架支撐體系的安全，在混凝土澆搗過程中，大梁表面混凝土的臨時堆高值不得超過30cm；平臺模板上的混凝土堆高值也不得超過20cm。3. 澆筑前，派人檢查支架和支承情況，及扣件緊固檢查，澆搗過程中，專人看模，發現松動和變形情況停止澆搗，加固完后，再繼續施工。八、應急預案7、1. 砼澆搗時，不相干人員清出模板支撐區，看模人員立于安全位置觀察模板鋼管是否變形，一旦發生立即通知，停止澆搗。2. 拔開樓板上堆載的砼，觀察支撐體系是否穩定，穩定后，預備勞動力和加撐材料，對變形部位加撐，再繼續澆搗。九、附圖沖洗泵房平面圖；沖洗泵房屋面結構布罝圖十、樓板模板扣件鋼管排架計算書計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。 模板支架搭設高度為11米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.90米，立桿的橫距 l=0.90米，立桿的步距 h=米。 圖 樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支8、撐架立桿穩定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為48。1、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值0.1200.600+0.4500.900=kN/m活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 3； 4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取2； 2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到1.89、00)0.4500.450= 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 10001000/32400=N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.9001.800)0.450=kN截面抗剪強度計算值 T=32090/(2900.00018.000)=0.194N/mm2截面抗剪強度設計值2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值4504/(1006000291600)=mm 面板的最大撓度小于450/250,滿足要求! 2、支撐木方的計算 木方按10、照均布荷載下連續梁計算。 1）.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： 0.1200.450=1.350kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.4500.450=0.2025kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.450=kN/m 靜荷載=1.863kN/m 活荷載2）.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載9最大彎矩20.900.9最大剪力0.900最大支座力0.900木方的截面力學參11、數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 3； 4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度1062 木方的抗彎計算強度小于2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31140/(2502截面抗剪強度設計值2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算 最大變形900.04/(1004166666.8)= 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!3、橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)12、 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.220kN.m 最大變形 vmax= 最大支座力 抗彎計算強度106/50802 支撐鋼管的抗彎計算強度小于2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于與10mm,滿足要求!4、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kNR 12.0 kN時，應采用雙扣件；時，應采用可13、調托座。5、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1）.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(kN)：0.9000.9 (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：0.1200.900.9經計算得到，靜荷載標準值。2）.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.9 3）.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式6、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中14、 N 立桿的軸心壓力設計值， 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)； A 立桿凈截面面積 (cm2)； W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)； 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為； u 計算長度系數，參照扣件式規范表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = ； 公式(1)的計算結果：1.80= =315、559/15.8=225.239 2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.800+20.450=2.400m =2400/15.8=151.899 2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為；公式(3)的計算結果：(1.800+20.300)= =2836/15.8=179.485 2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架16、安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。 模板支架搭設高度為11米， 基本尺寸為：梁截面 BD=300mm700mm，梁支撐立桿的縱距(跨度方向) l=0.90米，立桿的步距 h=米， 梁底增加1道承重立桿。11000700300 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為48。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q10.900 (2)模板的自重線荷載(17、kN/m)： q2 = 0.3000.900(20.700+0.3 (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.9 均布荷載 集中荷載 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 3；4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.492kN N2=6.233kN N3 最大彎矩 M = 0.124kN.m 最大變形 V = (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值10002 面板的18、抗彎強度設計值 f，取2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=32486.0/(292 截面抗剪強度設計值2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載9 最大彎矩20.90 最大剪力0.900 最大支座力0.900 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 3；4； (1)木方抗彎強19、度計算 抗彎計算強度1062 木方的抗彎計算強度小于2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33740/(2502 截面抗剪強度設計值2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形94/(1004166666.8)= 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 600 600AB 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(20、mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.172kN.m 最大變形 vmax= 最大支座力 Qmax 抗彎計算強度1062 支撐鋼管的抗彎計算強度小于2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力， 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.021、 kN時，可采用單扣件； 8.0kNR 12.0 kN時，應采用雙扣件；時，應采用可調托座。 五、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=8.55kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)； A 立桿凈截面面積 (cm2)； W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)； 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算22、 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為； u 計算長度系數，參照扣件式規范表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = ； 公式(1)的計算結果：l01.80= =3559/15.8=225.239 2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.800+20.300= =2400/15.8=151.899 2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為； 公式(3)的計算結果：l0(1.800+20.300)= =2836/15.8=179.485 2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。