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1、電子廠房模板施工方案 本方案依據創維西部產業園電子廠房工程施工圖并結合柱下獨立基礎等造型的要求進行編制。 1.1.材料要求：柱下獨立基礎模板為15厚九夾板散拼而成，采用43*85木枋,間距1000mm固定，周邊用木方斜撐加固。框架柱采用15厚九夾板，采用43*85木枋、48鋼管、穿14對拉螺桿加固。梁側模和底模采用15mm厚九夾板和50*100木枋散拼而成；板模由15mm厚九夾板和50*100木枋配制而成。進場的木枋要經檢驗合格，木枋要用平刨機刨平，并保證木枋的橫截面高度誤差控制在2mm內。進場的模板也要經檢驗，確保平整光滑、無孔洞。2 .模板支設2.1.地下條基、擋墻模板施工： 擋墻施工順序2、：放線（邊線、控制線）墻筋綁扎立外側模板穿高強對拉螺栓（止水片由螺紋絲牙代替)立內側模板加背枋、上鋼管橫楞臨時固定調校加固驗收擋墻對拉螺桿從雙排鋼管間穿過，間距不超過600600mm，螺桿采用14螺桿（一次性），如擋墻模板支設圖所示： 擋墻模板的加固由鋼管架設水平撐或斜撐與滿堂架相連，斜撐為上、中、下三道，水平密度一般不超過2000。模板內對撐設計為保證構件截面尺寸準確性，模板支設時中部必須加混凝土對撐。柱模采用15厚九夾板、43*85松木方支設，采用48鋼管與對拉螺桿加固，設置密度400mm，按如柱支摸示意圖所示： 所有柱模上中下采用十字扣件與滿堂腳手架雙面連接牢固。保證其垂直度和整體穩定性3、。特別是下部第一道柱抱箍必須與掃地桿連接牢固。矩形框架柱模均為定型模板，由塔吊吊裝就位。模板抱箍采用48鋼管，設置密度400,截面超過500的框架柱中間加設一道對拉桿， 抱箍由14對拉螺桿進行緊固。異形柱內設砼對撐。3、模板內對撐設計為保證構件截面尺寸準確性，模板支設時中部必須加混凝土對撐。寬度小于300的墻體中部設砼對撐，砼對撐截面4545，長度誤差控制在2mm內。擋墻厚度為300的墻體設鋼筋對撐。鋼對撐加工方式：16鋼筋。鋼筋對撐設置密度一般為每平米截面模板面上一個。3.1 梁板模板一般框架梁、板支模順序：滿堂架搭設鋪梁底綁梁筋立側模鋪平臺板加固。架子搭設：一般先按樓地面上預先放出的梁邊線4、順梁方向搭設梁架，梁架起好后在板中間位置補充立桿和水平縱橫桿。一般框架梁支撐系統立桿間距；一般板底立桿間距1.2m1.2m；水平桿步距一般不超過1.5m，在梁底立桿上均加設一個抗滑扣件。支模架搭好后，根據每樓層給定的高程控制點進行梁底、板底找水平，并搭設找平桿，梁板模板如一般框架梁板支模大樣圖及斜屋面模板支設圖所示：樓層框架梁截面較大，最大截面為300*750。樓層板立桿間距為10001000，水平桿步距1700。梁底立桿縱向間距700，橫向間距1000。滿堂腳手架設置方式如下圖示。梁采用深梁加固方式，在上層梁的外立桿采用九夾板墊塊直接將立桿立于下層板上，板的立桿在此范圍內調整為900間距。下5、層立桿間距為1000，梁水平桿間距為1000。并且此處的立桿全部采用雙十字扣件加固。中間在加一道立桿支撐。并且所有框架梁、十字交叉梁、主梁等中間水平桿或水平桿立桿間距大于1200的必須在中間加支撐立桿，用雙扣件加固牢靠。并且按規范設置豎向剪刀撐。4模板及支撐系統的施工荷載計算摘要：本文是以木模板、鋼管腳手排架的模板支撐系統為研究對象，在泵送、預拌商品混凝土、機械振搗的施工工藝條件下，對施工荷載進行了計算，并應用了統計學原理，獲得不同截面梁、板的施工荷載值，不僅減化了計算工作量，并能方便查找應用。關鍵詞：模板鋼管支撐混凝土施工荷載分項系數側壓力荷載組合4.1.施工荷載計算的計算依據施工荷載的計算6、方法應符合建筑結構荷載規范GB50009-2012的規定。本文僅適用于木模板、鋼管腳手排架、鋼管頂撐、支撐托的模板支撐系統；采用泵送、預拌商品混凝土，機械振搗的施工工藝，并依據原混凝土結構工程施工驗收規范GB50204-2002，附錄中有關“普通模板及其支架荷載標準值及分項系數”的取值標準。 4.2.模板支撐系統及其新澆鋼筋混凝土自重的計算參數：模板及其支架的自重標準值應根據模板設計圖確定，新澆混凝土自重標準值可根據實際重力密度確定，鋼筋自重標準值可根據設計圖紙確定，也可以按下表采用：鋼筋混凝土和模板及其支架自重標準值和設計值統計表材料名稱單位標準值分項系數設計值備注平板的模板KM/m2包括小7、楞梁的模板KN/m2展開面積普通混凝土KN/m324樓板的鋼筋KN每立方米混凝土的含量梁的鋼筋KN模板及支架KN/m2層高4m4.3.施工人員及設備荷載的取值標準：施工活荷載的取值標準應根據不同的驗算對象，對照下表選取，對于大型設備如上料平臺、混凝土輸送泵、配料機、集料斗等的施工荷載，應根據實際情況計算，并在大型設備的布置點，采取有針對性的加固措施。施工活荷載標準值和設計值統計表序號計算構件名稱荷載類型單位標準值分項系數設計值備注1模板及直接支撐模板的小楞均布荷載KN/m2比較兩者,取較大彎矩值2集中荷載KN3支撐小楞構件均布荷載KN/m2指大橫桿4支架立桿均布荷載KN/m2及支承構件5水平模8、板振搗荷載KN/m2澆筑混凝土6垂直模板振搗荷載KN/m2振搗側壓力7柱、墻支架水平荷載KN/m2泵送混凝土4.4.混凝土樓板的施工荷載計算：現澆混凝土樓面板的施工荷載主要有新澆混凝土、鋼筋、模板和支撐系統的自重，以及施工活荷載組成，針對驗算的具體對象，采用相應的荷載組合方式，現以100mm厚的混凝土樓面板舉例，進行施工荷載組合設計值的計算，依此類推得到不同厚度樓板的施工荷載組合設計值，以便查表應用。120mm樓板施工階段恒荷載的計算與統計材料名稱計算式恒載標準值分項系數恒載設計值備注樓板的鋼筋混凝土0.1(24+1.1)120mm樓板平板的模板及小楞0.3 KN/m20.36 KN/m2木模9、板樓板的模板及支架0.75 KN/m20.90 KN/m2層高不大于4m樓板施工活荷載的計算與統計序號驗算對象人員及設備分項系數活荷載設計值備注1模板及小楞2.5 KN/m2取集中荷載3.5 KN驗算平模板和小楞時，以集中荷載進行組合，其彎矩最不利。22.5 KN3大橫桿1.5 KN/m22.1 KN/m2指直接支承小楞的結構構件4立桿1.0 KN/m2支架立柱和其它支承結構構件120mm樓板的施工荷載組合計算與統計驗算對象恒荷載設計值活荷載設計值荷載組合設計值備注平模板3.61 KN/m2集中荷載3.5 KN3.61 KN/m2+3.5 KN均布加集中荷載小楞3.61+0.36 KN/m2集10、中荷載3.5 KN3.97 KN/m2+3.5 KN均布加集中荷載大橫桿3.61+0.36 KN/m22.1 KN/m26.07 KN/m2均布荷載立桿3.61+0.90 KN/m21.4 KN/m25.01 KN/m2均布荷載不同厚度樓板施工荷載組合設計值的統計表驗算對象樓板不同厚度(mm)時的施工荷載組合設計值KN/m2100120140150160180200220240250260280300模板在上述均布荷載的基礎上與集中荷載組合 3.5 KN小楞在上述均布荷載的基礎上與集中荷載組合 3.5 KN大橫桿立桿4.5.混凝土梁的施工荷載計算：現澆混凝土梁的施工荷載主要有新澆混凝土、鋼筋、11、模板和支撐系統的自重，以及振搗混凝土時產生的施工活荷載組成，通過荷載組合，作為梁底板木模板及支架的驗算依據，現以300mm700 mm的混凝土梁舉例，進行施工荷載組合設計值的計算，依此類推得到不同截面的混凝土梁施工荷載的組合設計值，以便查表應用。300700 mm混凝土梁沿長方向施工荷載的計算和組合材料名稱計算式荷載標準值分項系數荷載設計值備注鋼筋混凝土梁0.30.7(24+1.5)梁自重梁的底、側模板0.5(0.3+0.72)0.85 KN/m1.02 KN/m展開面積混凝土振搗荷載.0.60 KN/m0.84 KN/m活荷載荷載組合值6.81 KN/m8.29 KN/m線荷載不同載面梁的施12、工荷載的組合統計表梁載面尺寸(m)恒荷載(KN/m)活荷載(KN/m)荷載組合設計值(KN/m)備注梁寬梁高標準值設計值標準值設計值41311.07911443.1224.6.模板側壓力的計算6.1新澆混凝土對模板側壓力標準值：依據原混凝土結構工程施工驗收規范GB50204-92，附錄中有關“普通模板及其支架荷載標準值及分項系數”的取值規定，按照新澆混凝土對模板側壓力的兩個計算公式進行復核，并取二式中的較小值。F=C H針對推廣應用了預拌混凝土，施工現場普遍采用泵送和機械振搗施工工藝的特點，公式中一些原來不確定的參數逐步可以在混凝土配合比設計時預先得到界定。式中：F新澆混凝土對模板的最大側壓力13、（KN/m2）；C混凝土的重力密度，對于普通混凝土可取24KN/m3；O新澆混凝土的初凝時間（h），商品混凝土廠在做配合試驗時，一般都能應施工現場的工藝要求，基本上先設定初凝時間為810小時，經過運輸到達施工現場后，加之受環境因素的影響，澆筑前所剩余的初凝時間也只有58小時，驗算時可偏于安全地取O8 h；V混凝土的澆筑速度（m/h），主要與構件的復雜程度、施工現場的機械設備條件有關，一般在15 m/h之間；1外加劑影響修正系數，預拌、泵送混凝土的工藝條件決定了，在混凝土配合比中，必須摻具有緩凝作用的高效減水劑，取1.2；2混凝土坍落度影響修正系數，預抖、泵送混凝土的工藝要求，坍落度一般為10014、150mm，取1.15；H混凝土側壓力計算位置至新澆混凝土頂面的總高度（m）。代入求得的可變參數，得到如下兩個與澆筑速度和澆筑高度有關的簡化計算公式，并可計算出在不同澆筑速度和澆筑高度條件下的模板面側壓力：0.222481.21.1558.29F=C H=24 H 6.2模板側壓力的荷載效應組合：按照原混凝土結構工程施工驗收規范GB50204-2002的規定：對梁、拱、邊長300mm的柱、厚100mm的墻，參與側模板側壓力的荷載組合項為：振搗混凝土時產生的荷載和新澆混凝土對模板的側壓力組成；對大體積混凝土、邊長300mm的柱、厚100mm的墻，參與側模板側壓力的荷載組合項為：傾倒混凝土時產生的15、荷載和新澆混凝土對模板的側壓力組成；驗算模板剛度時只取新澆混凝土對模板的側壓力。按照現行國家行業標準建筑工程大模板技術規程JGJ742003、J2702003的規定：參與大模板側壓力的荷載組合項為：傾倒混凝土時產生的荷載、振搗混凝土時產生的荷載和新澆混凝土對模板的側壓力組成。筆者認為：在采用預拌、泵送混凝土，機械振搗施工工藝時，在泵送混凝土的出料口，一邊傾倒、一邊振的混凝土是常見的，也是不可避免的施工過程。因此模板側壓力的荷載組合項由：傾倒混凝土時產生的荷載、振搗混凝土時產生的荷載和新澆混凝土對模板的側壓力三項組成，方比較切合實際。按照施工現場實際的混凝土的澆筑速度計算公式，F=58.29可得16、下表：新澆混凝土對模板面的側壓力（KN/m2）實際澆筑速度V（m/h）7側壓力標準值（KN/m2）荷載分項系數振搗荷載（KN/m2）4444444傾倒荷載（KN/m2）4444444活荷載分項系數側壓力設計值（KN/m2）按照側壓力計算位置至新澆混凝土頂面實際澆筑高度的計算公式，F=24 H可得下表：新澆混凝土對模板面的側壓力（KN/m2）頂面的實際高度H（m）7側壓力標準值（KN/m2）24487296120142168荷載分項系數振搗荷載（KN/m2）4444444傾倒荷載（KN/m2）4444444荷載分項系數側壓力設計值（KN/m2）40根據上述兩個表格，就可繪出混凝土的澆筑速度或澆筑17、高度，與側壓力設計值的關系曲線，通過對圖表的分析，不難看出當混凝土側壓力計算位置至新澆混凝土頂面的總高度不大于6m時，可直接查高度計算公式，反之當高度大6m時應用速度公式，這樣可以大大地減化計算過程。臺板支撐驗算：NQK1=2.5kN/NQK2=2.0kN/扣件抗滑：由于搭設采用雙扣件，N/2=5.4kNf=8kN立桿穩定：=l/IN/A=10.818103/0.58489=45f=205N/mm2水平桿強度、剛度：=ql2/10w=9.61106/105.08105 =189N/mm2f=215 N/mm2Wmax=ql4/150EI=9.611012/1502.0610512.19104 18、=2.55mmW=3mm則平臺板支撐系統滿足要求。梁底支撐驗算：NQK1=2.5kN/NQK2=2.0kN/扣件抗滑：按三桿均布受載，每桿雙扣件，則N/6=4.209kNf=8kN立桿穩定性：暫按立桿軸心受壓，且全部荷載由每跨中間立桿承受考慮。=l/IN/A=12.6103/0.58489=44.43f=205N/mm2中間單桿受壓即能滿足要求，不必進行橫桿抗彎驗算，梁底支撐系統滿足使用要求。樓梯間采用二次支模法施工，待梯間剪力墻砼澆筑完成后，再支梯步模板，梯步砼與樓層砼同時澆筑。樓梯梁板模板采用50*100木枋和15厚九夾板配制，梯步側板及梯步板采用30厚松木枋加工成定型整板，梯步板的加固設19、在梯步兩側，利用松枋自身剛度，梯步板中間不設加固牽杠，便于砼收平。3.3 特殊部位模板支設梁吊模支設：對于錯層或反梁處均需支吊模，吊模待梁鋼筋扎好后支設。支設時先按樓板厚度設置砼支礅，然后設梁內撐，最后立模板用對拉桿緊固（如下圖）。板吊模支設：一般陽臺、廚房地面比相鄰板面底5cm，為保證樓面砼成型質量，該部位模板支設待板筋綁扎完成后實施。先放砼支礅，然后放模板，模板的加固采取在底板模上設釘用鉛絲拉緊的方式（如上圖）。邊柱模板的支設：為保證外邊墻、柱砼水平施工縫處接頭平滑，施工時采取模板下口加設緊固螺栓的方式。在首層梁板砼澆筑時，在墻柱外模板上口埋設14緊固螺栓，緊固螺栓埋設標高必須嚴格控制（螺20、桿上口即為樓面頂標高），緊固螺栓端部帶丁鉤，丁鉤錨入砼中，對于局部錨固強度不夠時可采取與主筋點焊的方式進行加固。上一層墻柱模板支設時，模板下口直接落在緊固螺栓上。墊方加固時，模板下口加設一道100高對接模板，防止施工縫處砼漏漿，外墻模板必須用緊固螺栓鎖緊。為保證外墻順直度，轉角模板外表面必須設置與外墻控制線一致的控制線，模板檢測時必須保證兩道外控線雙線合一。、模板拆除豎向結構模板拆除條件：混凝土終凝，混凝土強度大于1.2MPa時才能拆除。4.1梁板模板拆除條件：現澆結構砼強度必須滿足GB50204-2002所述要求后才能拆模。由于現澆結構梁板一般拆模較早，梁板砼必須留設同條件養護試塊。砼試塊強21、度報告表明符合拆模條件，由作業班組提出拆模申請、項目施工員簽署拆模許可證后才能進行模板拆除。后澆帶梁板模板待后澆砼施工完成，砼強度滿足規范要求后才能拆除。模板拆除順序：解除支撐松開緊固螺絲撬棍松動模板塔吊或人工吊開模板清理 混凝土結構施工驗收規范規定：2m跨的板拆模時砼強度必須達到標準強度的50%以上，28m跨的板需達到75%以上。為了提前拆模達到增加模板周轉次數的目的，則必須從兩方面著手：一方面必須提高砼的早期強度；另一方面設置早拆支撐系統以滿足梁板模板拆模的跨度要求。4.2為了提高砼的早期強度，施工時可采用砼中摻加外加劑及使用早強水泥的方式（詳砼結構施工中敘述）。由于車庫建筑占地面積大，建22、筑層數僅為一層，為減少模板使用量，車庫采取分段流水施工，支撐系統使用早拆體系。框架梁最大跨度為8400，其具體施工按基礎施工方案組織進行。 表4.3.1 底模拆除時的混凝土強度要求構件類型構件跨度(M)達到設計的混凝土立方體抗壓強度(%)板250 2,8758100梁8758100懸擘構件_100 模板支設的注意事項a:豎向結構模板施工前必須用水泥砂漿找平模板承墊底部，以保證模板安裝位置正確，防止模板底部漏漿。b:墻模板支設時，為使兩側對拉螺栓的穿孔位置對齊，以便于對拉螺栓安裝，大模板必須編號按配模圖進行吊裝。模板對拉螺栓的間距不宜超過800mm。c:為保證墻厚度正確，墻體對撐加工精度必須滿足23、本方案的要求規定。d:按施工規范要求超過4m跨梁中部起拱13%0。e：木模板配制時，木工工長必須編出主要部位配模圖(梁柱接頭、異形柱模板拼裝)，并重點檢查模板的加工質量（截面尺寸、鋸口的平直度），所有木枋、模板對縫處均需過刨，拼縫處用泡沫雙面膠粘貼。f：模板拆除不得重力下墜，盡量讓其輕輕下落；拆除的模板及時進行清理，堆放整齊；局部破損嚴重的模板及時更換。4.9 質量要求 5.1檢查數量：在同一檢驗批內，對于梁應抽查構件數量的10，且不少于3件；對于板應按有代表性自然間抽查10，且不少于3間；對于大空間結，板可按縱橫軸線劃分檢查面，抽查10，且均不少于3面。 檢查方法：鋼尺檢查。表5.1.1 預24、埋件和預留孔洞允許偏差項目允許偏差（mm）國標、行標企標預留綱板中心線位置32預埋管、預留孔中心線位置32插筋中心線位置55外露長度十10，0十8，0預埋螺栓中心線位置22外露長度十10，0十8，0預留洞中心線位置108尺寸10，08，0注：檢查中心線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中較大值。現澆結構模板安裝的允許偏差應符合表的規定。表現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項目允許偏差（mm）檢驗方法國標、行標企標軸線位置54鋼尺檢查底模上表面標高54水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸（梁）4，54鋼尺檢查層垂直高度5m65經緯儀或吊線，鋼尺檢查5m87相鄰兩板表面高低差22鋼尺檢查表面平25、整度542m靠尺和塞尺檢查注：檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中較大值。5 成品保護5.1 模板支撐體系不能直接支撐在樓板上，應加通長墊板。5.2 拆除時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和棱角。5.3 頂板模板拆除時，鋼管、卡具、上下托等應輕拿輕放，防止碰撞已澆灌的混凝土。5.4 拆除膠合板模板時不得亂扔亂拋，應逐塊傳遞，清理干凈。拆下的膠合板，如發現板面不平或邊緣損壞變形應及時維修，膠合板側邊應補刷封口漆。5.5 進行電氣焊作業時，應有有效保護措施，防止燒壞膠合板。在鋼筋綁扎和澆筑混凝土時，應盡量避免在模板上集中堆放材料和設備。5.7 后澆帶模板支設應自成體系，不應26、采取與樓板模板整體支設拆模后再支頂的方法。6、安全、環保措施安全操作要求施工人員要戴安全帽，出入走安全通道。高空作業系好安全帶，不得在支撐不牢的模板上行走。夜間施工照明充足，接線由專職電工負責，現場電線必須架空敷設。非電工嚴禁拆卸、移動電源。人工搬運膠合板、方木、鋼管和鋼管過程中要互相配合，前后照應。7、編制依據7.1建筑結構荷載規范（GB50009-2012）中國建筑工業出版社；7.2混凝土結構設計規范（GB50010-2010）中國建筑工業出版社；7.3建筑施工計算手冊江正榮著中國建筑工業出版社；7.4建筑施工手冊第四版中國建筑工業出版社；7.5建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ27、130-2011）中國建筑工業出版社；支撐系統驗算平臺板支撐驗算：NGK1=11NGK2NQK1=2.5kN/NQK2=2.0kN/荷載組合N=1.2(NGK1+ NGK2)+1.4(NQK1+ NQK2扣件抗滑：由于搭設采用雙扣件，N/2=5.4kNf=8kN立桿穩定：=l/IN/A=10.818103/0.58489=45f=205N/mm2水平桿強度、剛度：=ql2/10w=9.61106/105.08105 =189N/mm2f=215 N/mm2Wmax=ql4/150EI=9.611012/1502.0610512.19104 =2.55mmW=3mm則平臺板支撐系統滿足要求。梁底支撐驗算：NGK11NGK2NQK1=2.5kN/NQK2=2.0kN/荷載組合N=1.2(NGK1+ NGK2)+1.4(NQK1+ NQK2扣件抗滑：按三桿均布受載，每桿雙扣件，則N/6=4.209kNf=8kN立桿穩定性：暫按立桿軸心受壓，且全部荷載由每跨中間立桿承受考慮。=l/IN/A=12.6103/0.58489=44.43f=205N/mm2中間單桿受壓即能滿足要求，不必進行橫桿抗彎驗算，梁底支撐系統滿足使用要求。