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1、步步高花園住宅小區3#樓模板內支撐體系腳手架施工方案工程名稱：步步高花園住宅小區 3#樓施工單位：編制時間：年月日目錄1、工程概況2、編制依據3、腳手架材料選擇和質量規定4、腳手架的搭設、使用和拆除的一般規定5、施工準備6、主要施工方法7、計算書1、工程概況即將興建的步步高花園住宅小區3#樓工程位于安徽省六安市葉集試驗區觀山北路。本工程總建筑面積：22518；商業面積：788、住宅面積 20831，本工程住宅為板式，地下一層，地上26 層，地下一層為自行車庫，地上12 層局部為商業網點，其余為住宅，326層為住宅，屋頂布置電梯機房，住宅為兩單元，一梯四戶，共 198戶。建筑物耐火等級：一級，地2、下室為一級；電氣用房耐火等級：一級，建筑等級為：一類高層建筑；建筑高度：79.60m；抗震設防烈度 6 度，抗震設防分類：丙類，結構類型：剪力墻結構，建筑物設計使用年限：50 年；地下防水等級：II 級，屋面防水等級：II 級；本住宅樓沿建筑一個長邊有消防車道，與其他建筑之間滿足防火間距要求，地下分為兩個防火分區，住宅部分每個單元為一個防火分區，樓梯間在首層與地下室的出入口設置耐火極限不小于2 小時的隔墻和一級防火門，首層設有兩個對外安全出口，樓梯直通屋面并與單元之間相連通。工程名稱：步步高花園住宅小區3#樓業主：葉集試驗區鑫友置業有限公司設計單位：王孝雄建筑設計院監理單位：安徽國華建設工程項3、目管理有限公司勘察單位：合肥建材地質工程勘察院施工單位：安徽省光輝建筑裝飾工程有限公司2、編制依據2.1 施工圖，施工組織設計；2.2 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程（JGJ130-2001）；2.3 建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）2.4 建筑工程施工現場供電安全規范（GB50194-93）；2.5 建筑機械使用安全技術規程（JGJ33-2001）；2.6 施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）；2.7 建筑施工手冊（第四版）3、腳手架材料選擇和質量規定結合本工程結構特點以及鋼管剛度好、強度高的優點，本工程腳手架采用扣件式鋼管腳手架，在選材方面需遵循以下原則：4、3.1 鋼管3.1.1 腳手架鋼管使用租賃鋼管。3.1.2鋼管應為力學性能適中的Q235鋼，其力學性質應符合國家現行標準碳素結構鋼（GB700-89）中 Q235A鋼的規定。3.1.3 鋼管的截面尺寸為外徑48mm，壁厚 3.5mm。用于立桿、大橫桿、剪刀撐和斜桿的鋼管長度為46m。3.1.4 鋼管質量的檢驗要求（1）鋼管的外觀質量檢驗應按下表進行鋼管質量檢驗要求項次檢查項目驗收要求新管1 產品質量合格證必須具備2 鋼管材質證明書3 表面質量表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎4 外徑，壁厚偏差0.50mm，0.35mm 5 端面應 平 整，端 面 切 斜 的 偏 差1.70mm5、 6 防銹處理必須進行防銹處理，度鋅或刷防銹漆舊管7 鋼管銹蝕程度應每年檢查一次管壁上銹蝕的深度，不得超過0.50mm 8 其它項目同新管項次3、4、5 同新管 3、4、5（2）鋼管應無裂紋，兩端面應平整，嚴禁打孔。3.2 扣件3.2.1、應使用與鋼管管徑相配合的、符合我國現行標準的可鍛鑄鐵扣件。3.2.2、技術要求（1）扣件應采用機械性能不低于KTH330-08的可鍛鑄鐵制作。（2）鑄鐵不得有裂紋、氣孔；不宜有縮松、砂眼或其它影響使用的鑄鐵缺陷；并應將影響外觀質量的粘砂、披縫、毛刺、氧化皮等清除干凈。（3）扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好。（4）扣件活動部位應能靈活6、轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應不小于 1mm。（5）當扣件緊夾鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。（6）扣件表面應進行防銹處理。3.2.3、扣件質量的檢驗要求（1）扣件質量應按下表進行檢驗扣件質量檢驗要求項次檢查項目要求新扣件1 產品質量合格證，生產許可證，專業檢測單位測試報告必須具備2 表面質量及性能應符合技術要求（2）（6）的規定3 螺栓不得滑絲舊扣件4 同新扣件的項次 2、3 3.2 施工部署根據本工程的總體施工部署，腳手架在基礎回填夯實后開始搭設，頂板混凝土澆筑完后達到設計強度100%方可拆除。3.3 材料計劃本工程搭設模板支撐體系需用材料見下表：名稱規格數量鋼管48，3.5mm 7、30t 扣件直角、對接、旋轉4000 個4、腳手架的搭設、使用和拆除的一般規定4.1 模板支撐腳手架的搭設作業應遵守以下規定：1、搭設場地應平整，立桿下面需墊木墊板。2、在搭設之前，必須對進場的腳手架桿配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的桿配件。3、腳手架的搭設作業，必須在統一指揮下，嚴格按照以下規定程序進行：1)按施工設計放線、鋪墊板、設置底座或標定立桿位置。2)腳手架從下至上垂直全面搭設。3)應按定位依次豎起立桿，將立桿與縱、橫向掃地桿連接固定，然后裝設第 l步的縱向和橫向平桿，隨校正立桿垂直之后予以固定，并按此要求繼續向上搭設。4、剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件一起及時設置。5、工8、人在架上進行搭設作業時，作業面上宜鋪設必要數量的腳手板并予臨時固定。工人必須戴安全帽和佩掛安全帶。不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作業。6、在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距作 100mm 的構架尺寸放大。確有實際情況，需要對構架作調整和改變時，應提交技術主管人員解決。4.2 模板支撐腳手架搭設質量的檢查驗收規定：1、首先對進場材料進行驗收，進場鋼管、扣件符合鋼管扣件質量檢驗要求。2、，模板支撐腳手架的驗收標準規定l)構架結構符合前述的規定和設計要求，個別部位的尺寸變化應在允許的調整范圍之內。2)節點的連接可靠，其中扣件的擰緊程度應控9、制在扭力矩達到40-60NM。3)鋼腳手架立桿垂直度應1/300，且應同時控制其最大垂直偏差值：當架高 20m時為不大于 50mm。4)縱向鋼平桿的水平偏差應1/250，且全架長的水平偏差值不大于 50mm。5)作業層鋪板、安全防護措施等需符合上述的要求。3、腳手架的驗收和日常檢查按以下規定進行，檢查合格后，方允許投入使用或繼續使用：1)搭設完畢后2)連續使用達到 6 個月；3)施工中途停止使用超過15 天，再重新使用之前；4)在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后；5)在使用過程中，發現有顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉結以及安全隱患存在的情況時。4.3 模板支撐腳手架的拆除規定4.310、.1 人員準備現場準備經過培訓的、有高層腳手架施工經驗的、持有架工特殊工種上崗證的操作工人。人數約需12 人。專職安全員2 人，安全臨界員 1 人。4.3.2 工具準備安全帶 12 付，六角扳手 12 把4.3.3 施工條件準備模板支撐體系拆除前應具備如下條件：.頂板混凝土澆筑完成，達到設計強度100%。.架體底部及周邊材料清理干凈，無任何材料、設備。.周邊圍設安全警戒區的欄桿搭設完畢。4.3.3、操作要點1)模板支撐的拆除作業應按自上而下的順序逐層拆除，不容許上、下兩層同時拆除。依次拆除剪刀撐、大橫桿、立桿。2)拆除過程中應將已松開連接的桿配件及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件。311、)拆下的桿配件由人工傳遞至地面，嚴禁向下拋擲。4)在拆除過程中，應作好配合、協調動作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性的作業。4.3.4、安全措施1)上架時作好個人安全防護工作，戴好安全帽，系好安全帶，不得穿硬底鞋等。2)不得酒后上架，不得疲勞作業。3)不得拋接各種材料、工具、垃圾等物品。4)如遇大風、大雨天氣應停止拆除作業。5、施工準備5.1 作業準備5.1 勞動力準備：腳手架搭設人員必須經過按國家標準考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。5.2 材料準備：按照工程進度的實際要求購進鋼管、扣件、木腳手板、安全網等材料，其材質的要求必須滿足現行規范標準的要求。5.3 技12、術準備：各級施工管理人員應熟悉規范要求，根據方案要求向施工班組做出詳細的安全、技術交底。6、主要施工方法 6.1材料準備及檢查地基處理 定位放線 豎立桿掃地桿(先縱后橫，橫在縱下)第一步橫桿第一步縱桿 第 X步橫桿第 X步縱桿(先縱后橫，橫在縱上)按設計設置剪刀撐 6.2 腳手架縱距為 1 米，橫距 1 米，步距 1.5 米。剪刀撐沿縱向通常滿高連續設置。每根立桿底部設置面積0.15 m2 的木墊板，墊板寬度 20cm，厚度 50mm，墊板的墊設方向一致。6.3 一般要求6.3.1 立桿均采用對接扣件連接且交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開13、的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的13。6.3.2 縱向水平桿設置在立桿內側，采用對接扣件連接，并且交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不設置在同步或同跨內，在水平方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不小于縱距的 13，縱向水平桿應交圈，用直角扣件與內外角部位固定。6.3.3 主節點處必須設置一根橫向水平桿，橫向水平桿設置在縱向水平桿上，主節點處兩直角扣件的中心距離小于150mm。6.3.4 剪刀撐連接采用搭接，搭接長度不小于1m。采用 3 個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100mm，剪刀撐斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的橫向14、水平桿的伸出端或立桿上，扣件中心至主節點的距離不大于150mm。7、計算書7.1、梁木模板與支撐計算書（1）梁模板基本參數梁截面寬度 B=200mm，梁截面高度 H=400mm，H方向對拉螺栓 1道，對拉螺栓直徑 12mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)400mm。梁模板使用的方木截面 50100mm，梁模板截面側面方木距離300mm。梁底支撐小橫桿間距 1m 梁底模面板厚度 h=15mm，彈性模量 E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。梁側模面板厚度 h=15mm，彈性模量 E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。（2）梁模板荷載標準值計算模板自重 =15、0.340kN/m2；鋼筋自重 =1.500kN/m3；混凝土自重 =24.000kN/m3；施工荷載標準值 =2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模溫度，取 20.000；V 混凝土的澆筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 1.200m；1 外加劑影響修正系數，取1.000；2 混凝16、土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=3.550kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.9*6.000kN/m2=5.400 kN/m2。（3）梁底模板木楞計算梁底方木的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！（4）梁模板側模計算梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下300300300q圖 梁側模板計算簡圖強度計算強度計算公式要求：=M/W f 其中 梁側模板的強度計算值(N/mm2)；M 計算的最大彎矩 (kN.m)；q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)；q=(1.2 317、.55+1.4 6.00)0.60=7.092N/mm 最大彎矩計算公式如下:M=-0.107.596 0.3002=-0.068kN.m=0.068106/32400.0=2.110N/mm2 梁側模面板計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求!抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.300 7.596=1.367kN 截面抗剪強度計算值 T=31367/(2 60015)=0.228N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求!撓度計算最大撓度計算公式如下:其中 q=3.18、550.60=2.13N/mm 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 v=0.6772.130 300.04/(100 6000.00291600.0)=0.067mm 梁側模板的撓度計算值:v=0.067mm 小于 v=300/250,滿足要求!（5）穿梁螺栓計算計算公式:N N=fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)；f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N=(1.2 3.55+1.4 6.00)0.600.60/1=4.56kN 穿梁螺栓直徑為 12mm；穿梁螺栓有效直徑為 9.9mm；穿梁螺栓有效面積為 A=76.000mm19、2；穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=4.558kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm。每個截面布置 1 道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!（6）梁支撐腳手架的計算支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。5.2 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。對于支撐架的計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。基本尺寸為：梁截面 BD=200mm300mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向)l=20、1.00米，立桿的步距 h=1.00 米，1000圖1 梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為483.5。（1）模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。本算例中，面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=100.00 1.501.50/6=37.50cm3；I=100.001.501.501.50/12=18.75cm4；強度計算 f=M/W f 其中 f 面板的強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的強度設計值，取 15.00N/mm2；M=0.125ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)21、；靜荷載標準值 q1=25.0000.600 1.000+0.350 1.000=15.350kN/m 活荷載標準值 q2=(2.000+3.000)1.000=4.000kN/m 經計算得到 M=0.125(1.2 15.350+1.4 4.000)0.450 0.450=0.608kN.m 經計算得到面板強度計算值 f=0.60810001000/54000=11.26N/mm2 面板的強度驗算 f f,滿足要求!抗剪計算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.500(1.2 15.350+1.4 4.000)0.300=3.603kN 截面抗剪強度計算值 T=33603.0/(2 22、1000.00018.000)=0.300N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求!撓度計算 v=1.302ql4/100EI v=l/250 面板最大允許撓度值 v=1.200mm；面板最大撓度計算值 v=1.30215.3503004/(100 6000486000)=0.555mm 面板的撓度驗算 v v,滿足要求!（2）梁底支撐的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。荷載的計算：a、鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.0000.600 1.000=15.000kN/m b、模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.23、3501.000(20.600+0.300)/0.300=1.750kN/m c、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1=(3.000+2.000)0.450 1.000=2.250kN 方木楞的支撐力計算：均布荷載 q=1.215.000+1.2 1.750=20.100kN/m 集中荷載 P=1.41.000=1.400kN 3001.40kN20.10kN/mAB方木計算簡圖經過計算得到從左到右各方木傳遞集中力 即支座力 分別為 N1=4.065kN N2=4.065kN 方木按照三跨連續梁計算，方木的截面力學參數為本算例中，面板的截面慣性24、矩I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.00 10.00/12=416.67cm4；方木強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q=4.065/1.000=4.065kN/m 最大彎矩 M=0.1ql2=0.14.071.001.00=0.407kN.m 截面應力=0.407106/83333.3=4.88N/mm2 方木的計算強度小于 13.0N/mm2,滿足要求!方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 其中最大剪25、力 Q=0.61.000 4.065=2.439kN 截面抗剪強度計算值 T=32439/(2 50100)=0.732N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求!方木撓度計算最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:最大變形 v=0.677 3.388 1000.04/(100 9500.004166666.8)=0.579mm 方木的最大撓度小于 1000.0/250,滿足要求!支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照連續梁的計算如下1000 4.07k N 4.07k NAB計算簡圖0.0001.4231.4230.000支撐鋼26、管彎矩圖(kN.m)0.0005.920支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到支座反力 RA=RB=4.07kN 最大彎矩 Mmax=1.423kN.m 最大變形 vmax=5.920mm 截面應力=1.423106/5080.0=280.069N/mm2 支撐鋼管的計算強度大于205.0N/mm2,滿足要求!（3）梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。（4）扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中 R取最27、大支座反力，R=4.07kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 8.0kN；雙扣件在 20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 12.0kN。（5）立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=4.07kN(已經包括組合系數1.4)腳手架鋼管的自重 N2=1.2 0.129 3.800=0.589kN 樓板的混凝土模板的自重 N3=2.100kN N=4.065+0.589+2.100=6.754kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 28、l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)；A=4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0=k1uh (1)l0=(h+2a)(2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為 1.163；u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u=1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.10m；公式(1)的計算結果：=67.329、0N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：=25.70N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0=k1k2(h+2a)(3)k2 計算長度附加系數，按照表2取值為 1.000；公式(3)的計算結果：=32.60N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用已澆筑完框架柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1 模板支架計算長度附加系數 k1 步距 h(m)h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架計算長度附加系數30、 k2 H(m)4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m)1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.31、62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.32、060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表參照扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全（6）梁模板高支撐架的構造和施工要求 工程經驗 除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間33、必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以 0.9-1.5m 為宜，不宜超過 1.5m。本工程為1.5m 整體性構造層的設計：a.本工程支撐架高度 20m、橫向高寬比 6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每 4-6 米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿34、層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每 10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于 400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于 200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載 N12kN時，可用雙扣件；35、大于 12kN時應用頂托方式。支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在 45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支36、承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。4、扣件鋼管樓板模板支架計算書滿堂腳手架僅驗算其立桿穩定性即可。模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。現澆樓板厚度 100mm;搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.00 米，立桿的橫距 l=1.00 米，立桿的步距 h=1.50 米。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為483.5。（1）模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。本算例中，面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=100.00 1.501.50/6=37.50cm3；37、I=100.001.501.501.50/12=18.75cm4；強度計算 f=M/W f 其中 f 面板的強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的強度設計值，取 15.00N/mm2；M=0.1ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)；靜荷載標準值 q1=25.0000.120 1.000+0.350 1.000=3.350kN/m 活荷載標準值 q2=(1.000+1.000)1.000=2.000kN/m 經計算得到 M=0.1(1.2 3.350+1.4 2.000)0.3000.300=0.061kN.m 經計算得到面板強度計算值 38、f=0.06110001000/54000=1.137N/mm2 面板的強度驗算 f f,滿足要求!抗剪計算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.6(1.2 3.350+1.4 2.000)300.000=1.228kN 截面抗剪強度計算值 T=31228.0/(2 1000.00018.000)=0.102N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求!撓度計算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大允許撓度值 v=1.200mm；面板最大撓度計算值 v=0.677 3.3503004/(100 6000486000)=0.39、063mm 面板的撓度驗算 v v,滿足要求!（2）模板支撐方木的計算方木按照簡支梁計算，方木的截面尺寸為 50mm*100mm,主龍骨為100mm*100mm，方木間距 150mm.本算例中，面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=6.008.008.00/6=64.00cm3；I=6.008.008.008.00/12=256.00cm4；方木楞計算簡圖荷載的計算 a、鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.0000.120 0.300=0.900kN/m b、模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.3500.300=0.105kN/m c、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時40、產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1=(1.000+1.000)1.0000.300=0.600kN 強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q=1.20.900+1.2 0.105=1.206kN/m 集中荷載 P=1.40.600=0.840kN 最大彎矩 M=0.840 1.00/4+1.21 1.001.00/8=0.361kN.m 最大支座力 N=0.840/2+1.211.00/2=1.023kN 截面應力=0.361106/64000.0=5.64N/mm2 方木的計算強度小于 13.0N/mm2,滿足要求!抗剪計算最41、大剪力的計算公式如下:Q=ql/2+P/2 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=1.0001.206/2+0.840/2=1.023kN 截面抗剪強度計算值 T=31023/(2 6080)=0.320N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求!撓度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載 q=0.900+0.105=1.005kN/m 集中荷載 P=0.600kN 最大變形 v=5 1.0051000.04/(384 9500.002560000.0)+600.0 1000.03/(442、8 9500.002560000.0)=1.052mm 方木的最大撓度小于 1000.0/250,滿足要求!（3）板底支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算集中荷載 P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.05kN PPPPPPPPPPP100010001000支撐鋼管計算簡圖0.0000.5300.4460.2520.6890.0750.2320.0750.6890.2520.4460.5300.000支撐鋼管彎矩圖(kN.m)1.7590.094支撐鋼管變形圖(mm)1.77 1.770.28 0.282.33 2.334.374.373.073.071.02 1.021.02 143、.023.073.074.374.372.33 2.330.28 0.281.77 1.77支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.689kN.m 最大變形 vmax=1.759mm 最大支座力 Qmax=7.440kN 截面應力=0.69106/5080.0=135.57N/mm2 支撐鋼管的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150 與10mm,滿足要求!（4）扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或44、橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中 R取最大支座反力，R=7.44kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達 40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 8.0kN；雙扣件在 20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 12.0kN。（5）模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：a、腳手架的自重(kN)：NG1=0.1293.800=0.491kN b、模板的自重(kN)：NG2=0.3501.000 1.000=0.350kN c、鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG45、3=25.0000.120 1.0001.000=3.000kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3=3.841kN。活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ=(1.000+1.000)1.0001.000=2.000kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ（6）立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N=7.41 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i=1.58 A 立桿凈截面面積 (cm46、2)；A=4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0=k1uh (1)l0=(h+2a)(2)k1 計算長度附加系數，取值為1.155；u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u=1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.10m；公式(1)的計算結果：=73.07N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：=28.19N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!（7）樓板強度的計算計算樓板強度說明樓板為屋面板，無上層施工荷載；頂板混凝土強度同條件試塊試驗達到設計要求 100%后方可拆除模板支撐腳手架。結論：經計算，該腳手架足以承受樓層施工傳遞下來的荷載，符合要求。