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1、技術交底記錄工程名稱：長吉城際鐵路CJCJ-1標段 編號： 項目名稱西營城子框架中橋交底日期結構部位頂板支架交底內容交底內容交底內容一、工程概況DK42+208.85框架中橋由于九臺南站新増3、4股道，框架中橋兩側須要進行接長，每側接長5.25m，懸臂板接長1.6m，頂板厚1.2m，206省道于橋下橫穿，為保證206省道的通車安全，框架中橋頂板吉林側采用滿堂碗扣支架，長春側采用碗扣支架并設置行車門洞的施工方案。二、施工支架、模板1、支架：本框架中橋施工支架采用多支點碗扣支架與少支點鋼管加工字鋼支架。前者將現澆頂板砼的荷載通過每一根鋼管比較均勻地分布到地基上。地基承載要求比較容易得到保證。后者是2、將頂板砼的荷載通過支架的少數支撐傳給地基。2、模板：采用厚度4mm的定型鋼模。三、施工方案、支架搭設一般地段采用碗扣支架作滿堂支架，206省道通道地段采用鋼管及工字鋼作少支點支架；模板采用鋼模板；砼集中攪拌，砼運輸車運至現場，汽車泵輸送。1、基礎處理框架中橋框架內及基坑采用隧道洞碴回填處理。回填時，分層夯實，具備機械壓實條件后，采用機械及小型振動夯壓實，分層碾壓，保證壓實度達到96%以上。在框架中橋長春側開挖預留排水溝，防止雨水灌入框架中將基底浸泡，造成基底承載力降低。2、支架搭設一般地段支架布置a、碗扣支架布設為：碗扣支架以平行于線路向布設，吉林側框架頂板采用滿堂支架，吉林側線路縱向布置273、排，橫向布置14排，長春側設置雙向車道門洞，單車道門洞寬度按4m，實際行車寬度3.5m，長春側布置滿堂支架線路縱向布置12排，橫向布置14排。支架排距為0.6m，支架的搭設高度根據框架頂板和地基的高差計算決定。支架的下托的高度設為3040cm，為增強地基的整體性，下托用20cm25cm的枕木支墊,在地基保證驗算承載力的基礎上，在地基頂面鋪設12cm厚混凝土，在門洞支架部位混凝土中增設直徑12cm的鋼筋網片，鋼筋網片間距為20cm。支架搭設好后，在鋼管的頂托上縱橋向布置方木（10cm*15cm）作為支撐梁，然后在方木上鋪設鋼模板。模板安裝好后，按設計圖布置頂板鋼筋。b、跨便道支架布設為確保2064、省道的正常通車，在長春側設置雙向行車通道，通車道凈寬4m，凈高4.8m。立柱采用直徑48mm，壁厚3m的碗扣支架，中間碗口支架6排兩側各4排，間距0.3m，并用直徑48mm鋼管搭設剪刀撐，碗口支架頂部沿垂直于線路方向布設14#槽鋼，槽鋼雙排使用，槽鋼頂部搭設I28a工字鋼，工字鋼間距為0.5m。3、支架施工要點a、支架位置放樣為了便于控制標高，立桿布置通常以設計中心線或結構物中心線為準，左右對稱布置，放樣時以“兩線”為控制線，確定立桿縱、橫向位置。b、支架底座標高控制為保證橫桿水平，控制好每層支架頂標高，使立桿與橫桿能順利連接，需認真調節好砼基礎上的支架底托標高。c、安裝立桿、橫桿根據立桿及橫5、桿的設計組合，從底部向頂部依次安裝。一般先全部裝完一個作業面的底部立桿及部分橫桿，再逐層往上安裝，同時安裝所有橫桿。d、斜桿安裝為了保證門式支架支架的穩定性，必須按設計要求安裝斜撐桿，安裝時盡量布置在框架結點上。e、頂托安裝根據梁底高程變化決定順橋向控制斷面間距，橫向設左、中、右三個控制點，精確調出頂托標高。然后用明顯的標記標明頂托伸出量，以便校驗。最后再用拉線內插方法，依次調出每個頂托的標高，頂托伸出量一般控制在30cm以內為宜。f、頂托標高調整完畢后，即可安裝縱、橫梁和底模，縱梁、橫梁采用方木。安裝前為保證底模平整度及標高的準確度，先將方木經過壓刨處理，待橫梁安裝完畢，最后再測控制點標高，6、其余拉線校驗。然后安裝底模。、滿堂碗扣支架結構驗算1、碗扣支架承載力驗算根據支架生產廠家提供的數據，每根立桿的最大承載力為30 KN（橫桿步距為1.2米），每根立桿設計荷載為30KN，安全荷載以0.75計為22.5KN。、荷載組合支架強度驗算用荷載組合為： 模板自重，支架自重，新澆砼、鋼筋砼自重，施工人員、施工材料機具等行走運輸或堆放產生的荷載，振搗砼產生的荷載。、各類參數的確定：a、砼容重根據規范規定鋼筋砼容重取26KN / m3。b、支架重量確定：地面高程及梁底設計高程高差約5.5m，驗算時支架高度取5.5m計算，鋼管（型號483mm）每米重3.31kg。c、模板重量確定：為計算方便將縱橫7、向方木折入模板重量之中，方木密度500kg / m3。鋼模板: 50kg/ m2。10cm10cm方木折算模板重為10.10.15000.2520kg/ m2。d、施工人員、施工材料機具等行走運輸或堆放產生的荷載：根據規范計算支架立柱承載力時，施工荷載取2.5kpa。e、振搗砼產生的荷載：砼對水平模板荷載，取2.0kpa。、驗算過程a、強度驗算按簡支結構簡化計算，四根立桿支撐著0.6m0.6m=0.36m2范圍內的荷載。其中：頂板自重荷載P1=1.2260.3611.2KN。支架自重P2=(5.5+4*0.6*2) *3.31/1000.34KN。模板自重P3=(50+20)/1000.36m8、20.25KN。人機荷載P4=2.50.360.9KN。振搗砼產生的荷載P5=20.360.72KN。一根立桿承重P=(P1+P2+P3)*1.2+(P4+P5)*1.4=16.416KN22.5KN 2、立桿穩定性驗算。按下式驗算 =1.05N/(AKH)f -軸心受壓立桿的穩定系數，根據長細比按規程附錄C采用； A -立桿的截面面積，取4.24102mm2； KH -高度調整系數，建筑物層高超過4m時，按規程5.3.4采用；計算長度l0按下式計算的結果取大值：l0=h+2a=0.6+20.6=1.8m；l0=kh=1.2431.8450.6=1.376m；式中：h-支架立桿的步距，取0.69、m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.1m； -模板支架等效計算長度系數，參照規程附表D1,取1.845； k -計算長度附加系數，按規程附表D2取值為1.243；故l0取1.8m；=l0/i=1.8103 /15.9=113.2；查規程附錄C得 = 0.452；KH=1/1+0.005(H-4)KH=1/1+0.005(5.4-4)=0.99； =1.05N/(AKH)=1.0516.416103 /(0.4524.241020.99)=90.85N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =90.85N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 10、，滿足要求。組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載。根據規程，支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。由前面的計算可知:Nut1.2NG0.851.4NQ16.076kN；風荷載標準值按下式計算：Wk=0.7zsWo=0.70.740.2730.45=0.064kN/m2；其中 w0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：w0 = 0.45 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74 ； s - 風荷載體型系數：取值為0.273；Mw=011、.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.0640.60.62/10=0.00165kNm；立桿穩定性驗算 =1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf=1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0516.076103/(0.4524.241020.99)+0.00165106 /(4.493103)=89.33N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =89.33N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。3、底模方木的強度和剛度驗算（1）荷載計算模板自重標準值：x1=340*0.6=0.204kN/m；新澆混凝土自重標準值：x2=25*1.12、2*0.6=18kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：人機荷載X3=2.50. 61.5KN/m。振搗砼產生的荷載X4=20. 61.2KN/m。以上1、2項為恒載，取分項系數1.35，4、3項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為：g2 =(x1+x2)1.35=(0.204+18)1.35=24.58kN/m；q2 =(x4+x3)1.4=(1.5+1.2)1.4=3.78kN/m； 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= -0.125(g2+q2)la2 = -0.125(24.58+3.78)0.62=-1.276kNm；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 13、W=bh2/6=1001502/6=37.5104 mm3； =M/Wf =1.276106/(37.5104)=3.4N/mm2；底模方木的受彎強度計算值 =3.4N/mm2 小于抗彎強度設計值fm =13N/mm2 ，滿足要求。（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產生的剪力為Q=0.625(g2+q2)la=0.625(24.58+3.78)0.6= 10.635kN；=3Q/2bh=3*10635/2/100/150=1.064N/mm21.3 N/mm2（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=1001503/12=28.125106 mm4；根據J14、GJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算：max=0.521(x1+x2)la4/(100EI)+0.192(x4+x3)la4/(100EI)=0.051 mm；底模方木的撓度計算值max=0.051mm 小于 撓度設計值 =min(600/150，10)mm ，滿足要求。 4、立桿的地基承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1501=150 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 150 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 115、 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = 1.05N/A =1.0516.356/0.36=47.7 kPa ；.p=47.7kPa fg=150 kPa 。地基承載力滿足要求！、施工便道通道結構驗算施工通道支架采用48mm碗扣支架支撐和I28a工字鋼縱梁組合而成，凈跨3.5m，高4.8m，按4m跨度驗算強度和剛度。1、 門洞安全性檢算1、支架強度驗算、門洞支架強度驗算用荷載組合為：模板、方木自重，支架自重，新澆砼、鋼筋砼自重，施工人員、施工材料機具等行走運輸或堆放產生的荷載，振搗砼產生的荷載。、各類參數的確定：a、門洞頂部混凝土重量：砼容重取砼容重26KN / m3，平均每米自重1.2*26=316、1.2KN/m。b、模板重量： 0.5 KN / m2+0.9 KN / m2 =1.4KN/m2。c、支架自重：縱梁28a工字鋼重：28a工字鋼每米重43.492kg/m，每米2根。單根支架自重P2=(4.8+4*0.3*2) *3.31/1000.24KN。d、施工人員、施工材料機具等行走運輸或堆放產生的荷載取2.5kpa。e、振搗砼產生的荷載：砼對水平模板荷載，取2.0kpa。、驗算過程：立桿穩定性驗算。按下式驗算 =1.05N/(AKH)f -軸心受壓立桿的穩定系數，根據長細比按規程附錄C采用； A -立桿的截面面積，取4.24102mm2； KH -高度調整系數，建筑物層高超過4m時17、，按規程5.3.4采用；計算長度l0按下式計算的結果取大值：l0=h+2a=0.6+20.6=1.8m；l0=kh=1.2431.2720.6=0.95m；式中：h-支架立桿的步距，取0.6m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.6m； -模板支架等效計算長度系數，參照規程附表D1,取1.272； k -計算長度附加系數，按規程附表D2取值為1.243；故l0取1.8m；=l0/i=1.8103 /15.9=113.2；查規程附錄C得 = 0.452；KH=1/1+0.005(H-4)KH=1/1+0.005(5.4-4)=0.99；立桿的軸向壓力設計值計算公18、式：N1.2NG1.4NQ15.642kN =1.05N/(AKH)=1.0515.642103 /(0.4524.241020.99)=86.56N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =86.56N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載。根據規程，支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。由前面的計算可知:Nut1.2NG0.851.4NQ15.33kN；風荷載標準值按下式計算：Wk=0.7zsWo=0.70.740.2730.45=0.064kN/m2；其中 w0 - 基本風壓(kN/m219、)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：w0 = 0.45 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74 ； s - 風荷載體型系數：取值為0.273；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.46410-6300600210=823Nmm；立桿穩定性驗算 =1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf=1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0515.33103/(0.4774.241020.99)+823 /(4.493103)=80.68N/mm2；立桿的受壓強度計20、算值 =80.58N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。2、縱梁I28a工字鋼內力驗算工字鋼為I28a工字鋼，間距50cm。其容許彎應力w=170Mpa ， =80Mpa，慣性矩I=7114.1cm4，截面積A=55.404cm2，截面抵抗矩W=508cm3，彈性模量E=2.1105 Mpa。計算跨徑取4m。、荷載組合：強度驗算用荷載組合為：模板自重，支架自重，新澆砼、鋼筋砼自重，施工人員、施工材料機具等行走運輸或堆放產生的荷載，振搗砼產生的荷載。、各類參數的確定：頂板自重荷載P1=1.2260.515.6KN/m。模板自重P2=(34+20)/1000.21、5m20.27KN/m。人機荷載P3=2.50.51.25KN/m。振搗砼產生的荷載P4=20.51KN/m。工字鋼自重：P5=0.44KN/m。、驗算過程：a、強度驗算：一根工字鋼承受的荷載集度q=15.6+0.27+1.25+1+0.4418.56KN/m最大彎距Mmax=（1/8）ql2=（1/8）18.5610342=37.12KN.m=M/W=37.12103/50810-6=73.1kpa =170 kpa抗彎強度滿足要求。b、剛度驗算：f=L/400=4m/400=10mmf=（5ql4）/（384EI）=（518.5610344）/(3842.110117114.110-8)=22、4.1mmf=10mm剛度條件滿足要求。c、剪應力驗算最大剪力Qmax=ql/2=18.5642=37.12 KN最大剪應力max=Qmax/A=37.12103(55.40410-4)=6.7Mpa=100Mpa剪應力小于容許值，滿足要求。4、立桿的地基承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 2001=200 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 200 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = 1.05N/A =1.0515.642/0.09=182.5kPa ；.p=1823、2.5kPa fg=200 kPa 。地基承載力滿足要求！四、安全保證措施1、天窗施工時施工負責人必須在接到駐站聯絡員命令后方可進入施工現場，解除封鎖前，駐站聯絡員提前通知各現場施工負責人，施工負責人嚴格按照駐站聯絡員通知的封鎖施工時間及時撤出人員、材料及設備，并由駐站聯絡員匯總確認后，方可予以開通。駐站聯絡員及現場施工負責人配備對講機1臺，嚴禁材料、機械設備及人員侵入限界，安全員及現場施工負責人要及時進行檢查，以防止遺漏。施工班組配備相應的照明設備。2、對施工機具進行編號，并做明顯標識，并落實到專人使用及保管，對小型器具貼明顯的反光貼。3、施工人員進入施工現場按規定著裝（穿著黃色防護服）配備24、好防護備品（對講機、喇叭、黃紅旗、施工封鎖紀錄簿）、設置好防護標志。4、進行機械駕駛員、施工人員必須進行安全培訓，考試合格后方可進行施工；機械設備必須辦理安全許可證，駕駛員必須持證上崗。5、根據施工計劃，合理配置施工設備，對進場設備辦理設備許可證。吊車、砼汽車泵等大型設備作業時，實行“一機一人”盯崗作業，特殊工種必須持證上崗。進場設備必須確保各項指標處于完好狀態。6、施工時在既有線側留出足夠安全距離，設置安全警示繩。機械、車輛等在站內靜態停留時，必須停在指定地點，留人看守。7、各施工班組施工前必須提前4天書面通知工區調度，由工區調度匯總并提前通知相關運營單位，由相關施工配合單位進行現場安全技術25、交底。施工配合單位人員未到場嚴禁施工。8、各施工班組在施工中必須提前一天上報工區調度次日施工項目，由工區調度匯總并及時上報相關運營單位，經運營單位同意并派安全檢查員后方可施工。9、施工中應設置相應的應急材料、人員及設備，以應對突發事件的發生。現場的生產、生活區均要設足夠的消防水源和消防設施，消防器材應有專人管理不得亂拿亂動，所有施工人員要熟悉并掌握消防設備的性能和使用方法。10、 氧氣瓶不得沾染油脂，乙炔發生器必須有防止回火的安全裝置，氧氣瓶與乙炔發生器要隔離存放。11、所有進入施工現場的人員必須戴好安全帽，并按規定配戴勞動保護用品，或安全帶等安全工具；不得穿拖鞋、高跟鞋、硬底易滑鞋和裙子進入施工現場。12、在距邊緣1.2-1.5米處應設置護欄或架設護網，且不低于1.2米，要穩固可靠。從事架子施工的人員，要持證上崗。13、施工作業搭設的扶梯、工作臺、腳手架、護身欄、安全網等，必須牢固可靠，并經驗收合格后方可使用14、在搭設門洞兩側設置限高架，限高架高4.5m,寬3.5m,設置兩道限速帶，并安排專人24小時進行現場指揮。嚴禁超寬、超高車輛通行。15、鋼筋嚴禁非天窗點用吊車進行吊裝。頂板澆筑于天窗點施工。編制復核交底單位長吉城際鐵路CJCJ-1標四工區交底人（簽章）接底單位接底人（簽章）