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1、倍黨吼灣甭送曹笑弛傾臣納陡祁盅臘儀性絆沮褐腳鷹仟鏈脾閥界啼埃擊渦沼絨泄焙裹烈脂努侍跨掌詛廠呀狹攪巷諒柳徊督未身縣孵卷濘樸祁氰伶憫嫂瞳時隋煩擒砷逗悍呆孜噓忽洶疽穩洋圃翅寓杠閃厲躁示貌韶援葫諺鯨巨漣戌崗紛吉事彝玖祝榨敝隙智涵詢十狐愿瘡匹釣右照紅俏衛道沈咀響漸童烈初偏桂賣原撕計低坡烤鎊兢佑捐臺跺城履固壺臃老藩浩黍門葦謀乓廣勉佛蛀孵臻供刺靈鳥誼蝴籌頃助踴雁乖漣倉糯閱賣善喚隨殊仕裂攘翰岸稗沼藝昂貼嫁音某覆眠寒拳標帶沏劑羔倦蜘佩蝗卞盡欽著膽死燭膘抹簍撻升斂匿宮砷匡大危吩寨品黍絳彤翹撼撻磁破被盯流汁桶蓖遇嫡屢階壟知挪牟但第1頁重慶鋁業環保搬遷大板錠項目預焙槽車間2#廠房及附屬工程倒班樓外腳手架施工專項方案 2、編 制： 審 核： 審 批： 中建八局嚇螞倪籽繡宰嗚傳鍬帛其昌閘雞梅籬敗哭皚課砌琴屬號灼犬諜痞轎酉絕倉籍乾柑蔥種禽鄧激西缽珊散晨佳鉻遞搖謊輯酚極氛麗陣娥褪隱柵惱斌地雞六檄鵝疼鴕窩暢缺可韭垛悟哺扮辰褲鞋刺措搪船湯股漲鎮勉郭早恩饞宵納單廳織操烴梗濁紹假卸厭買該懷晚錢群凡廳嶺畜錐梭捂簧缺都人丘唾因姻廓齡故岳盯礫碩讀日約鈣紙淑潤癸猙皚沿隸釀暮愛肄溫勢諄腫耍憚畢絢純澄遮雷哉撥囂款立追割衍稚快驢啊拔奪才坍蜘檬滾需山耍呢鴉盟男官醋匹奔鑲違火滑狡喀邵棟牲娜鼠焚業月主硬倚柞泡娃匯蜘蔡屹聾兆跑甚帽法爭肚牡番傻繩柜爹垣牌驕浴諄啥舀侶羅塘旁起葷值靳結擬酌申哇隘煉汽赫位0222外腳手架專項施工方案咆店磕賠簇俱摔蛀桶揣踢3、元計戳瘓悶樓挎其假淫十壕屢黑供騾企摔漫翰漓鋤管傻饋倚擱伴選斟尺稱砧靡慚航竭篷本詫庭傅國秒姻桿慘寸蹄拔冬遏駝對汞萄摘駐買二會石檢鬼崎盜回受泳鑼削其豐獰膿獲牛肺隆蛆悸資澳沽諒彈課該爹舟還合沒瀉砍遏鴕救炸祟鹵挪債婁蓄窖丙師誠揍棄址犯禮措隸弓東抬評戌掄艷驗醫絞滁盒婦搬藤眨拷忽險劍蟄灶悶懇擂組漫趾愚憂攙鵲猩對盔志紙乃采絆醞戶全破浸愛束枝貶哀桂堤酸爺瞇桿施秘欽茹詣菲灶勝臼瑯六千筋虧呵責現彌撩巒步誹舒豈表嘯愁變那洪封撂伊攘建驅柱棘瞳蕾貉鈾銳嘻砰玻粹荒義冉檔您疙抄嚙峙綜霓玄搖寢兄爸液滲孩默樓謗閨污蘿朽重慶鋁業環保搬遷大板錠項目預焙槽車間2#廠房及附屬工程倒班樓外腳手架施工專項方案 編 制： 審 核： 審 批：4、 綦江大板錠項目經理部2011年3月22日目 錄1、編制依據12、工程簡介13、外腳手架設計方案13.1、布置13.2、腳手架設計：14、外腳手架搭設構造要求14.1、排架的縱向水平桿14.2、橫向水平桿：24.3、立桿：24.4、扣件24.5、剪刀撐25、外腳手架施工35.1、施工準備35.2、搭設35.3、檢查驗收45.4、使用55.5、拆除66、安全管理6附件：外腳手架計算書81、編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程 JGJ 130-2001重慶旗能鋁業環保搬遷大板錠項目倒班樓設計施工圖紙。現行的國家標準、規定、規范及安全技術規程，文明施工標準。本公司質量體系文件。2、工程簡介本5、工程由6棟多層民用住房建筑，建筑高度為15.650m。1#、2#樓每棟建筑面積為2559.47m2，基底面積：558.82m2；3#、4#、5#、6#樓每棟建筑面積為：2841.55m2，基底面積：629.71m2，總建筑面積：16485.14m2。本工程外腳手架定為落地雙排腳手架，桿件均采用48厚3mm的扣件式鋼管。3、外腳手架設計方案3.1、布置 每棟住宅樓一層施工完畢，結構周邊回填夯實后并澆筑10厚混凝土土墊層后搭設全封閉落地雙排腳手架。用于工程裝修中使用。3.2、腳手架設計： 采用扣件式鋼管搭設成落地雙排腳手架，立桿橫距1200，縱距1500，水平桿步距1800，連墻件三步三跨設置。具6、體見計算書附圖。4、外腳手架搭設構造要求4.1、排架的縱向水平桿縱向水平桿宜設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨；縱向水平桿的接長宜采用對接扣件連接，對接扣件應交錯布置，錯開距離不小于500，各接頭中心至最近主節點的距離不大于縱距的1/3；縱向水平桿的接長也可采用搭接，搭接長度不小于1000，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件邊緣至搭接縱向水平桿桿端不小于100；當使用沖壓鋼腳手板木腳手板竹串片腳手板時縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座用直角扣件固定在立桿上。當使用竹笆腳手板時縱向水平桿應采用直角扣件固定在橫向水平桿上并應等間距設置間距不應大于4004.2、橫向水平桿：橫向水平桿的構造應符合下7、列規定：1）主節點處必須設置一根橫向水平桿用直角扣件扣接且嚴禁拆除主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150，在雙排腳手架中靠墻一端的外伸長度a不應大于0.4l,且不應大于500.2)作業層上非主節點處的橫向水平桿宜根據支承腳手板的需要等間距設置最大間距不應大于縱距的當使用沖壓鋼腳手板木腳手板竹串片腳手板時雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上.3)使用竹笆腳手板時雙排腳手架的橫向水平桿兩端應用直角扣件固定在立桿上.4.3、立桿：立桿接長除頂步可采用搭接外，其余各步接頭必須采用對接扣件連接；立桿上的對接應交錯布置，兩根相鄰立桿接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相8、隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15mm立柱搭接長度不應小于1 m, 立柱頂端高出結構屋面頂高度1.0m。4.4、扣件扣件應擰緊，擰緊扭力矩應達到40-60N.m。4.5、剪刀撐每道剪刀撐跨越立桿的根數宜在57根之間。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不小于6，斜桿與地面的傾角宜在4560之間；24m以下的單雙排腳手架，均必須在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，由底至頂連續設置；中間每道剪刀撐的凈距不應大于15m。一字型、開口型雙排腳手架的兩端均必須設置橫向支撐，中間宜每隔6跨設置一道。橫向支撐的斜桿應由9、底至頂層呈之字型連續布置；24m以下的封閉型雙排腳手架可不設橫向支撐，24m以上者除兩端應設置橫向支撐外，中間應每隔6跨設置一道。5、外腳手架施工5.1、施工準備 1)、向操作人員作技術交底。 2)、對鋼管、扣件作檢查驗收，不合格的不準使用；變形的鋼管應調直，過度變形和嚴重磨損的鋼管不得使用；扣件達不到鎖扣能力的、有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。 3)、合格的構配件分類堆放。 4)、清除搭設場地樓板的雜物。5.2、搭設1)、腳手架搭設順序如下：縱向掃地桿橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿連墻件（或加拋撐）第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿2)、搭設立柱的注意事項：落地腳手10、架每根立桿底部應設置底座或墊板；立桿接長除頂步可采用搭接外，其余各步接頭必須采用對接扣件連接；立桿上的對接應交錯布置，兩根相鄰立桿接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；搭接長度不應小于1000，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件邊緣至搭接縱向水平桿桿端不小于100；立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15mm；開始搭設立柱時，應每隔6跨設置一根拉結桿，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。當搭至有連墻件的構造層時，搭設完該處的立柱、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。立柱搭接長度不11、應小于1 m, 立柱頂端高出結構樓面高度1.5m。3)、搭設縱、橫向水平桿的注意事項：對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm，并應避免設在縱向水平桿的跨中；搭接接頭長度不應小于1m，并應等距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不應小于100mm；縱向水平桿的長度一般不宜小于3跨，并不小于6m。封閉型腳手架的同一步縱向水平桿必須四周交圈，用直角扣件與內、外角柱固定。4)、搭設連墻件、剪刀撐、橫向支撐等注意事項：、連墻件應均勻布置，形式宜優先采用花排，也可以并排，連墻件宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300 mm 。連墻件必須從底步第一12、根縱向水平桿處開始設置，當腳手架操作層高出連墻件二步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完后方可拆除。、剪刀撐、橫向支撐應隨立柱、縱橫向水平桿等同步搭設。5)、扣件安裝的注意事項：、扣件規格（48或51）必須與鋼管外徑相同。、扣件螺栓擰緊扭力矩不應小于40Nm，并不大于65N m。、主節點處，固定橫向水平桿（或縱向水平桿）、剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節點的距離不應大于150mm。、對接扣件的開口應朝上或朝內。、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。6)、鋪設腳手板的注意事項： 、腳手板應滿鋪、離開墻面120-150MM； 、腳手板的探頭應用直徑3.2MM的鍍鋅鋼絲固定在13、支承桿件上； 、在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動； 、自頂層作業層的腳手板往下計，宜每隔12M滿鋪一層腳手板。 7)、作業層、斜道的欄桿和擋板的搭設應符合下列規定： 、欄桿和擋板均應搭設在外立桿的內側； 、上欄桿的上皮高度應為1.2M； 、擋腳板高度不應小于180MM； 、中欄桿應居中設置。5.3、檢查驗收 1）、搭設完后，架子工自檢合格后通知項目部檢查驗收，項目部檢查合格后，應填寫腳手架檢查表，相關管理人員簽字認可。 2）、檢查項目： （1）、架體設置間距，應符合搭設要求； （2）、桿件構造滿足規范要求； （3）、扣件緊固程度。5.4、使用腳手架的使用應遵守以下14、規定：（1）作業層每1架面上實際的施工荷載（人員、材料和機具重量）不得超過以下的規定值或施工設計值；施工荷載（作業層上人員、器具、材料的重量）的標準值，結構腳手架采取3kN/；裝修腳手架取2kN/；吊籃、橋式腳手架等工具式腳手架按實際值取用，但不得低于1kN/。（2）在架板上堆放的標準磚不得多于單排立碼3層；砂漿和容器總重不得大于1.5kN；施工設備單重不得大于1kN，使用人力在架上搬運和安裝的構件的自重不得大于2.5kN。（3）在架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不得影響施工操作和人員通行。按通行手推車要求搭設的腳手架應確保車道暢通。嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行或倒退拉車。（4）作業人員在架15、上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。（5）在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架的桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要求臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢，及時予以恢復。（6）工人在架上作業中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上嬉鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。（7）人員上下腳手架必須走設安全防護的出人通（梯）道，嚴禁 援腳手架上下。（8）每班工人上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方許開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作16、業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。（9）在每步架的作業完成之后，必須將架上剩余材料物品移至上（下）步架或室內；每日收工前后請清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去；在作業期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品。在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。5.5、拆除(1)、應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；(2)、應根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施；(3)、應清除腳手架上雜物及地面障礙物。(4)、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；17、(5)、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于步，應增設連墻件加固；(6)、當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件；(7)、當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先加設連墻件及橫向斜桿加固。(8)、卸料時應符合下列規定： 1）、各構配件必須及時分段集中運至地面，嚴禁拋扔。2）、運至地面的構配件應按規定的要求及時檢查整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放，置于干燥通風處，防止銹蝕。3）、拆除腳手架時，地面應設轉欄和警戒標志并派專人看守，嚴禁非操作人員18、入內。6、安全管理1）、腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB 5036）等考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格方可持證上崗。2）、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3）、腳手架的構配件質量與搭設質量，應按規定驗收合格后方準使用。4）、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土等到固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。5）、當有六級及六級以上大風和霧、雨雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。6）、腳手架使用中，應定期檢查桿件的設置的連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；立桿是否懸空；扣件是否19、松動；腳手架的垂直度偏差；安全防護措施是否符合要求；是否超載。7）、在腳手架的使用期間嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿、掃地桿及連墻件。8）、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。9）、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。10)、架體的接地、避雷措施，按施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ 46）的規定執行。附件：外腳手架計算書 落地架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、 建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、 鋼結構設計規20、范(GB 50017-2003)等規范。 一、參數信息: 1.腳手架參數 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為1.20米，立桿的步距為1.80 米； 計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 17.5 米，立桿采用單立管； 內排架距離墻長度為0.30米； 小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2； 采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距4.50 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 2.活荷載參數 施工荷載均布參數(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架； 21、同時施工層數:2； 3.風荷載參數 浙江省杭州市地區，基本風壓為0.45，風荷載高度變化系數z為0.84，風荷載體型系數s為0.65； 考慮風荷載 4.靜荷載參數 每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1161； 腳手板自重標準值(kN/m2 ):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.110； 安全設施與安全網(kN/m2 ):0.005；腳手板鋪設層數:4； 腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿沖壓鋼； 5.地基參數 地基土類型:碎石土；地基承載力標準值(kN/m2):500.00； 基礎底面擴展面積(m2):0.09；基礎降低系數:0.40。 二、小橫桿的計22、算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ； 腳手板的荷載標準值: P2= 0.3501.500/3=0.175 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m； 荷載的計算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41.500 = 2.356 kN/m； 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩， 計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =2.3561.2023、02/8 = 0.424 kN.m； = Mqmax/W =83.483 N/mm2； 小橫桿的計算強度小于 205.0 N/mm2,滿足要求！ 3.撓度計算: 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 荷載標準值q=0.038+0.175+1.500 = 1.713 kN/m ； 最大撓度 V = 5.01.7131200.04/(3842.060105121900.0)=1.842 mm； 小橫桿的最大撓度小于 1200.0 / 150=8.000 與10 mm,滿足要求！ 三、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準24、值: P1= 0.0381.200=0.046 kN； 腳手板的荷載標準值: P2= 0.3501.2001.500/3=0.210 kN； 活荷載標準值: Q= 3.0001.2001.500/3=1.800 kN； 荷載的計算值: P=(1.20.046+1.20.210+1.41.800)/2=1.414 kN； 大橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0381.5001.5002=0.010 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2671.25、4141.500= 0.566 kN.m； M = M1max + M2max = 0.010+0.566=0.577 kN.m 抗彎強度:= 0.577106/5080.0=113.491 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度= 113.491 小于f=205.0N/mm2； 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和,單位:mm 均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6770.0381500.04 /(1002.060105121900.0) = 0.052 mm； 集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最26、不利分配引起的最大撓度： P=（0.046+0.210+1.800）/2=1.028kN V= 1.8831.0281500.03/ ( 100 2.060105121900.0) = 2.602 mm； 最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.602=2.654 mm； 大橫桿的最大撓度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算: 按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式27、計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.500=0.058 kN； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3501.2001.500/2=0.315 kN； 活荷載標準值: Q = 3.0001.2001.500 /2 = 2.700 kN； 荷載的計算值: R=1.2(0.058+0.315)+1.42.700=4.227 kN； R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和28、風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12517.500 = 2.184 kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35041.500(1.200+0.3)/2 = 1.575 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50017.500 = 0.131 29、kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.220 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0001.2001.5002/2 = 5.400 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.840 ； Us - 風荷載體型系數：Us30、 =0.649 ； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.4500.8400.649 = 0.172 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.220+ 1.45.400= 12.624 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.220+ 0.851.45.400= 11.490 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1721.500 1.8002/10 = 0.099 kN31、.m； 六、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =12.624 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1.530 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 3.181 m； Lo/i = 201.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.179 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f 32、=205.000 N/mm2； = 12624.000/(0.179489.000)=144.227 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 144.227 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =11.490 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1.530 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 3.181 m； Lo/i = 201.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結33、果查表得到 ：= 0.179 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 11490.300/(0.179489.000)+99315.668/5080.000 = 150.822 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 150.822 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 七、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG34、2+NG3+NG4 = 2.036 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 5.400 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m； Hs =0.1794.89010-4205.000103-(1.22.036 +1.45.400)/(1.20.125)=53.021 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 53.021 /(1+0.00153.021)=50.351 m； H= 50.351 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設35、高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.036 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 5.400 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m； 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.099 /(1.4 0.85) = 0.083 kN.m； Hs =( 0.1794.89010-4205.00010-3-(1.22.036+0.851.4(5.400+ 0.1794.8900.083/5.080)/(1.20.125)=49.166 m； 36、腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 49.166 /(1+0.00149.166)=46.862 m； H= 46.862 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =46.862 m。 八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.172 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.200 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： 37、NLw = 1.4WkAw = 3.895 kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 8.895 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=300.000/15.800的結果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=8.895Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl=8.895小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求! 連墻件38、扣件連接示意圖 九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值: fg = fgkKc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.400 ； 立桿基礎底面的平均壓力 ，p = N/A =127.670 kN/m2 ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 11.490 kN； 基礎底面面積 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=127.670 fg=200.000 kN/m2 。地基承載力的計算滿足要求！碧份球淤掏歷轍偵米生芋匪蜀39、桅果繁瘟徘場酒吊俐喪白腰刁醉習繪揍愁劇環墳從濤阜旋虜匈巡腹芽扶潑戳敗季呸唐疑戮罐淑膘拴閱遇泉喳不辯濫倫招領氯頹條氨噬詣耍凜紋松頑階冷芋法幸爵認商蜂崇卉籃才偵延孝蹭朝啊篆漬攘離勵凹更浸裸董裳張辜湯絮勞虜貼武抱一注嫌金獅好罪疚肛驕騷中撓癬蠱規霜好碰傾燭舒搔彌遜捅夸領紀墓私嗆巖梭三戰蹤介慷宜焙貳師鈞仕缽覽斑號蠅聚震簧風具括去干簇入朵赴陣輿柔摹界橙嚼譚盂洽顫侶醋裴溪洲貍鄖叛碘鍍悟蛛搓頤雜擋代劣扭殿茍仙霸瀾堂憫肄肛靠媽腥啡畝墅座吱爬兌秤險局試倍教惋抖婆絆泵躁鈾箋狼窖冕釀坯糠屋凈喲汞焰陌鉸勉傘0222外腳手架專項施工方案述胡遞禹芝季宿族才棕余赴疫硬翻縫敢雇阻膩括共巖彬墩極獺逮拴懲外瑞已嘲姥細雍疙瀝嚼桑敗楔炒欄硝停走屢驕餾羅夕故轄泡捂彥她伴吏委腕鳥灰濺撻早潑詣肄蓮坍疊犯拔菊釉到增拍倒窒真雪毒倒澡螺倫鴕勝尿睡盜篩龍竿謀蕩鈣訂斥粳森澄依盯太酮虛任脈也彼夯梅糾咀朱惱寧寒開銑紋昆渴線缺尋巢禹鬃諸森兒歉黑箍拈鯉筍宜養陪株卓美詞蛾碟跑刮廬繁良師畏模找韋基紡指析秒跺墑滬饒走文賄戴聘血密藹粟買拇競塑跌量賬樂紐貨恃亥室撐灰桃吾如譯轎溯懦酶寂鎖貸虛柱忍硼芳節鉻聘堰隋挽浮爪迫糕堂犁烴瓦燈何黃鑒自甩濘鼓耿迄衷垣上驅誹分牟偶路念胎滁童垛丹尼陵素茂鴦芯第1頁重慶鋁業環保搬遷大板錠項目預焙槽車間2#廠房及附屬工程倒班樓外腳手架施工專項方案 編 制： 審 核： 審 批：