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1、XX工程卸料平臺施工專項方案 編制人： 審批人： 批準人： 日 期： XX建設有限公司 卸料平臺施工方案1、編制依據：1.1鋼結構工程施工及驗收規(guī)范1.2結構安裝工程施工操作規(guī)程1.3建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范1.4 本工程施工組織設計等2、工程概況工程簡介1、工程名稱：2、工程地點：3、工程內容：施工圖紙內所有內容（甲方分包項目除外）。4、工期：總工期：480天（日歷天數）。5、工程質量：合格建筑與結構概況 本工程為XX二期11#、16#樓及2#、3#、8#商業(yè)一標段工程，包括11#、16#樓2#、3#、8#商業(yè)；11#樓剪力墻結構，地上28層，地下二層，地上均為住宅，地下為儲藏間（其中地2、下二層為人防），建筑面積16747m2;16#樓地上28層，地上一、二層為商業(yè)網點，地下為儲藏間（其中地下二層為人防），地上3-28層為住宅，建筑面積為15528.22 m2;2#商業(yè)樓框架結構，地上2層，建筑面積2804.4 m2;3#商業(yè)樓框架結構，地上3層，建筑面積3344.01 m2。上部主體均為全現澆剪力墻結構，主體施工時外腳手架采用與鋼管搭設連結用構件連接。各棟號均搭設卸料平臺。3、施工準備16槽鋼、14槽鋼、637（24）鋼絲繩、YT-22 綱絲夾具、10mm 厚鋼板、50 厚木腳手板。4、工藝流程在平整場地上先按圖紙位置布置兩邊主梁（16 槽鋼）然后布置兩頭的次梁（14槽鋼）并3、與主梁滿焊再布置中間次梁與主梁滿焊最后布置分布槽鋼（16）將10 厚鋼板（吊環(huán)）與槽鋼焊接起吊平臺至使用位置掛鋼絲繩固定卸塔吊吊鉤卸料起吊移位。5、施工注意事項5.1 鋼材焊接時，將每個焊縫連續(xù)不斷的焊完，焊縫要飽滿，焊縫厚度不小于8mm。5.2 鋼平臺操作面滿鋪腳手板，并用鉛絲與槽鋼綁扎固定。5.3 鋼平臺安裝時先掛好鋼絲繩，穿過外墻鋼大模洞（用鋼絲夾具固定），然后再將鋼絲繩與平臺吊鉤連接，并調整四角標高，上好鋼絲夾具，鋼絲繩連接卡子不得少于3 個。5.4 鋼平臺端頭擱置在外墻窗臺上，為防止鋼平臺水平滑動，在18槽鋼端頭焊接兩塊槽鋼，長度800mm 左右，槽鋼的肢背相向，兩槽鋼間的凈距為804、0mm。5.5 建筑物銳角利口系鋼絲繩處加襯軟墊物。5.6 鋼平臺外口略高于內口。5.7 鋼平臺三面采用48*3.5*1.2鋼管安裝固定防護欄桿、滿掛密目網，高度1200mm。5.8 鋼平臺吊裝需待橫梁支撐與墻連接固定，接好鋼絲繩，調整完畢，經檢查驗收，方可松卸起重吊鉤，上下操作。5.9 鋼平臺使用時由專人進行檢查，發(fā)現鋼絲繩有破損，超過使用要求時要及時調換，焊縫脫焊應及時修復。5.10 操作平臺上掛牌表明容許荷載值，操作平臺人員和物料的總重量，禁止超過設計的容許荷載，并由項目安全員加以監(jiān)督。（本卸料平臺容許荷載值為1.0T。）6、安全注意事項6.1 新制作的卸料平臺在使用前進行不低于1.5 5、倍的使用施工靜荷載試驗和起吊試驗，靜載試驗時間不小于4 小時，試驗合格后方能投入使用。該項工作由項目安全部門具體負責，并做好試驗記錄。6.2 鋼平臺最大使用荷載不超過1.0T,同時高度不超過1米。6.3 腳手板與平臺梁的固定用18 通長鋼筋，用8鉛絲綁扎牢固，起吊前將平臺上的散料清理干凈。6.4 使用時班組安全人員要經常檢查卸料平臺的工作情況，一旦發(fā)現異常應及時停止作業(yè)，上報項目部，進行檢查和處理。項目安全員每周進行一次檢查，每次檢查均要做記錄。6.5 吊索（鋼絲繩、夾具）經常檢查和保養(yǎng)。不用時妥善保管存放，有磨損的鋼絲繩不得繼續(xù)使用。6.6 卸料時要求輕吊輕放，物料吊卸應遵守物料吊裝捆扎要求6、，防止散落，造成傷害。6.7使用過程中嚴禁超載,平臺上不得長時間堆積物料。7、承載力計算一、1.荷載參數腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：欄桿、木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.14；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):10.00。2.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：0.30，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：2.10；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：6.00；鋼絲繩安全系數K：9.00，懸挑梁與墻的節(jié)點按 固支 計算；只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁主7、梁材料類型及型號：16號槽鋼槽口水平 ；次梁材料類型及型號：14a號槽鋼槽口水平；次梁水平間距l(xiāng)d(m)：0.20，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：0.20。4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：3.20, 次梁懸臂Mc（m）：0.00；平臺計算寬度(m)：3.00。 二、次梁的驗算:次梁選擇 14a號槽鋼槽口水平 ，間距0.2m，其截面特性為：面積 A=18.51cm2；慣性距 Ix=563.7cm4；轉動慣量 Wx=80.5cm3；回轉半徑 ix=5.52cm；截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。1.荷載計算(1)、腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板8、，標準值為0.35kN/m2； Q1=0.35 0.20= 0.07kN/m；(2)、型鋼自重標準值：本例采用16a號槽鋼槽口水平，標準值為0.14 kN/m Q2=0.14 kN/m(3)、活荷載計算1)施工荷載標準值：取2.00 kN/m2 Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷載P：10.00kN荷載組合Q=1.2(0.07+0.14)+1.42.000.20=0.81kN/mP=1.410.00=14.00kN2.內力驗算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩M的計算公式（規(guī)范JGJ80-91，P31）為： 經計算得出: Mmax = (0.89、13.002/8)(1-(0.002/3.002)2+14.00。 最大支座力計算公式: 經計算得出: R = (14.00 + 0.81(3.00 + 20.00)/2 = 8.22kN3.抗彎強度驗算次梁應力： 其中 x - 截面塑性發(fā)展系數，取1.05； f - 鋼材的抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =1.14104/(1.0580.50)=135.07 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =135.069 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!4.整體穩(wěn)定性驗算 其中，b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)10、定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=5709.5058.00235/(3000.00140.00235.0)=0.75；由于 b大于0.6，按照下面公式調整： 得到 b=0.693；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 =1.14104/(0.69380.500)=204.68 N/mm2；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 =204.684 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!三、主梁的驗算:根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 16號槽鋼槽口水平 ，其截面特性為： 面積 A=25.15cm2；慣性距 Ix=934.5cm4；轉11、動慣量 Wx=116.8cm3；回轉半徑 ix=6.1cm；截面尺寸，b=65mm,h=160mm,t=10mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m； Q1 = 0.14kN/m；(2)槽鋼自重荷載 Q2=0.19kN/m 靜荷載設計值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.14+0.19) = 0.40kN/m； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 R；2.內力驗算 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 卸料平12、臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續(xù)梁計算，由矩陣位移法，從左至右各支座反力： R1 = 29.425 kN； R2 = 17.935 kN。 最大支座反力為 Rmax=17.935 kN；M1M2最大彎矩 Mmax=9.202 kNm；最大撓度 =0.011 mm。3.抗彎強度驗算 其中 x - 截面塑性發(fā)展系數，取1.05； f - 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 =9.202106/1.05/116800.0+7.17103/2515.000=77.887 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 77.887 N/mm2 小于 主梁13、槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求!4.整體穩(wěn)定性驗算 其中 b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，按照下式計算： b=57010.065.0235/(3300.0160.0235.0)=0.702；由于 b大于0.6，應按照下面公式調整： 可得 b=0.668；主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 = 9.202106/(0.668116800.00)=117.92 N/mm2；主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 = 117.92 N/mm2 小于 f=205.00,滿足要求!5.焊縫強度驗算焊角尺寸不得小于較薄鐵件厚度的1.2倍，滿焊。焊縫面積：A=2(h+2b-2t-30)1.2t0.7=14、2(160.00+265.00-210.00-30)1.210.000.7=4032.00焊縫慣性矩I=12292000焊縫抵抗矩W=2I/h=212292000/160=153650角焊縫強度fwf=160 N/mm2f=M2/W=9202175.048/153650=59.89N/mm2f=R2/(2.4t(h-t-10)=5.338N/mm2 焊縫強度驗算結果滿足要求!四、鋼絲拉繩的內力驗算:水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉鋼繩的軸力(kN)； i - 拉鋼繩的軸力15、與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sini = Sin (ArcTan (6/(2.1+0.3) = 0.928；根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi = RCi / sini；RUi = 29.425 / 0.928 = 31.69 kN；五、鋼絲拉繩的強度驗算:選擇637鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑24mm。 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg358KN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。0.82； K - 鋼絲繩使用安全系數。K9。得到：Fg=32.618KNRu31.691KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。六、鋼絲拉繩拉環(huán)的強度驗算:取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環(huán)的拉力N為：N=RU=31691.306N。拉環(huán)強度計算公式為： 其中， f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規(guī)范所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環(huán)按2個截面計算的。拉環(huán)的應力不應大于50N/mm2，故拉環(huán)鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm2；所需要的拉環(huán)最小直徑 D=31691.34/(3.14250.002)1/2=20.1mm。