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1、目 錄一、編制依據1二、工程概況1三、基礎設計計算及回頂計算1四、施工電梯基礎定位及施工8五、場地及機械設備人員等準備8六、工藝流程9七、施工外用電梯施工要求9一、 編制依據序號名稱編號實施日期備注1圖紙吳江20090212-2地塊項目一期2016-42施工組織設計吳江20090212-2地塊項目一期2016-43建筑地基與基礎工程施工質量驗收規范（GB50202-2013）2016-104混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2015）2016-105建筑地基基礎設計規范（GB5007-2011）2016-106混凝土結構設計規范（GB50010-2010）2016-107混凝土結2、構工程施工質量驗收規范（GB50204-2015）2016-108建筑機械使用安全技術規程（JGJ33-2012）2016-109施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2012）2016-1010SC系列施工升降機使用說明書浙江華良2016-1011升降機計算軟件品茗2016-10二、工程概況 根據現場實際情況，施工外用電梯2527283329#樓人貨梯只能放在地下室頂板。施工外用電梯荷重通過基礎傳遞到基礎下地下室頂板，再由地下室頂板部分通過支承鋼管傳遞到地下室底板（底板厚度為350mm，混凝土強度等級C30）。根據施工要求，在現場共安裝15臺施工電梯安裝在平面布置詳見附圖），架設高度為23、2、23、30#樓25米，29、24、21#樓架設高度38米，25、28#樓架設高度100米，33、32、31、26、27#樓架設高度105米（平面布置詳見附圖），該工程電梯采用SC200/200型施工外用電梯。其中28、29、33、27、25#樓架設在地下室頂板，地下室頂板厚300mm，混凝土強度等級為C30，32、31、26、30、22、21、24、23#樓架設在自然地基上，土體承載力描述如下：1、經勘探揭示，場地自然地面下最大勘探深度90.45m以淺的土體為第四紀更新世以來的沖湖積湖海相碎屑沉積物。根據其巖性特征及其物理力學性質的差異，可劃分為13個工程地質層，并細分為19個工程地質亞層4、。本場地內自地面起由上而下的土層分別描述評價如下：1層淤泥：灰黑色，流塑。系河塘底的浮泥，具淤臭味。層厚0.301.00m。該土層擬建場地明塘部位有分布。系壓縮性極高的低強度軟弱土層。3層素填土：灰、灰黃色等雜色，松散松軟，以粘性土為主，局部底部夾有少量淤泥，局部夾有少量建筑、生活垃圾。該土層擬建場地除明塘部位外均有分布，層厚1.25.3m。系壓縮性不均且偏高的低強度土層。1層粉質粘土：灰黃灰色，軟可塑。偶夾少量薄層粉土。稍有光澤，無搖震反應，干強度中等，韌性中等。該土層擬建場地布局分布頂板標高為-0.571.01，厚度為0.401.50.系壓縮性偏高的低強度土層。2層淤泥質粉質粘土：灰色，流5、塑，薄層理發育，加油少量薄層粉土，局部為淤泥，含有少量有機質及腐植物（實測有機質含量在1.762.36%，平均值為2.03%，局部夾有厚約0.20.3的淤泥質土（有機質含量在19.38%左右）。稍有光澤，無搖震反應，干強度中等，韌性中等。該土層擬建場地布局分布頂板標高為-1.341.07，厚度為10.2018.80.系高壓縮性偏、高靈敏度（qu=17.6Kpa,qu=2.8Kpa靈敏度st=6.3）的低強度軟弱土層。2層粉質粘土：灰綠灰黃色，可塑狀態為主。含鐵錳氧化物斑點，夾青灰色條帶，夾有少量薄層粉土。無搖震反應，稍有光澤，干強度中等，韌性中等。該土層擬建場地布局分布頂板標高為-16.60-6、10.59，厚度為0.505.50.系中等壓縮性，中強度土層。1層粉質粘土：灰色，軟塑可塑狀態，局部薄層理發育，夾有少量薄層粉土。中等壓縮性。無搖震反應，切面稍有光澤，干強度中等，韌性中等。該土層擬建場地內均有分布（厚度變化較大，在1層粘土、2層粉質粘土穩定分布處厚度較薄，在1層粘土、2層粉質粘土較薄或缺失處厚度較大）；層頂標高為-19.09-15.25，厚度為0.7012.10.系中等局部偏高高壓縮性，中低強度土層。1層粘土：暗綠黃褐色，可塑硬塑，含鐵錳質結核，夾青灰色條紋。無搖振反應，光滑有光澤，干強度高，韌性高。該土層擬建場地內大多有分布：在場地西部25#27#、32#、33#住宅樓部位7、該土層分布穩定，具有一定厚度；在場地東部21#24#、28#31#住宅樓以及21#22#與23#24#、23#24#與29#30#、27#30#與31#33#住宅樓之間的純地下車庫部位該土層厚度不一大多缺失；頂板標高為-22.80-16.59，厚度為0.767.00系中等壓縮性，中高強度土層。2層粉質粘土夾粉土：灰黃色灰色，可塑。局部夾少量粉土薄層，含鐵錳氧化物斑點，夾灰色條紋，局部為粘土。（稍）有光澤，干強度、韌性中等，無搖振反應。該土層擬建場地內大多有分布：在場地西部25#27#、32#、33#住宅樓部位該土層分布穩定，具有一定厚度；在場地東部21#24#、28#31#住宅樓以及21#228、#與23#24#、23#24#與29#30#、27#30#與31#33#住宅樓之間的純地下車庫部位該土層厚度不一大多缺失；頂板標高為-27.57-22.52，厚度為1.005.8系中等壓縮性，中等偏高強度土層。1層粉質粘土：灰色，可塑。微薄理層發育夾，夾少量薄層粉土，（稍）有光澤，干強度、韌性中等，無搖振反應。該土層主要分布于場地中東部2層粉土夾粉砂較薄至缺失部位，頂板標高為-29.98-26.00，厚度為0.9011.60.系中等壓縮性，中等強度土層。2a層粉土夾粉砂：灰黃色，飽和，中密為主。局部夾少量粉質粘土薄層。無光澤，干強度低、韌性低，搖振反應迅速。該土層主要分布于場地中東部大多缺失，9、其余均有分布，具體分布范圍詳見“建筑物平面及勘探點位置圖”。頂板標高為-31.96-26.39，厚度為0.907.8.系中等壓縮性，中高等強度土層。2b層粉砂夾粉土：灰黃灰色，飽和，密實。主要成分為石英、長石，次之云母碎屑，薄層理發育，夾少量薄層粉質粘土。該土層擬建場地內均有分布，在場地東側1層粉質粘土厚度較大部位其厚度較薄，頂板埋藏較深，頂板標高-39.13-3077m，厚度為3601200m。系中等偏低壓縮性，中高高強度土層。4層粉砂：灰色，飽和，密實。主要成分為石英、長石，次之云母碎屑，薄層理發育，夾少量薄層粉質粘土。該土層擬建場地內分布穩定，頂板標高-4398-4239m，厚度為8.210、01160m。系中等偏低壓縮性，高強度土層。2層粉質粘士：灰色，軟塑為主。局部薄層理發育，夾少量薄層粉土。稍有光澤，無搖振反應，干強度中等，韌性中等。該土層場地內高層部位均有揭示，頂板標高-54.70-51.35m，厚度6401090m。系中等局部偏高壓縮性，中等強度土層。層粉砂夾粉質粘土：灰色，飽和，中密密實。主要成分為石英、長石，次之云母碎屑，水平層理發育，夾薄層局部中厚層狀粉質粘土。該土層場地內高層部位均有揭示，項板標高-6334-6052m，厚度為180430m。系中等壓縮，中高強度土層。1層粉質粘土夾粘土：灰、灰綠色，可塑為主。含鐵質氧化斑點，局部夾少量粉士薄層，局部為粘土。（稍）有11、光澤，無搖振反應，千強度中高，韌性中高。該土層場地內高層部位均有揭示，項板標高-66.35-6364m，厚度為8.0010.10m。系中等壓縮，中高強度土層。2層粉質粘土：灰色，軟塑為主。局部夾少量粉土薄層。稍有光澤，無搖振反應，干強度中等，韌性中等。該土層場地內高層部位控制性孔均有揭示，頂板標高-7477-7344m，厚度為370560m。系中等壓縮性，中等強度土層。層粉砂夾粉土：灰、灰綠色，密實。礦物成分以長石、石英為主，云母次之，偶夾薄層粉質粘土。該土層場地內高層部位控制性孔均有揭示，板標高-79.53-78.08m，厚度1.403.40m。系中等局部偏低壓縮性，高強度土層。(12) 層12、粉質粘土：灰綠、灰色，可塑為主。薄層理發育，夾少量薄層粉土。稍有光澤，無搖振反應，干強度中等，韌性中等。該土層場地內高層部位控制性孔均有揭示，頂板標高-81.78-79.69m，厚度4.006.80m，系中等壓縮性，等強度土層。(13) 層粉砂：灰綠色,飽和，密實。礦物成分以長石、石英為主，云母碎屑次之，偶夾少量薄層粉質粘土。該土層場地內高層部位控制性孔均有揭示，頂板標高-86.87-84.18m。本次勘察未揭穿，最大揭示厚度4.30m，系中等偏低壓,高強度土層。 場地地基土的分布特征詳見“工程地質剖面圖”，各土層物理力學性質指標詳見“土分析分層總表”，其平均值詳見“物理力學性質指標統計一覽表13、”。 3、水文地質條件3. 1、區域水文地質條件 吳江屬亞季風氣候。據歷史資料，吳江歷史最高洪峰2.49m（1999年），最低河水位0.01m，常年平均水位為0.88m。根據我院近年來搜集的資料，吳江歷史最高潛水位為2.63m，近35年來最高潛水位約2.5m，年變幅一般在12m，其補給來源主要為大降水。吳江歷史最高微承壓水水位為1.74m，近35年最高水位1.60m左右，主要補給來源為大氣降水、地表水以及上部潛水，位承壓水水位年變幅約0.8m。3.2、場地地表水及地下水3.2.1地表水擬建場地內地表水主要為場地內明塘。水面標高為1.68m,水深為0801.00m左右，淤泥厚度為0.301.0014、m左右(于2016年1月30日測得。3.2.2地下水本場地勘探深度內對本工程建設有影響的地下水主要為潛水及微承壓水。潛水主要賦存于戲部填土層中，富水性差：其主要補給來源為大氣降水，以地面蒸發為主要排泄方式；受季節影響明顯，年變幅約l2m。勘探時測得潛水初見水位標高在1.101.20m之間：測得潛水穩定水位標高在1.381.55m之間。微承壓水主要賦存于2層淤泥質粉質粘土及1：層粉質粘土中，該含水層組富水性及透水性較差：其主要補給來源為戲部地下水的垂直入滲及地下水的側向逕流，以地下水的側向逕流為主要排泄方式：根據地區勘察經驗,水位標高在1.00m左右。33水和土的腐蝕性評價根據巖土工程勘察規范(15、GB50021-2001、2009版)附錄G，判定本場地的環境類型內類。經現場觀測，本場地地下水無色無味，淌澈透明；本次勘察時所取3紐水樣的水質分析結果（各主要離子含量詳見表3.1.1、3.1.2、3.1.3結果詳見本報告所附“水質分析檢測報告”），并結合地區建筑經驗，判定場地內地下水對混凝土結構有微腐蝕性；在長期浸水環境下對鋼筋混凝土結構中的鋼筋有微腐蝕性；在干濕交替環境下對鋼筋混凝土結構中的鋼筋有微腐蝕性。本場地及其附近無明顯污染源，場地降雨量較多；根據我院地區表層土易溶鹽分析資料及地區建筑經驗，判斷場地地下水位以上土體對混凝土結構有微腐蝕性，對鋼筋混凝土結構中的鋼筋有微腐蝕性。 水對鋼筋16、混凝土結構中鋼筋的腐蝕性評價表 表3.1.1腐蝕等級標準分析結果腐蝕等級長期浸水水中cl-含量（mg/L）微：10000弱：1000020000中：強：50.763.7微干濕交替水中cl-含量（mg/L）微：10000弱：1000020000中：強：50.763.7微 按環境類型水對鋼筋混凝土結構的腐蝕性評價表 表3.1.2腐蝕介質腐蝕等級標準分析結果腐蝕等級SO42-（mg/L）微3000Mg2+（mg/L）微4000OH-（mg/L）微70000總礦化度（mg/L）微60000 按地層滲透性（B）水對鋼筋混凝土結構的腐蝕性評價表 表3.1.3腐蝕介質腐蝕等級標準分析結果腐蝕等級PH微：5.17、0弱：4.05.0中：3.54.0強：3.57.38.2微侵蝕性CO2(mg/L)微：1700kpa，取1700kpa）軟土地區巖土工程勘察規程（JGJ83-2011）表7.2.3 硬可塱狀粘性土0=5.8ps0.5-46、夾粉士的粉質粘士f0=0.89Ps0.63+14.4、粉土、粉砂夾粉f0=0.02Ps+59.5（地質手冊第四版表3-4-7）(程地質手冊第四版表3-4-7)；fak與f0（0）換算公式為 fak=0.9f0（0），依據上海巖土工松勘察規范（DGJ08-37-2012).3Ps與qc之間關系采柑華東電力設計院換算公式(單位為MPB)：粘性士Ps=1.227qc-0.060;18、砂性土Ps=1.093qc+0.3584、物理指標按天然孔隙比、含水量，液性指數查表求得地基士承載力： 5、帶“*”為經驗值：54地基士的分析與評價1層淤泥，擬建場地明塘部位有分布，系壓縮性極高的低強度軟弱上層。3層素填土，擬建場地內除明塘部位外均有分布，系壓縮性不均且偏高的低強度土層2層粉質粘土擬建場地局部分布系壓縮性偏高的低強度土層。2層淤泥質粉質粘土，擬建場地均有分布，系高壓縮性，高靈敏度的低強度軟弱土層。2層粉質粘土，擬建場地大多分布，系中等壓縮性，中等強度土層。1層粉質粘上，擬建場地內均有分布，厚度變化較大，系中紳局部偏高高壓縮性，中低強度土層。 1層粘土，擬建場地內大多有分布，厚度19、不一，系中等壓縮性，中高強度土層2層粉質粘土夾粘土，擬建場地內大多有分布，厚度不一大，系中等壓縮性，中等偏高強度土層。l層粉質粘土，主要分布于場地中東部2a層粉土夾粉砂較薄至缺失部位，系中等壓縮性，中等強度土層。2a層粉土夾粉砂，擬建場地中東部大多缺失，其余均有分布，系中等壓縮性，中高強度土層。2b層粉砂夾粉土擬建場地內均有分布，在場地東側1層粉質粘土厚度較大部位其厚度較薄，系中等偏低壓縮性，中高高強度土層。4層粉砂，擬建場地內分布穩定，系中等偏低壓縮性，高強度土層。2層粉質粘士，場地內高層部位均有揭示，系中等局部偏高壓縮性，中等強度土層。層粉砂夾粉質粘士，場地內高層部位均有揭示，系中等壓縮性20、，中高強度土層。1層粉質粘士夾粘土，場地內高層部位均有揭示，系中等壓縮性，中等偏高強度土層。2層粉質粘土，場地內高層部位控制性孔均有揭示，系中等壓縮性，中等強度土層。（11） 層粉砂夾粉土場地內高層部位控制性孔均有揭示，系中等局部偏低壓縮性，高強度土層。（12） 層粉質粘土，場地內高層部位控制性孔均有揭示，系中等壓縮性，中等強度土層。（13） 層粉砂，場地內高層部位控制性孔均有揭示，系中等偏低壓縮性，高強度土層。 結合本工程土質實際情況在人貨梯基礎位置土方按3:7灰土回填分層夯實系數0.94；在此基礎上加打6米木樁間距300；施工電梯位置圖： 30#樓位置圖 33#樓位置圖 32#樓人貨梯位置21、 31#樓人貨梯位置 29#樓人貨梯位置 25、28#樓人貨梯位置 26#樓人貨梯位置 27#樓人貨梯位置 24#樓人貨梯位置 23#樓人貨梯位置 22#樓人貨梯位置 21#樓人貨梯位置三、 基礎設計計算及回頂計算105米施工升降機計算書 計算依據： 1、施工現場設施安全設計計算手冊謝建民編著 2、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 5、木結構設計規范GB50005-2003 6、鋼結構設計規范GB50017-2003 7、砌體結構設計規范GB50003-2011 8、建筑22、施工升降機安裝、使用、拆卸安全技術規程（JGJ215-2010） 9、施工升降機（GB/T 10054-2005） 一、參數信息 1.施工升降機基本參數施工升降機型號SCD200/200J吊籠形式雙吊籠架設總高度(m)105標準節長度(m)1.508導軌架截面長(m)0.45導軌架截面寬(m)0.45標準節重(kg)167對重重量(kg)1300單個吊籠重(kg)1460吊籠載重(kg)2000外籠重(kg)1480其他配件總重量(kg)200 2.地基參數地基土承載力設計值(kPa)55地基承載力折減系數0.6 3.基礎參數基礎混凝土強度等級C30承臺底部長向鋼筋HRB335 12150承臺23、底部短向鋼筋HRB335 12150基礎長度l(m)5.6基礎寬度b(m)4.1基礎高度h(m)0.4 二、基礎承載計算 導軌架重（共需70節標準節，標準節重167kg）：167kg70=11690kg， 施工升降機自重標準值：Pk=(14602+1480+13002+200+11690)+20002)10/1000=228.9kN； 施工升降機自重：P=(1.2(14602+1480+13002+200+11690)+1.420002)10/1000=282.68kN； P=nP=1282.68=282.68kN 三、地基承載力驗算 承臺自重標準值：Gk=255.604.100.40=22924、.60kN 承臺自重設計值： G229.601.2275.52kN 作用在地基上的豎向力設計值：F282.68+275.52=558.20kN 基礎下地基承載力為：fa= 55.005.604.100.60757.68kN F=558.20kN 該基礎符合施工升降機的要求。 四、基礎承臺驗算 1、承臺底面積驗算 軸心受壓基礎基底面積應滿足 S=5.64.1=22.96m2(Pk+Gk)/fc=(228.9+229.6)/(14.3103)=0.032m2。 承臺底面積滿足要求。 2、承臺抗沖切驗算 由于導軌架直接與基礎相連，故只考慮導軌架對基礎的沖切作用。 計算簡圖如下： F1 0.7hpft25、amho am = (at+ab)/2 F1 = pjAl 式中 Pj -扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，Pj=P/S=282.68/22.96=12.312kN/m2； hp -受沖切承載力截面高度影響系數，hp=1； h0 -基礎沖切破壞錐體的有效高度，h0=400-35=365mm； Al -沖切驗算時取用的部分基底面積，Al=4.12.175=8.917m2； am -沖切破壞錐體最不利一側計算長度； at -沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，取導軌架寬a； ab -沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長； ab=a+2h0=0.45+26、20.365=1.18m am=(at+ab)/2=(0.45+1.18)/2=0.815m FlPjAl=12.3128.917=109.791kN 0.7hpftamh0=0.711.43815365/1000=297.772kN109.791kN。 承臺抗沖切滿足要求。 3、承臺底部彎矩計算 屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩： M1 = (a12/12)(2l+a)(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l M2 = (1/48)(l-a)2(2b+b)(pmax+pmin-2G/A) 式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 -27、任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離，a1=2.575m； l,b -基礎底面的長和寬； pmax,pmin -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大和最小地基反力設計值，pmax=pmin=(282.68+275.52)/22.96=24.312kN/m2； p -相應于荷載效應基本組合時在任意截面1-1處基礎底面地基反力設計值，p=pmax=24.312kN/m2； G -考慮荷載分項系數的基礎自重，當組合值由永久荷載控制時，G=1.35Gk ，Gk為基礎標準自重，G=1.35229.6=309.96kN； M1=2.5752/12(24.1+0.45)(24.312+24.31228、-2309.96/22.96)+(24.312-24.312)5.6=103.352kNm; M2=(4.1-0.45)2/48(25.6+0.45)(24.312+24.312-2309.96/22.96)=69.92kNm; 4、承臺底部配筋計算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy) 式中 1 -當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法，1=1； 1-1截面：s=|M|/(1fcbh02)=103.35106/(1.0014.304.10103365.002)29、=0.013； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.013)0.5=0.013； s=1-/2=1-0.013/2=0.993； As=|M|/(sfyh0)=103.35106/(0.993300.00365.00)=950.18mm2。 2-2截面：s=|M|/(1fcbh02)=69.92106/(1.0014.305.60103365.002)=0.007； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.007)0.5=0.007； s=1-/2=1-0.007/2=0.997； As=|M|/(sfyh0)=69.92106/(0.997300.00365.00)=640.64mm30、2。 截面1-1配筋：As1=3166.725 mm2 950.183 mm2 截面2-2配筋：As2=4297.699 mm2 640.643 mm2 承臺配筋滿足要求！地庫頂板上105米施工升降機及回頂計算書 計算依據： 1、施工現場設施安全設計計算手冊謝建民編著 2、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 5、木結構設計規范GB50005-2003 6、鋼結構設計規范GB50017-2003 7、砌體結構設計規范GB50003-2011 8、建筑施工升降機安裝、使用、拆卸31、安全技術規程（JGJ215-2010） 9、施工升降機（GB/T 10054-2005） 一、參數信息 1.施工升降機基本參數施工升降機型號SCD200/200J吊籠形式雙吊籠架設總高度(m)105標準節長度(m)1.508底籠長(m)5.6底籠寬(m)4.1標準節重(kg)167對重重量(kg)1300單個吊籠重(kg)1460吊籠載重(kg)2000外籠重(kg)1480其他配件總重量(kg)200 2.樓板參數基礎混凝土強度等級C30樓板長(m)7.4樓板寬(m)5.9樓板厚(m)0.3樓板混凝土軸心抗壓強度fc(N/mm2)14.3樓板混凝土軸心抗拉強度ft(N/mm2)1.43梁寬(32、m)0.65梁高(m)0.35板中底部短向配筋HRB400 12180板邊上部短向配筋HRB400 12180板中底部長向配筋HRB400 12180板邊上部長向配筋HRB400 12180梁截面底部縱筋8HRB400 25梁中箍筋配置HPB300 6150箍筋肢數4施工升降機基礎長度l(m)5.6施工升降機基礎寬度d(m)4.1施工升降機基礎厚度h(m)0.4 3.荷載參數：施工荷載(kN/m2)1施工升降機動力系數n1 二、基礎承載計算 導軌架重（共需70節標準節，標準節重167kg）：167kg70=11690kg， 施工升降機自重標準值：Pk=(14602+1480+13002+20033、+11690)+20002)10/1000=228.9kN； 施工升降機自重：P=(1.2(14602+1480+13002+200+11690)+1.420002)10/1000=282.68kN； 施工升降機基礎自重： Pj=1.2ldh25=1.25.64.10.425=275.52KN P=n(P+ Pj)=1(282.68+275.52)=558.2kN 三、梁板下鋼管結構驗算支撐類型扣件式鋼管支撐架支撐高度h0(m)3.2支撐鋼管類型483立桿縱向間距la(m)0.8立桿縱向間距lb(m)0.8立桿水平桿步距h(m)，頂部段、非頂部段0.6、1.2剪刀撐設置類型普通型頂部立桿計算長34、度系數12.5非頂部立桿計算長度系數22.1可調托座承載力容許值N（kN）30立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(m)0.2立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面面積A(mm2)424 樓板均布荷載：q=P/(l d )=558.2/(5.64.1)=24.312kN/m2 設梁板下483mm鋼管0.8m0.8m 支承上部施工升降機荷重，混凝土結構自重由結構自身承擔，則： N=(NGK+1.4NQK)lalb=（24.312+1.41）0.80.8=16.456kN 1、可調托座承載力驗算 【N】=30 N=16.456kN 滿足要求！ 2、立35、桿穩定性驗算 頂部立桿段：=l0/i=k1(h+2a)/i= 12.5（0.6+20.2）/0.0159 =157.233 210 滿足要求！ 非頂部立桿段：=l0/i=k2h/i= 12.11.2/0.0159 =158.491 210 滿足要求！ 頂部立桿段：1=l0/i=k1(h+2a)/i= 1.1552.5（0.6+20.2）/0.0159 =181.604 非頂部立桿段：2=l0/i=k2h/i= 1.1552.11.2/0.0159 =183.057 取=183.057 ，查規范JGJ130-2011附表A.0.6，取=0.214 f N/(A)= 16456/（0.21442436、）=181.361N/mm2 f205N/mm2 滿足要求！ 梁板下的鋼管結構滿足要求！ 配筋如下圖所示：配筋示意圖 支撐如下圖所示：支撐立面圖4、樓板回撐計算書人貨梯基礎由地下室頂板支承，此部分承受的外力超過設計要求，因此必須加回頂，在人貨梯基礎所在一跨范圍內加回頂。梁板下483.5mm鋼管（按483.0mm計算）、立桿間距800mm800mm，步距不大于1500mm，支承上部施工電梯荷重（混凝土結構自重由結構自身承擔），1.計算參數設定項目樓層采用梁板結構，結構完成時間為28d，施工環境溫度25，混凝土采用42.5級水泥；每層樓層重量5.50kN/m2，設計墻體荷載0.80kN/m2,設計37、樓面粉刷荷載0.45kN/m2，設計活荷載2.00kN/m2。上部施工荷載Q=30.50kN/m2回撐材料為：采用雙枋b=80mm，h=80mm，木材彈性模量E=9000.00N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2 ，順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2；鋼管支撐間橫向間距800mm，鋼管支撐間縱向間距800mm，鋼管支撐頂調節螺桿伸出長度150mm。回撐支承面為C30混凝土樓板，板厚250mm。2.樓板容許荷載值計算施工階段28天強度樓板的容許荷載值計算：N28=(1.2靜載+1.4活載)/0.85=1.2(5.50+0.80+0.45)+1.42.00)/0.85=12.82kN/38、m2利用混凝土強度增長曲線，查出采用42.5級水泥，在溫度25時，28d齡期混凝土強度百分比分別為100%，則：N28d=12.821.00=12.82kN/m23.回撐荷載值計算回撐荷載值=上部施工荷載Q-樓板容許荷載值N28d=30.50-12.82=17.68kN/m24.木枋驗算鋼管支撐間橫向間距=800mm；雙枋b=80mm，h=80mm； W280802/6=170667mm3；I280803/12=6826667mm4(1)抗彎強度驗算q=q鋼管縱向間距=17.680.8=14.14kN/mMmax=qL2/8=14.148002/8=1131200N.mm=1.13kN.m=M39、max/W=1131200/170667=6.63N/mm2 木枋=6.63N/mm2fm=13.00N/mm2，滿足要求。 (2)抗剪強度驗算Vmax=qL/2=14.14800/2=8484N=5.66kN=3Vmax/（2bh）=35.661000/(28080)=1.33N/mm2 木枋=1.33N/mm2fv=1.40N/mm2，滿足要求。(3)撓度驗算max=5qL4/(384EI)=514.148004/(38490006826667)=1.23 mm=1200/250=4.80/mm木枋max=1.23mm=4.80/mm，滿足要求。5.支撐承載力驗算(1)荷載計算鋼管縱向間距40、800mm鋼管支撐立柱上力N=q鋼管縱向間距鋼管橫向間距=17.680.80.8=11.32kN(2) 鋼管支撐穩定性驗算L0=h=1.50m,鋼管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34=0.634,P=N/(A)=3030/(0.634424.00)=11.27 N/mm2鋼管立桿穩定性計算11.27N/mm2205.00N/mm2,滿足要求。6.支撐支承面驗算鋼管支撐立桿設配套底座100mm100mm，支承面為（按C30考慮）混凝土樓板。樓板厚250mm，上部荷載F=N=11.32kN；（1）支承面受沖切承載力驗算s=2.00，ft=0.91N/mm2，hO=241、50-15=235mm，h =1.00 =0.41.2/s=1.00，pc,m=0N/mm2，Um=4（100+105）=820mm(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.710.91+0.150)1.00820235/1000=122kN鋼管支承面受沖切承載力122kN上部荷載F=11.32kN，滿足要求。（2）支承面局部受壓承載力驗算=（0.13）（0.13）=0.09 m2，=0.10.1=0.01 m2=(/)0.5=3，=0.857200=6120 kN/m2，=0.75=0.75361200.01=137.7 kN鋼管支承面局部受壓承載力137.7kN上部荷載F=11.342、2kN，滿足要求。四、施工電梯基礎定位及施工1、施工電梯基礎定位詳見施工平面圖。2、用水準儀校水平，傾斜度和平整度誤差不超過1/1500。3、鋼筋要綁扎牢固，嚴禁踩踏下陷，板凳筋要支撐牢固。4、機腳螺栓位置、尺寸要絕對正確，應特別注意做好復核工作，尺寸誤差不超過0.5mm，螺紋位須抹上黃油，并注意保護。五、場地及機械設備人員等準備1、在基礎周圍，清理出場地，場地要求平整，無障礙物。2、留出施工電梯進出堆放場地及混凝土車、汽車進出通道，路基必須暢通。3、施工電梯安拆范圍上空所有臨時施工電線必須拆除或改道。4、施工電梯安拆必須由專業的安拆人員進行操作。工人安排計劃表主要工種數量（人）任務砼工2澆筑43、混凝土鋼筋工3綁扎鋼筋焊工1焊接作業木工2支模雜工1清理、修整工具及機械安排計劃表名 稱單位數 量任務鉤把3綁扎鋼筋錘把1支模打釘固定砼振動棒臺1振搗混凝土混凝土車臺1運送混凝土泵機臺1輸送混凝土焊機臺1焊接鋼筋水準儀臺1測量經緯儀臺1測量主要材料用量計劃材料名稱數量備注木模板30m2具體數量按現場實況計劃安排進場鋼筋50kg砼20m3六、工藝流程彈線放樣墊層施工基礎下梁鋼筋綁扎支撐梁及基礎支模基礎鋼筋綁扎預埋螺栓隱蔽驗收澆搗砼及養護拆梁模板七、施工外用電梯施工要求1、 通過對地下室頂板預留鋼筋，基礎鋼筋與主體防雷網鋼筋連通，以滿足防雷要求。 2、 應清理足夠大的專用安裝場地。3、 根據基礎要44、求制作好鋼筋、預埋件。4、 安裝場地應清理干凈，并用標志桿圍起來，禁止非工作人員入內。5、 防止安裝地點上方掉落物體，必要時加安全網。6、 基礎鋼筋綁扎、混凝土澆注嚴格按方案及規范施工。7、 混凝土基礎的預埋件表面應校水平，平面度誤差小于1/1000。8、 防雷采用一條16mm鋼筋與外用電梯基礎鋼筋焊接，外通至建筑物防雷網。9、安裝、運行必須待基礎混凝土強度達到100%后方可進行。10、施工外用電梯拆除時，電梯基礎使用風炮機打鑿，基礎墊層用人工打鑿清理，不能損害板面結構。12、施工外用電梯支承頂架要定期派專人檢查，進行保修；一旦發現頂架出現失穩情況，馬上停止施工電梯運行，并立即通知有關部門召開會議，決定加固解決方案。13、雨季施工及積水時派一人負責清理。14、施工外用電梯安裝方案另編。