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1、焦作市錦繡江南6#樓工程，高層建筑，建筑物外圍長度1925m，寬1m，平屋面女兒墻頂高度3916m。制定外墻裝修架施工方案。依據本工程現場地形及材料供應情況，選用落地扣件式鋼管雙排腳手架。腳手架實際搭設高度3916+1=4016m一、材料材質和規格l、鋼管材質使用A3或AY3，鋼管進場必須有出廠合格證。2、鋼管規格采用外徑48mm，壁厚35mm，焊接鋼管立桿及大橫桿長度4-65m，小橫桿長度21-23m。3、扣件用可鍛鑄鐵鑄造的直角扣件、回轉扣件和對接扣件。4、架板采用標準立放竹片腳手板。二、架體構造1、立桿間距：橫距13m，縱距15m，內立桿距墻外皮的距離04m。2、大橫桿步距18m。3、墻2、體拉結桿布置；豎向3。6m二步架；水平距離45m三跨。4、小橫桿間距075m，同時立桿與大橫桿交點處必須設小橫桿。5、剪刀撐設置長度方向由兩端部開始，共設四道，每道按二步二跨設，上下連續設置。寬度方向由兩端開始共設三道，每道按二步二跨，上下連續設置。三、試算單根立管，允許搭設高度Hmax Hmax = x h1、由h = 1.8 H1 = 2h b = 1.5 查表得 = 45.447KN2、由b = 1.3 L = 1.5 腳手板四層 查表得NGK2 = 3.391KN3、由b = 1.3 L = 1.5 Qk = 2.0KN/m2,二個操作層施工Qk = 4.0KN/m2,查表得NQK =3、 9.9KN4、由h = 1.8 L = 1.5 查表得一步一縱距鋼管扣件重，NGK1 = 0.442KN。5、KA = 0.85(與立桿截面調整系數，單立桿0.85，雙立桿0.7)6、h = 1.8(腳手架步距)將上述數值代入公式H = x h= x 1.8=52.03m, 最大允許搭設高度Hmax = = 34.23依據上述計算結果只允許搭設34.23m高，實際要求搭設40.16m高，必須采用其它措施。常用措施：1、架子下不采用雙鋼管作立桿，即由架頂往下算34.23至40.16m之間采用單鋼管做立桿。下部采用雙排管做立桿。2、采用鋼絲繩斜拉卸荷等方法。選用下部雙鋼管做立體措施：腳手架上部34、4.23m高為單管立桿，其折合步數n1 = 34.23 / 1.8 = 19步，實際單管立桿高度為19 x 1.8 = 34.2m；腳手架下部雙管立桿的高度為40.16m -34.2m = 5.9m；折合步數n1 = 5.9 / 1.8 = 3.28 = 4步。（一）驗算腳手件整體穩定性 = KAKH1、求N值，先求雙鋼管部分每一步一個縱距的腳手架自重NGK1 = NGK1 + 2 x 1.8 x 0.376 + 0.014 x 4鋼管增重 扣件增重 = 0.442 + 0.135 + 0.056 = 0.633KN按公式求：N = 1.2(n1NGK1 + n 1NGK1 + NGK2) +5、 1.4NQK = 1.2(19 x 0.422 + 6 x 0.63 + 3.391) + 1.4 x 9.9 =32.11KN2、求值：由n = 1.3 H1 = 3.6m計算xx = = 5.538由b = 1.3H1 = 2h 查表 = 32 ox = x = 32 x 5.538 = 177.22由ox = 177.22 查表得 = 0.251整體穩定驗算：雙管立桿KA = 0.7計算高度調整系數KH由于H = 44.6 25mKH = = = 0.692將N、KH、KA代入公式 = KAKH = = = 0.7 x 0.692 x 205 = 99.3N/mm2 63.36N/mm6、2結論：腳手架整體穩定性符合要求。3、驗算單根鋼管立桿局部穩定單根鋼管最不利位置在頂往下數34.1m處往上的一個步距，即由頂往下數第19步，最不利荷載位置在34.2m處為一個操作層，其往上還有一個操作層，四層腳手板均在34.2處往上位置鋪設，最不利的立桿為內立桿。按公式 = m KAKHN1 = 0.5 x 1.2 x n1NGK1 + (1.2NGK2 + 1.4NQK) N1 = x 1.2 x 19 x 0.442 + (1.2 x 33.91 + 1.4 x 9.9) = 5.04 x 12.81 = 17.85KN由1 = = = 114（i為內外排立桿的回轉半徑），查表1 = 0.7、489由于Qk = 2.0KN/m2 m = 35N / mm2單根鋼管截面積A1 = 489mm2由于計算部分為單管作立桿 K1 = 0.85KH = 0.692將N1、A1、Qm、KA、KH代入公式：m = + 35 = 74.65 + 35 = 109.65N/mm2KAKH = 0.85 x 0.692 x 205 = 120.58N/mm2 109.65N/mm2結論：單根鋼管立桿的設置完全符合局部穩定要求。4、驗算連墻接點抗風強度焦作基本風壓值 w = 0.3KN / m2考慮全封閉，連墻點采用鋼管扣件結風壓標準值。 = 0.7522stw2 = 1 -風振系數2 = 1.36 -8、 風壓高度系數stw = s 雙排架 n = 2stw = s(1 + ) - 擋風系數查表得0.1040d2 = 0.5 x 0.0482 = 0.001152 2.88KN（安全）。驗算風荷載作用架子的整體穩定性：按公式 + KAKHf計算作用于結構式壓桿的風荷載q：q = 1.4Lw = 1.4 x 1.5 x 0.127 = 0.2667KN/mM = M = = 0.5313KN.m = = = 0.418N/mm2 = 65.36N/mm2 + = 65.36 + 0.418 = 65.78N/mm2KAKHf = 0.7 x 0.692 x 205 = 99.30N/mm2 659、.78N/mm2結論：連墻點抗風強度符合要求。四、腳手架搭設程序地基處理擺放墊木擺放掃地桿樹立桿并與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿與立桿掃地桿扣緊安一步大橫桿并與各立桿扣緊安一步小橫桿安二步大橫桿安二步小橫桿加裝臨時斜撐安三、四步大橫桿安三、四步小橫桿設連墻體接立桿加設剪刀撐鋪腳手板設欄桿、擋腳板掛安全網。五、基礎做法要求到外墻批2.1m寬度范圍，做300一厚2：8灰土基礎，下部素土分層回填夯實，距架體外立桿08m處做明溝排水。墊土采用通長枕木垂直墻面放置。六、架體搭設要求：1、雙立桿安放應沿縱向放置，立桿間距必須按縱向15m，橫向13m，內排立桿距外墻皮距離04m。2、立桿的接頭位置，相鄰桿要錯開，10、并布置在不同步距內，其接頭距大橫桿的距離13步距，采用對接，不得搭接。3、上部單立桿與下部雙立桿的接頭做法上部單立桿與下部兩根立桿用不少于三道旋轉扣件搭接；上部單立桿的底部要支于小橫桿上，然后于立桿與大橫桿的連接扣件之下設三道扣件，且三道扣件要緊接。4、立桿和大橫桿要用直角扣件扣緊，不能隔步設置或漏設，雙立桿應都用扣件與同一根大橫桿扣緊。大橫桿從底部開始，將相鄰兩步架的大橫桿錯開布置在立桿的內外側。5、小橫桿應貼近立桿布置，設在雙橫桿之間，上部單立桿小橫桿應沿立桿左右布置，并在兩立桿間根據需要加設l一2根小橫桿。6、立桿與大橫桿交叉處設小橫桿，不得隨架體搭高而拆除。7、剪刀撐除按立面垂直方向搭11、設剪刀撐之外還要在相鄰兩道剪刀撐之間，沿豎向每隔七步架加設一組長剪刀撐，將各邊剪刀撐聯結成整體。剪刀撐的兩端除用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，中間要增設2-4個扣 接點，與相交之立桿或大橫桿扣緊。8、聯墻桿設置，采用加長小橫桿，并按間距及要求的數量布設，在伸人墻體、窗口等部位處夾短鋼管扣結。9、腳手板鋪設，考慮立體交叉施工，共滿鋪腳手板6步，具體位置現場指定。10、在滿鋪腳手板的操作層上，要設置12m高護欄和擋腳板，欄桿外側按規定掛設密目安全立網。擋腳板采用立放竹架板300mm高設置并固定。操作層內排立桿與墻體間的空間滿鋪竹架板。11、其它要求事項(1)扣件擰緊適度，用力矩扳手檢查(412、0-50NM之間)。(2)連接大橫桿的扣件，開口應朝架子內側，螺栓向上，以防雨水進入。(3)雙排架小橫桿靠墻一端要離開墻面50-100mm，各桿件伸出外側的端頭不小于100mm。(4)剪刀撐搭設要將一根斜桿扣在立桿上，另一根扣在小橫桿的伸出部分上，斜桿兩端扣件與立桿間距離不大于200mm，最下面斜桿與立桿連接點離地面不大于500mm。(5)允許偏差： 立桿垂直偏差全高不大于100mm。大橫桿總長水平偏差不大于50mm。12、安全網防護本工程在第三步架滿鋪架板一層并固定，每隔三層設置層間平網。腳手板鋪設：腳手板搭接時，搭接長度不小于200mm，對接時接頭下面應設二根小橫桿，保證板端距小橫桿不大于13、200mm。13、腳手架上下斜道搭設要求本工程在外架外側設專用人行上下通道二座，寬度1.5m，轉身平臺寬15m，立桿間距及大橫桿步距同外架。必須保證斜道能通向每一步架。斜道坡度1:3(1.8m高6m長)斜道兩側及平臺外圍均設1.2m高防護欄桿，并立放300mm高擋腳板，外掛密目安全網。斜道上小橫桿間距1.0m，轉身平臺小橫桿間距0.75m。剪刀撐至少在斜道兩側、平臺端部各設一道。通道外邊立桿豎向加密間距為15m。14、腳手架驗收架子搭設和組裝完畢，使用前必須由項目經理、項目技術負責人、項目安全負責人、架子班班長組成驗收小組對架體逐層逐流水段進行驗收，公司技術負責人及安全科負責人必須參加，并填寫14、驗收單，對存在的問題責令限期整改，并及時進行二次復驗。七，腳手架拆除(1)架子拆除時應劃分作業區，周圍設圍欄、警戒標志，地面專人指揮，嚴禁非作業人員入內。(2)拆除時高處作業人員必須戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底鞋。(3)拆除順序，由上而下，先搭的后拆，后搭的先拆，即：先拆欄桿、腳手板、剪月撐、斜桿、后拆小橫桿、大橫桿、立桿，并按一步一清的原則依次進行。(4)拆立桿時應先抱住立桿，再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐應先拆中間。然后托住中間，再拆二頭扣。(5)連墻點應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐前應設臨時支撐，然后再拆拋撐。(6)拆除要統一指揮。上下呼應，動作協調，當解開與另一個人有關的結扣時15、，應先通知對方以防墜落。(7)在大片架子拆除前應將預留的斜道，上實平臺通道小飛跳等，先行加固，以便拆除后能保證其整體安全和穩定。(8)拆除時不應碰壞門窗、玻璃、水落管、地下明溝等物品。(9)拆除時如附近有外電線路，要采取隔離措施，嚴禁架桿接觸電線。 (10)拆下的材料，應用繩索栓住，利用滑輪徐徐下送，嚴禁拋擲，運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件及鐵絲，集中目收處。(11)在拆架過程中，不得中途換人，如必須換人應將拆除情況交待清楚后方可離去。八、其它注意事項1、腳手架在使用過程中的均布荷載不超過2000Nm2(主體架3000Nm)。2、架子工必須持證上崗。3、16、搭設腳手架前由項目技術負責人向工人作詳細技術交底。4、腳手架四角應設避雷裝置。5、在施工過程中設專人管理負責腳手架檢查保修工作。6、作業層史允許二步架同時施工。7、架體設專人定期進行沉降觀測，發現問題及時處理。8、凡上崗人員應經常體檢，高血壓、心臟病不允許上崗。9、吊運腳手板、鋼管要用專用保險吊鉤，鋼管嚴禁單點起吊。10、遇有惡劣天氣，不得進行腳手架搭設操作。11、大風雨過后要對腳手架進行全面檢查、保修。附件：扣件式鋼管腳手架的設計計算方法1小橫桿的設計計算(1)應按荷載實際堆放位置求取簡支梁最大彎矩值核算其彎曲強度；但對雙排架求取最大彎矩值時，應不考慮靠墻端懸臂部分的活荷載，求小橫桿支座反力17、時，必須考慮懸臂部分的活荷載。(2)按實際荷載堆放位置的標準值求取簡支梁的最大彎矩值(不考慮懸臂部分活載的作用)，然后換算成等效均布荷載進行撓度核算。2、大橫桿的設計計算(1)大橫桿的設計計算(1)大橫桿按三跨連接梁進行彎曲強度核算：1)用小橫桿支座最大反力計算值，進行最不利荷載布置求取最大彎矩值進行核算。2)腳手架外側有遮蓋物或在六級以上大風時，須按雙向彎曲求取最大組合彎矩值再進行核算。(2)用標準值的最大反力值進行最不利荷載布置求取最大彎矩值，然后換算成等效均布值進行撓度核算。(3)進行大橫桿與立桿之間扣件的抗滑移核算。3、立桿的設計計算(1)腳手架立桿的整體穩定，按軸心受力格構式壓桿計算18、，其格構式壓桿山內、外排立桿及橫向水平桿組成。1)不考慮風載時，應按下式計算： KAKHf式中N-格構式壓桿的軸心壓力，按下式計算：N = 12(nNok1 + Nok2 + 1.4KQk其中NQK1,-腳手架自重產生的軸力，一步一縱距的腳手架自重可按表3-1查取；NQk2-腳手板、欄桿、安全網等產生的軸力，亦采用一個縱距內所產生的軸力；NQK-一個縱距內腳手板上堆磚、運料小車、各操作人員等標準荷載所產生的軸力；nl-腳手困的步距數；A-腳手架內、外排立桿的毛截面積之和；-格構式壓桿整體穩定性系數，按換算長細比=：并由表3-2查取；換算長細比系數A按表3-3查取；其中入x一格溝式壓桿長細比，由19、表3-4查取。Kn-高度調整系數，當腳手架高度H 25m時；Kn = 0,當高度大于25m時，按下式計算：KH = (H以m計)f - 鋼材抗壓強度計值，按250N / mm2采用；KA - 與立桿截面有關的調整系數，當內外排立桿均采用兩根鋼管組合時， KA = 0.7，內外排立桿為單根時kA = 0.852) 考慮風荷載時應按下式計算： + KAKH (3-103)荷載作用對格構式壓桿產生的彎距，可近以采用M = 計算，q為作用于格構式壓桿的每延長米風載。注：1、表中數據按x = 計算，Hl為腳手架與主體結構邊墻點的豎向間距離，b為立桿橫距。2、當腳手架底步以上步距h及H1不同時，應以底步以20、上較大的h和較大的Hl作為查表根據。A1-內排或外排的單排立桿毛截面積，Al = ；b1-立桿橫向間距。(2)腳手架單根立桿穩定的計算單根立架穩定應按下式計算： + m KAKf (3-104)式中 N1-內排或外排立桿計算截面的軸心壓力；Q1-按 1 = 主查表3-105獲取；h-腳手架底步或門洞處的步距；i -內排或外立桿的回轉半徑；m-操作層處水平桿對立桿心傳力產生的附加應力；施工荷載QK=20kNm2時，取3SNmm2；Qh=30KNm2時，取55Nlmm2；非施工層m=0。4、腳手架的最大搭設高度由地面搭起或挑架上的每段腳手架的最大搭設高度除按下式計算取得外，一般不宜超過50m。Hmax 式中 Hmax = x hh - 腳手架的步距可由表3 - 5查取，其余符號同前。