滿堂支架施工預壓計算書(12頁).doc
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上傳人:故事
編號:604490
2022-10-10
12頁
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1、 滿堂支架施工、預壓計算二、滿堂支架施工計算1、計算依據:a、支架鋼管: ,截面積,截面慣性矩,,回轉半徑:。b、方木采用紅松:單重,順紋壓應力,順紋彎應力,橫紋彎應力,順紋剪應力,彎曲剪應力,彈性模量。c、型鋼采用鋼,軸向應力,彎曲應力,剪應力。2、現澆混凝土箱梁支架及模板計算:計算分兩部分:一為箱梁中橫隔板實體部分,木橫梁間距20cm,立桿布置間距為60cm60cm;二為箱梁中腹板實體部分,木橫梁間距20cm,立桿布置間距為90cm90cm.竹膠板底模計算底模采用1.5cm竹膠板,設計強度取E=9200MPa,。木橫梁采用方木,跨間寬度,凈距。按箱梁縱向置于中腹板處的最不利位置計算,取1m2、為計算長度,按單向板計算:底模板 q1=97.5N/m21m=0.0975KN/m砼重 q2=26N/m31.5m1m=39KN/m砼重1.2倍沖擊系數:q2=39N/m1.2=46.8KN/m振搗砼 q3=2kpa1m=2KN/m施工人群 q4=1.5kpa1m=1.5KN/m 總計荷載 q= q1+ q2+ q3+ q4=50.3975 KN/m 強度: ql2/10=bh2/6 h=(ql26/(10b) =0.004823m=4.823mm剛度: ql4/128EI= l/400 I=bh3/12 h=3(ql340012/(E128l) =5.88mm在箱梁實體段位置,橫梁間距10c3、m,1.5cm厚竹膠板可滿足,按照橫梁間距20cm, 竹膠板在其余部位也可滿足要求。 箱梁中橫隔板實體部分計算a木橫梁中橫隔板全部為實體砼,砼計算高度為1.5m。底模板 q1=97.5N/m20.2m=0.0195KN/m梁體砼重 q2=26N/m31.5m0.2m=7.8KN/m砼重1.2倍沖擊系數: q2=7.8N/m1.2=9.36KN/m振搗砼 q3=2kpa0.2m=0.4KN/m施工人群 q4=1.5kpa0.2m=0.3KN/m 總計荷載 q= q1+ q2+ q3+ q4=10.0795 KN/m 以2跨連續梁計算:最大支反力 Rmax=1.143ql=1.14310.07954、0.6=6.9114 KN/m 最大剪力 Qmax=0.607ql=0.60710.07950.6=3.67037 KN最大彎矩 Mmax=0.077ql2=0.07710.07950.62=0.28 KN.m最大撓度 fmax=0.0632ql4/EI=120.063210079.50.64/(91090.10.13)=1.1mm木橫梁的強度及剛度檢算: 支撐處方木橫放的局部承壓:ab=R/A局部受壓: ab=R/A=6.9114103/(0.10.20.6)=0.576Mpa2.6Mpa 彎應力:ab=M/W=M/(ab2)/6=60.28103/(0.10.12) =1.68 Mpa125、Mpa剪應力:max=3Q/(2bh)=33.67037103/(20.10.1) =0.55 Mpa1.9Mpa 剛度: f/L =1.1/600=0.0018330.0025 木橫梁采用10cm10cm方木,間距20cm可滿足要求。b木縱梁 木縱梁選用12cm15cm的方木置于鋼管立柱的托盤上,直接承受木橫梁傳遞的荷載,按簡支梁計算,計算跨徑取立柱間距60cm。支反力 R=10.3866 KN ,Qmax= 12.61 KN最大彎矩 Mmax=0.96 KN.m 最大撓度 fmax=0.933mm彎應力:max=M/W=M/(ab2)/6=2.133 Mpa12Mpa剪應力:max=3Q/6、(2bh) =1.051 Mpa1.9Mpa 剛度: f/L =0.933/600=0.0015550.0025 木橫梁采用12cm15cm方木,間距20cm可滿足要求。箱梁中腹板實體部分計算a木橫梁木橫梁采用方木直接承受底模傳下的荷載,橫梁在實體段間距20cm,木橫梁置于的木縱梁上,木縱梁按60cm布置. 木橫梁置于箱底橫隔板處的荷載:底模板 q1=97.5N/m20.2m=0.0195KN/m振搗砼 q3=2kpa0.2m=0.4KN/m施工人群 q4=1.5kpa0.2m=0.3KN/m 砼荷載一:砼高1.5m,梁體砼重 q2=26N/m31.5m0.2m=7.8KN/m砼重1.2倍沖擊7、系數: q2=7.8N/m1.2=9.36KN/m總計荷載 q= q1+ q2+ q3+ q4=10.0795 KN/m 砼荷載二:砼高0.85m,梁體砼重 q2=26N/m30.85m0.2m=4.42KN/m砼重1.2倍沖擊系數: q2=4.42KN/m1.2=5.304KN/m總計荷載 q= q1+ q2+ q3+ q4=6.0235 KN/m 砼荷載三:砼高0.6m,梁體砼重 q2=26N/m30.6m0.2m=3.12KN/m砼重1.2倍沖擊系數: q2=3.12N/m1.2=3.744KN/m總計荷載 q= q1+ q2+ q3+ q4=4.4635 KN/m 砼荷載四:砼高0.58、5m,梁體砼重 q2=26N/m30.55m0.2m=2.86KN/m砼重1.2倍沖擊系數: q2=2.86N/m1.2=3.432KN/m總計荷載 q= q1+ q2+ q3+ q4=4.1515 KN/m 按簡支梁計算 為計算方便按以下算:支座反力 RA=RC=1.0608KN , RB=6.1535KN 剪力 QA=QC=1.0608KN , QB=1/2RB=3.0768KN 彎矩 Mmax=0.279KN.m 撓度 fmax=0.2718mm木橫梁的強度及剛度檢算: 支撐處方木橫放的局部承壓:ab=R/A 簡支梁,支坐處承受兩個方木,以2R計算。局部受壓: ab=2R/A =26.19、535/(0.10.20.6)=1.0256Mpa2.6Mpa 可彎應力:max=M/W=M/(ab2)/6=1.674Mpa12Mpa剪應力:max=3Q/(2bh) =0.46152Mpa1.9Mpa 剛度 f/L =0.2718/600=0.0004530.0025 木橫梁采用10cm10cm方木,間距20cm可滿足要求。b木縱梁 木縱梁選用12cm15cm的方木置于鋼管立柱的托盤上,直接承受木橫梁傳遞的荷載,按簡支梁計算,計算跨徑取立柱間距60cm。支座反力 R =15.413KN剪力 Qmax=15.413KN 彎矩 Mmax=2.136KN.m 撓度 fmax=0.85mm強度及剛10、度檢算:彎應力:max=M/W=M/(ab2)/6=4.75Mpa12Mpa剪應力:max=3Q/(2bh) =1.28Mpa1.9Mpa剛度 f/L =0.85/600=0.001420.0025 木縱梁選用12cm15cm的方木, 立柱間距60cm合適。 碗扣支架計算鋼管立柱采用4.8cm3.5mm鋼管碗扣支架,按兩端鉸接受壓桿件計算,計算長度以橫桿步距120cm,立桿高度以8m計。立桿豎向荷載=縱梁鋼管自重鋼管自重:10根3.0m立桿,17.31kg3=51.9kg=0.5193KN立桿承擔相連橫桿和縱桿重量的1/2 ,橫桿和縱桿各有7根, 橫桿和縱桿重量:4kg7222=56kg=0.11、56KN端部上托: 0.06KN縱梁支點處的反力:箱梁中橫隔板實體部分:N=10.3866KN 碗扣底部立桿承載:N=2R+G=210.3866+1.1393=21.9125KN33.1KN 可箱梁中腹板實體部分: N=15.413KNN=2R+G=215.413+1.1393=31.965KN33.1KN 可三、支架預壓計算為避免在砼施工時,支架不均勻下沉,消除支架和地基的非彈性變形, 準確測出支架和地基的彈性變形量,為預留拱度提供依據,事先對支架進行預壓。支架搭設完成及外側模板鋪設到位后,選一跨具有代表性的的滿堂支架進行預壓,預壓前,分別在底模板跨中、端部、四分之一跨處布設觀測點,以獲取有12、效數據,指導后續施工。預壓采用注水預壓法。預壓重量按照澆筑重量的120%施加,預壓時間為48小時。1、加載順序:分三級加載,第一、二次分別加載總重的30%,第三次加載總重的40%。2、預壓觀測:觀測位置設在每跨的L/2,L/4處及墩部處,每組分左、中、右三個點。在點位處固定觀測桿,以便于沉降觀測。采用水準儀進行沉降觀測,布設好觀測桿后,加載前測定出其桿頂標高。沉降觀測過程中,每一次觀測均找測量監理工程師抽檢,并將觀測結果報監理工程師認可同意。第一次加載后,每2個小時觀測一次,連續兩次觀測沉降量不超過3mm,且沉降量為零時,進行第二次加載,按此步驟,直至第三次加載完畢。第三次加載沉降穩定后,經監理工程師同意,可進行卸載。3、卸載:人工配合吊車吊運砂袋均勻卸載,卸載的同時繼續觀測。卸載完成后記錄好觀測值以便計算支架及地基綜合變形。根據觀測記錄,整理出預壓沉降結果,調整碗扣支架頂托的標高來控制箱梁底板及懸臂的預拱高度。滿堂支架搭設簡圖右幅、左幅如下: