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1、遼西鐵路友誼大橋連續梁施工組織設計 一、工程概況友誼大橋在DK29+838處跨越國道303線，該國道已規劃為高速公路，列入交通部高速公路“十二五”規劃，采用32m跨度時，橋墩侵入既有公路邊坡限界，同時將占用金翼蛋白加工廠場地，為此采用32+48+32m連續梁跨越。1、梁部結構連續梁梁體為單箱單室變高度變截面箱梁，梁體全長113.2m，中跨中部2m梁段和邊跨端部9.6m梁段為等高度梁，梁高2.6m；中墩處梁高3.7m，其余梁段底板下緣按二次拋物線Y=（1.1/222）x2變化。箱梁頂板寬4.9m，箱寬3.7m，箱梁頂面設雙向排水坡。全橋頂板厚30cm，邊跨端塊處頂板厚度由30cm漸變至80cm；2、底板厚3560cm按曲線變化，底板上緣方程為Y=（0.85/222）x2，邊跨端塊處底板厚由35cm漸變至80cm；腹板厚度5080cm；中部每隔300cm左右設直徑10cm通風孔，底板最低處設直徑10cm泄水孔。梁體在支座處設置橫隔板，全聯共設4道橫隔板，橫隔板中部設孔洞便于檢查人員通過。連續梁支座采用JHPZ型鐵路連續梁專用盆式橡膠支座。3#墩連續梁側采用JHPZ3000-ZX-e100-F型活動支座，4#墩采用JHPZ10000-ZX-e50-F型活動支座，5#墩采用JHPZ10000-GD-F型固定支座，6#墩連續梁側采用JHPZ3000-ZX-e50-F型活動支座。2、材料及設備梁體3、混凝土強度等級C55，人行道板混凝土強度等級C30，L型擋碴塊混凝土強度等級C30。縱向預應力筋采用公稱直徑為15.2mm的12-75和7-75高強度低松弛鋼絞線，彈性模量為1.95105Mpa，其技術符合GB/T5224-2003的要求；成孔波紋管的內徑為90mm和70mm。鋼絞線錨下張拉控制應力均為0.66fpk=1227.6Mpa，全部采用雙端張拉。全橋共設33束，其中頂板束15束（頂板通長束7束）；腹板束16束；底板束2束。采用OVM15-12型和OVM15-7型錨具，錨墊板采用配套錨墊板，張拉千斤頂采用與鋼束配套的YCWB250和YCWB150型千斤頂。豎向預應力筋采用25PSB834、0預應力混凝土用螺紋鋼筋，抗拉強度標準值830Mpa，彈性模量為2105Mpa，YC60B型千斤頂張拉，JLM-25型錨具，JLM-25型墊板，35mm（=0.5mm）波紋管成孔。間距40cm。普通鋼筋采用Q235鋼筋。3、主要工程項目和數量：主要工程項目和數量表序號項 目 名 稱單位數量備注1滿堂支架混凝土基礎（C20/C30）m3730/6402支架基礎鋼筋kg56993萬能桿件支架t254枕木垛m31405槽鋼（9-11m）根606防落物網m22407盆式橡膠支座（3#墩）個2JHPZ3000-ZX-e100-F型8盆式橡膠支座（4#墩）個2JHPZ10000-ZX-e50-F型9盆式橡5、膠支座（5#墩）個2JHPZ10000-GD-F型10盆式橡膠支座（6#墩）個2JHPZ3000-ZX-e50-F型11預應力鋼絞線t34.9束長120m以內12預應力筋張拉束2313預應力鋼絞線t4.12束長40m以內14預應力筋張拉束1015豎向預應力筋制安kg2034.4325PSB830預應力混凝土用螺紋鋼筋16豎向預應力筋張拉根15217OVM15-12型錨具套6218OVM15-7型錨具套419JLM-25個30420普通鋼筋t122.367HRB335鋼筋104.32t，Q235鋼筋10.11t21梁體混凝土m3778.1322TQF-1防水層m2638.44二、總體施工方案3#6、6#墩施工完成后，對3#6#墩間原地面進行碾壓處理（必要時換填0.6m厚），澆筑20cm厚C25基礎混凝土。搭設碗扣式鋼管腳手架，鋪設箱梁底模后在支架上超載預壓，消除支架的非彈性變形并檢測支架的穩定性。卸載后，安裝支座和箱梁模板。綁扎箱梁鋼筋，安裝波紋管等，澆筑箱梁混凝土及養護。箱梁混凝土達到設計強度的90%且齡期不小于7天后張拉預應力鋼束、壓漿封錨。拆除支架和模板，鋪設橋面系設施。基底換填采用砂夾卵石，基礎混凝土采用C25混凝土，厚20cm，支墩范圍采用厚50cm C25鋼筋混凝土（12mm鋼筋網），滿堂支架采用碗扣式鋼管腳手架搭設，公路通道門洞過梁采用I40a工字鋼。支架超載預壓材料采用砂7、袋，按21.2t/延m或5.73t/m2進行布置。模板采用1.5cm厚竹夾板，14mm拉桿，鋼管支撐加固。混凝土由安恕混凝土拌和站供應，混凝土輸送車運輸，泵車泵送入模，一次澆筑成型。麻袋片覆蓋灑水養生，濕潤養護。YCWB250、YCWB150型、YC60B型千斤頂張拉，壓漿機壓漿。三、總體施工組織1、隊伍及勞力組織本工程由第三項目部負責組織和施工，具體施工由101隊負責。根據工程數量和工期安排，計劃上場人員65人，具體分布情況如下：上場人員分布情況明細表序號工 種 名 稱數 量備注1現場施工負責人12現場技術負責人13鋼筋工154模板工20上場人員分布情況明細表序號工 種 名 稱數 量備注5混8、凝土工206機械工57安全員28電工1合計652、機械設備配備主要機械設備配備詳見“主要機械設備配備表”。主要機械設備配備表序號設備名稱規格型號數量備注1振動壓路機YZT2212自卸汽車2630K23輪胎式吊車QY1614波紋管卷制機15電焊機BX50046對焊機UN10017鋼筋切斷機GQ40A28鋼筋彎曲機GW4019鋼筋調直機TQ4-14110搗固棒ZN30701511張拉千斤頂及油泵412壓漿機213泵車414拖式泵115混凝土輸送車1216發電機120KW13、工期計劃安排計劃開工時間2008年8月6日，計劃竣工時間2008年11月5日。其分項工程具體工期計劃安排如下：（1）地基處理9、（包括基礎混凝土）：2008年8月6日8月15日；（2）滿堂支架搭設及預壓：2008年8月16日9月15日；（3）模板及鋼筋安裝：2008年9月15日10月15日；（4）混凝土澆筑及養生：2008年10月16日10月23日；（5）張拉、壓漿及封錨：2008年10月24日10月26日；（6）拆除支架和模板，鋪設橋面系設施：2008年10月27日11月5日。四、主要工程項目施工方法及工藝要點1、基礎施工：3#6#墩施工完成后，首先對3#6#墩間原地面進行碾壓處理（必要時換填0.6m厚），碾壓后基底承載力不小于150kPa，碾壓寬度12.0m（線路中心線兩側各寬6m）。然后在3#4#墩間、5#6#墩10、間沿線路中心線兩側各寬3m范圍澆筑一層厚20cm的C25混凝土基礎（局部地基松軟地段采用C25鋼筋混凝土基礎，12mm鋼筋網）；4#墩國道303線間沿線路中心線兩側各寬3m范圍澆筑一層厚30cm的C25混凝土基礎；國道303線范圍直接利用瀝青混凝土路面作為基礎，國道303線5#墩間距離約13.5m16m，存在河道而采用門洞形式通過，為此將河道與5#墩間原地面進行換填2.0m厚毛碴，碾壓后基底承載力不小于200kPa，碾壓寬度8.0m（線路中心線兩側各寬4m），沿線路中心線兩側各寬3m范圍澆筑一層厚20cm的C25混凝土基礎（支墩范圍采用C25鋼筋混凝土基礎，厚50cm，8mm鋼筋網）。上鋪枕木11、作為碗扣式腳手架支墊。2、滿堂支架：采用碗扣式鋼管腳手架搭設。普通斷面處立桿間距60cm90cm， 4、5主墩1/3跨度范圍采用60cm60cm，步長采用1.2m。門洞支座處間距采用30cm30cm，步長0.6m，斜桿采用普通鋼管，斜桿上的扣件距離不大于2m，斜桿每4排設置一道。為方便行車及保證施工安全，在公路左右幅各設一個行車通道，通道門洞尺寸按4.5m（高）6m（寬）考慮，門洞上設置I40a工字鋼梁（長9m），間距41cm，工字鋼下設I16工字鋼做梁墊，鋼管頂托與底模之間設置縱橫向方木，橫向15cm15cm，每排布置，縱向10cm10cm，間距20cm。3、支架預壓：支架預壓材料為砂袋，支12、架預壓重量按1.2倍自重（2400t）考慮，以消除支架的非彈性變形及檢測支架的穩定性。支架搭設完成后，在其上鋪設箱梁底模，吊裝堆碼足夠重量的砂袋于每跨，預壓前在每跨底模外側布置觀測點，定期測量相應觀測點標高，當變形穩定后，卸載砂袋，分析測量數據，考慮支架彈性變形后，確定可恢復彈性。根據下沉量和不可恢復下沉量，以及梁體預拱度，計算底模預留拱度值，通過托盤及木鍥調整底模標高。預壓過程中要仔細檢查支架狀況，如桿件有無壓彎或變形嚴重、方木有無壓裂等。4、模板制安：箱梁模板全部采用涂塑竹夾板制作，涂塑竹夾板厚15mm，用方木及鋼管支撐加固。底模板直接鋪設于墊木上，具備足夠的剛度、強度及光潔度。箱梁側模制13、作成23m一節，嚴格按設計線形進行加工制作，底模測量定位鋪設完成后，人工配合吊車拼裝側模和內模。5、鋼筋及波紋管的制作及安裝現澆預應力梁鋼筋在支架、模板安裝完畢后，進行現場綁扎；當鋼筋與預應力管道在空間發生干擾時，適當移動普通鋼筋以保證鋼束管位置準確。波紋管接頭形式為套接，施工時每1m設定位鋼筋一道，并將井形定位鋼筋點焊在主筋上，確保管道在澆筑混凝土時不上浮，不變位，管道位置容許偏差縱向不大于1cm，橫向不大于0.5cm。6、混凝土施工混凝土采用拌和站集中拌和，混凝土運輸攪拌車運送，混凝土輸送泵澆注，插入式振動器振搗。箱梁混凝土的灌注順序為：先澆注箱梁底板、腹板，后澆注頂板和翼板。在混凝土施工14、時采取控制入模溫度、推遲外側模板的拆除時間、加強養護并通過預應力管道通水降低水化熱影響等措施，防止出現溫度裂縫。混凝土養生：混凝土澆注后，及時養護，箱梁頂面采用灑水覆蓋養生，拆模后，箱梁側面優先考慮養生劑養生，同時封住預應力孔道口，防止堵塞。箱梁養生時間不少于14天。7、鋼絞線張拉及壓漿當同條件養護下的砼試件強度達到設計強度90%且齡期不小于7天后，預應力筋即可張拉。兩端張拉時同時先對兩端的千斤頂主缸充油，使鋼束略為拉緊，當鋼束達初應力0.1k時作伸長量標記。張拉時按設計程序進行，并采用“雙控”措施，即應力控制和伸長值控制，實際伸長值與理論伸長值差控制在6%以內，否則停止張拉，查明原因采取措施15、后，再繼續張拉。其張拉程序為：00.1k（作伸長量標記）k（靜停5分鐘）補拉k（測伸長量）錨固。縱向預應力鋼束在梁體橫截面保持對稱張拉，并保持兩端同步，張拉時觀察梁體變位，發現異常及時向設計、監理、業主方通報。預應力孔道壓漿在張拉后24小時內進行真空壓漿，壓漿采用壓漿機，壓漿材料采用微膨脹水泥漿，水泥用普通硅酸鹽水泥摻入適量高效減水劑及膨脹劑。壓漿采用一次壓漿法，壓漿順序自下而上，真空壓力控制在-0.06-0.1MP，活塞式壓漿機以0.50.7Mpa的壓力作業。8、封錨梁體在張拉壓漿后采用切割機切割多余的鋼鉸線，并對端面及時清理鑿毛，然后澆注封錨混凝土。9、模板和支架拆除梁體鋼鉸線張拉完成后，16、經監理工程師同意將梁體模板和支架拆除，拆除時采用與安裝相反的順序進行。五、支架及模板體系結構檢算（一）碗扣式腳手架立竿穩定性檢算1、荷載取值1）靜載：鋼筋混凝土自重標準值取25kN/m3，連續梁模板荷載取1kN/m2，2）動載：振搗混凝土時產生的荷載標準值：取2 KN/m2，施工荷載取3kN/m2。2、單根立竿荷載計算根據連續梁體形變化，分別對主墩前后8m位置和跨中位置立竿檢算，主墩8m位置連續梁砼總量69.75m3,平均8.719m3/m,最大11.035m3/m。跨中位置平均砼分布5.469 m3/m，最大6.685m3/m1）主墩位置立竿：腳手架間距0.6m0.6m，步長1.2m。梁體自17、重G1=11.03525/4.9(0.60.6)=56.30.36=20.27kN模板重量G2=10.36=0.36kN腳手架自重G3=(17.312+2.8249)10=1.36kN (6m立竿60橫桿49層 高度取6m)振動力Q1=20.36=0.72kN施工荷載Q2=30.36=1.08kN壓桿穩定性驗算： 公式：NA f N = 1.2NGi+ 1.4NQi=1.2(20.27+0.36+1.36)+1.4(0.72+1.08)=28.91kN=l0/i=1200/15.8=75.9 查表得 =0.667 N=28.91KN0.667489205=66.86kN，滿足要求。2）跨中位置18、立竿：腳手架采用間距0.6m0.9m，步長1.2m梁體自重G1=6.68525/4.9(0.60.9)=34.110.54=18.42kn模板重量G2=10.54=0.54kN腳手架自重G3=(17.312+3.9749)10=1.78kN (6m立竿60橫桿49層 高度取6m)振動力Q1=20.54=1.08kN施工荷載Q2=30.54=1.62kN壓桿穩定性驗算： 公式：NA f N = 1.2NGi+ 1.4NQi=1.2(18.42+0.54+1.78)+1.4(1.08+1.62)=28.67kN=l0/i=1200/15.8=75.9 查表得 =0.667N=28.67KN0.6619、7489205=66.86kN，滿足要求。3）支座位置立竿：腳手架采用間距0.3m0.3m，步長0.6m，該處凈跨6m，腹板3.7m范圍每排13根立竿，每個支座設置6排，考慮變形產生饒度，計算時只取前三排受力。N=24.67103/13/318.97KN壓桿穩定性驗算：=l0/i=600/15.8=38 查表得 =0.855N=18.97KN0.855489205=85.71kN，滿足要求。（二）門洞處工字鋼橫梁檢算門洞凈寬取6m，公路與線路夾角74度，公路通行寬度=6sin74-5.4cos74=5.771.49=4.28m，支座長度每側取0.3m，計算長度L0=6.6m，采用10根I40a20、工字鋼，間距41cm，q=1.2NGi+1.4NQi =（1.2(77825/113+14.9)+1.4(24.9+34.9)）/10 =(1.2177.0+1.424.5)/10=24.67kN/m1、梁的靜力計算概況 1）單跨梁形式： 簡支梁 2）荷載受力形式： 均布荷載 g=17.7kn/m，q=2.45kn/m 3）計算模型基本參數：長 L =6.6 M 4）均布力：標準值qk=qg+qq =17.7+2.45=20.15 KN 設計值qd=qgG+qqQ =17.71.2+2.451.4=24.67 KN 2、選擇受荷截面 1）截面類型： 工字鋼：I40a 2）截面特性： Ix= 221、1720cm4 Wx= 1090cm3 Sx= 631.2cm3 G= 67.6kg/m，翼緣厚度 tf= 16.5mm 腹板厚度 tw= 10.5mm 3、相關參數 1）材質：Q235 2）x軸塑性發展系數x：1.05 3）梁的撓度控制 v：L/250 4、內力計算結果 1）支座反力 RA = qd L / 2 =81.41 KN 2）支座反力 RB = RA =81.41 KN 3）最大彎矩 Mmax = qd L L / 8 =134.33 KN.M 5、強度及剛度驗算結果 1）彎曲正應力max = Mmax / (x Wx)117.37 N/mm2 2）A處剪應力 A = RA Sx 22、/ (Ix tw)22.53 N/mm2 3）B處剪應力 B = RB Sx / (Ix tw)22.53 N/mm2 4）最大撓度 fmax = 5 qk L 4 / 384 1 / ( E I )=11.13 mm 5）相對撓度 v = fmax / L =1/ 593.2 彎曲正應力 max= 117.37 N/mm2 抗彎設計值 f : 205 N/mm2 ok! 支座最大剪應力max= 22.53 N/mm2 抗剪設計值 fv : 125 N/mm2 ok! 跨中撓度相對值 v=L/ 593.2 撓度控制值 v:L/ 250 ok! （三）0.60.9m支架處縱向方木檢算采用101023、cm方木，間距20cm，對單根方木進行強度檢算：qd=1.2NGi+1.4NQi=1.2(6.685/3.7250.2+10.2)+1.4(20.2+30.2)=1.29.23+1.41=12.48kn/m1、梁的靜力計算概況 1）單跨梁形式： 簡支梁 2）荷載受力形式： 均布荷載 g=9.23kn/m，q=1kn/m 3）計算模型基本參數：長 L =0.9m 4）均布力：標準值qk=qg+qq =9.23+1=10.23KN/m 設計值qd=qgG+qqQ =1.29.23+1.41=12.48kn/m 2、選擇受荷截面 1）截面類型： 方木：1010cm 2）截面特性： Wx=bh2/6=24、 1.6710-4m3 Ix=bh3/12=8.310-6 m4 3、相關參數 材質 ：杉木 設計彎曲應力 ：9.5MPa設計順紋剪應力 ：1.2MPa 4、內力計算結果 1）支座反力 RA = qd L / 2 =4.6KN 2）支座反力 RB = RA =4.6KN 3）最大彎矩 Mmax = qd L L / 8 =12.480.90.9/8=1.2636KN.M 5、強度及剛度驗算結果 1）彎曲正應力max = Mmax /Wx1.26361000/(1.6710-4)m3 =7.566N/mm2 2）A處剪應力 A = RA / S4.6KN/100mm/100mm=0.46 N/m25、m2 3）B處剪應力 B = RA / S4.6KN/100mm/100mm=0.46 N/mm2 4）最大撓度 fmax = 5 qk L4 / 384 1 / ( E I )=510.23kN0.94 / 384 1 / ( 8.5103MPa 8.310-6 m4 )=0.001239m 5）相對撓度 v = fmax / L =1/ 726.5 彎曲正應力 max= 7.566N/mm2 抗彎設計值 f : 9.5 N/mm2 ok! 支座最大剪應力max= 0.46 N/mm2 抗剪設計值 fv : 1.7 N/mm2 ok! 跨中撓度相對值 v=L/ 726.5 撓度控制值 v:L26、/ 250 ok! （四）0.60.6m支架處縱向方木檢算采用1010cm方木，間距20cm，對單根方木進行強度檢算：qd=1.2NGi+1.4NQi=1.2(11.085/3.7250.2+10.2)+1.4(20.2+30.2)=1.215.18+1.41=19.616kn/m1、梁的靜力計算概況 1）單跨梁形式： 簡支梁 2）荷載受力形式： 均布荷載 g=15.18kn/m，q=1kn/m 3）計算模型基本參數：長 L =0.6m 4）均布力：標準值qk=qg+qq =15.18+1=16.18KN/m 設計值qd=qgG+qqQ=1.215.18+1.41=19.616kn/m2、選擇27、受荷截面 1）截面類型： 方木：1010cm 2）截面特性： Wx=bh2/6= 1.6710-4m3 Ix=bh3/12=8.310-6 m4 3、相關參數 材質 ：杉木 設計彎曲應力 ：9.5MPa設計順紋剪應力 ：1.2MPa 4、內力計算結果 1）支座反力 RA = qd L / 2 =5.885KN 2）支座反力 RB = RA =2.943KN 3）最大彎矩 Mmax = qd L L / 8 =19.6160.60.6/8=0.8827KN.M 5、強度及剛度驗算結果 1）彎曲正應力max = Mmax /Wx0.88271000/(1.6710-4)m3 =5.286106N/28、m2=5.286N/mm2 2）A處剪應力 A = RA / S5.885KN/100mm/100mm=0.58 N/mm2 3）B處剪應力 B =A0.58 N/mm2 4）最大撓度 fmax = 5 qk L4 / 384 1 / ( E I )=516.18kN0.64 / 384 1 / ( 8.5103MPa 8.310-6 m4 )=0.00039m 5）相對撓度 v = fmax / L =1/ 1550 彎曲正應力 max= 5.286N/mm2 抗彎設計值 f : 9.5 N/mm2 ok! 支座最大剪應力max= 0.58 N/mm2 抗剪設計值 fv : 1.7 N/mm29、2 ok! 跨中撓度相對值 v=L/1550 撓度控制值 v:L/ 250 ok! （五）0.90.6m支架處橫向方木檢算采用1515cm方木，間距0.9cm，對單根方木進行強度檢算：qd=1.2NGi+1.4NQi=1.2(6.685/3.7250.9+10.9)+1.4(20.9+30.9)=1.241.55+1.44.5=56.16kn/m1、梁的靜力計算概況 1）單跨梁形式： 簡支梁 2）荷載受力形式： 均布荷載 g=41.55kn/m，q=4.5kn/m 3）計算模型基本參數：長 L =0.6m 4）均布力：標準值qk=qg+qq =41.55+4.5=46.05KN/m 設計值qd30、=qgG+qqQ=1.241.55+1.44.5=56.16kn/m2、選擇受荷截面 1）截面類型： 方木：1515cm 2）截面特性： Wx=bh2/6= 5.62510-4m3 Ix=bh3/12=4.21910-5 m4 3、相關參數 材質 ：杉木 設計彎曲應力 ：9.5MPa設計順紋剪應力 ：1.2MPa 4、內力計算結果 1）支座反力 RA = qd L / 2 =16.848KN 2）支座反力 RB = RA =16.848KN 3）最大彎矩 Mmax = qd L L / 8 =56.160.60.6/8=2.5272KN.M 5、強度及剛度驗算結果 1）彎曲正應力max = M31、max /Wx2.52721000/(5.62510-4)m3 =4.493106N/m2=4.493N/mm2 2）A處剪應力 A = RA / S16.848KN/150mm/150mm=0.749 N/mm2 3）B處剪應力 B = RA / S16.848KN/150mm/150mm=0.749 N/mm2 4）最大撓度 fmax = 5 qk L4 / 384 1 / ( E I )=546.05kN0.64 / 384 1 / ( 8.5103MPa 4.21910-5 m4 )=0.000216m 5）相對撓度 v = fmax / L =1/ 2768.9 彎曲正應力 max=32、 4.493N/mm2 抗彎設計值 f : 9.5 N/mm2 ok! 支座最大剪應力max= 0.749 N/mm2 抗剪設計值 fv : 1.7 N/mm2 ok! 跨中撓度相對值 v=L/ 2768.9 撓度控制值 v:L/ 250 ok! （六）0.60.6m支架處橫向方木檢算采用1515cm方木，間距0.6cm，對單根方木進行強度檢算：qd=1.2NGi+1.4NQi=1.2(11.035/3.7250.6+10.6)+1.4(20.6+30.6)=1.245.34+1.43=58.60kn/m1、梁的靜力計算概況 1）單跨梁形式： 簡支梁 2）荷載受力形式： 均布荷載 g=45.333、4kn/m，q=3kn/m 3）計算模型基本參數：長 L =0.6m 4）均布力：標準值qk=qg+qq=45.34+3=48.34KN/m 設計值qd=qgG+qqQ=1.245.34+1.43=58.60kn/m2、選擇受荷截面 1）截面類型： 方木：1515cm 2）截面特性： Wx=bh2/6= 5.62510-4m3 Ix=bh3/12=4.21910-5 m4 3、相關參數 材質 ：杉木 設計彎曲應力 ：9.5MPa設計順紋剪應力 ：1.2MPa 4、內力計算結果 1）支座反力 RA = qd L / 2 =17.58KN 2）支座反力 RB = RA =17.58KN 3）最大彎34、矩 Mmax = qd L L / 8 =58.600.60.6/8=2.637KN.M 5、強度及剛度驗算結果 1）彎曲正應力max = Mmax /Wx2.6371000/(5.62510-4)m3 =4.689106N/m2=4.689N/mm2 2）A處剪應力 A = RA / S17.58KN/150mm/150mm=0.781 N/mm2 3）B處剪應力 B = RA / S17.58KN/150mm/150mm=0.781 N/mm2 4）最大撓度 fmax = 5 qk L4 / 384 1 / ( E I )=548.34kN0.64 / 384 1 / ( 8.5103MPa 4.21910-5 m4 )=0.000227m 5）相對撓度 v = fmax / L =1/ 2643 彎曲正應力 max= 4.689N/mm2 抗彎設計值 f : 9.5 N/mm2 ok! 支座最大剪應力max= 0.781 N/mm2 抗剪設計值 fv : 1.7 N/mm2 ok! 跨中撓度相對值 v=L/ 2643 撓度控制值 v:L/ 250 ok! 15