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1、1 橡膠壩設計楚峴河規劃建設橡膠壩3座，分別位于樁號7+210和樁號8+260處（2座），分別命名為壩1和壩2（右）、3（左），壩長分別為B1=50m、B2=42m、B3=25m，壩高均為3.5m。1.1 水力計算1.1.1 確定原則1、橡膠壩擋水位應略低于兩岸地面高程或采取截(或排)滲措施，以防兩岸漬澇災害影響。2、根據當前壩袋生產技術和規范要求，壩袋擋水高度5.0m。3、橡膠壩底板高程一般高于河床底高程0.20.4m。4、適當抬高蓄水位，以滿足引水、景觀等要求。1.1.2 設計蓄水位根據楚峴河河道治理方案，壩1處河道底高程為54.70m，壩2、3處為62.80m，壩底板高程高于河底高程0.2、3m，壩高3.5m，擋水位分別為58.50m和66.60m。1.7.3 泄流能力復核橡膠壩的泄洪能力采用橡膠壩設計規范（SL22798）附錄A公式計算： (4-2-1)式中：Q過壩流量，m3/s；B0橡膠壩溢流斷面的平均寬度，m；H0計入行近流速水頭的堰頂水頭，m；g重力加速度，采用9.81m/s2；m流量系數，壩袋完全塌平時視作寬頂堰，取m=0.36；堰流側收縮系數，按水閘設計規范“SL2652001”附錄A公式計算，近似取定值0.985；堰流淹沒系數，查規范“SL265-2001”表A.0.1-2。在河道行洪時，本橡膠壩需完全坍平，壩泄流按寬頂堰計算。經復核結果表明，壩前水位較原規劃洪水位3、相差較小，基本不影響上游河道的行洪安全，所確定的尺寸及條件完全能滿足過流要求。1.7.4 溢流能力復核橡膠壩泄流能力，采用橡膠壩設計規范(SL22798)附錄 A雙錨固充水橡膠壩公式計算。計算公式如下： (4-3-1) (4-3-2) (4-3-3)式中：Q過壩流量，m3/s； B0溢流斷面的平均寬度，m；h0計入行近流速水頭的堰項水頭，m；流量系數；堰流側收縮系數，按規范“SL265-2001”附錄A公式計算，=0.98；堰流淹沒系數，查規范“SL265-2001”表A.1.2；H0壩袋內壓水頭，m；H運行時壩袋充脹的實際高度，m；h1壩上游水深，m；h2壩下游水深，m；H1設計壩高，m。因4、兩岸地面較高，經過計算，在發生2年一遇洪水(流量106m3/s)時，即使橡膠壩在不能及時塌壩的不利情況下，亦能安全通過。但為了減免淹漬兩岸農田和地下水位提高，不允許橡膠壩在行洪期間運行。在征得水利主管部門同意的情況下，中小洪水可通過調整壩高來調度運用。1.7.5 滲流穩定復核本次設計主要對壩基進行計算，對側岸繞滲根據本地區工程試驗和設計經驗進行控制。壩基計算主要原理如下：1、分段阻力系數計算壩基滲流計算采用改進阻力系數法。先分段計算阻力系數，計算公式如下：進、出口段： (4-4-1)內部垂直段： (4-4-2)水平段： (4-4-3)式中：0進、出口段的阻力系數；S板樁或齒墻的入土深度，m；T5、地基透水層深度，m；y內部垂直段的阻力系數；ax水平段的阻力系數；Lx水平段長度，m；S1、S2進、出口段板樁或齒墻的入土深度，m。2、各分段水頭損失值計算計算公式如下： (4-4-4)式中：hi各分段水頭損失值，m；i各分口段的阻力系數；n總分段數；H上、下游水頭差，m。3、進、出口段水頭損失值修正進、出口段水頭損失值計算出來以后，再按下式做修正： (4-4-5) (4-4-6) (4-4-7)式中：進、出口段修正后的水頭損失值，m；h0進、出口段水頭損失值，m；阻力修正系數；S底板埋深與板樁入土深度之和，m；T板樁另一側地基透水層深度，m。4、滲流坡降值計算計算公式：出口段滲流坡降值按下式6、計算： (4-4-8)水平段滲流坡降值按下式計算： (4-4-9)式中：J0出口段滲流坡降值；Jx水平段滲流坡降值。經計算，Jxmax=0.11，J0max=0.28；根據地質報告并查閱有關資料，壩基的滲流穩定滿足設計要求。1.7.6 消能防沖設計1、計算工況工況：正常情況，坍壩過流，過壩流量106m3/s，下游水深0.8m；工況：正常情況，坍壩過流，過壩流量280m3/s，下游水位為1.45m；工況：特殊情況，不坍壩過流，壩頂最大溢流280m3/s，下游無水。2、計算公式消能防沖計算包括消力池計算、海漫長度計算和河床沖刷深度計算等，按水閘設計規范(SL265-2001)附錄B中有關公式計算。7、正常擋水位33.55m，壩底板高程30.25m，河底高程30.05m。消力池深度計算公式 (4-5-1) (4-5-2) (4-5-3) (4-5-4)式中：d消力池深度，m；0水躍淹沒系數，取0=1.10；躍后水深，m；hc收縮水深，m；水流動能校正系數，取=1.05；q單寬流量，m3/s；b1消力池首端寬度，m；b2消力池末端寬度，m；T0由消力池底板頂面算起的總勢能，m；Z出池落差，m；出池河床水深，m。消力池長度計算公式 (4-5-5) (4-5-6)式中：Lsj消力池長度，m；Ls消力池斜坡段水平投影長度，m；水躍長度校正系數，取0.75；Lj水躍長度，m。消力池底板厚度計算公式 (8、4-5-7) (4-5-8)式中：t消力池底板始端厚度，m；H泄水時的上、下游水位差，m；k1消力池底板計算系數，采用0.18；k2消力池底板安全系數，取1.2；U作用在消力池底板底面的揚壓力，kPa；W作用在消力池底板頂面的水重，kPa；Pm作用在消力池底板上的脈動壓力，kPa；q單寬流量，m3/s。消力池末端厚度不小于0.5m。海漫長度計算公式 (4-5-9)式中：Lp海漫長度，m；qs消力池末端單寬流量，m3/s；Ks海漫長度計算系數，按表B.2.1選用，取值為11.5。海漫末端河床沖刷深度計算公式 (4-5-10)式中：dm海漫末端河床沖刷深度，m；qm海漫末端單寬流量，m3/s；v09、河床土質允許不沖流速，m/s；hm海漫末端河床水深，m。上游護底首端河床沖刷深度計算公式 (4-5-11)式中：上游護底首端河床沖刷深度，m：上游護底首端單寬流量，m3/s；上游護底首端河床水深，m。3、計算成果不同工況下計算結果見表4-5-1。表4-5-1 消能防沖計算成果表計 算工 況消力池深d(m)消力池水平 段 長Lj(m)消力池底板厚t(m)海漫長Lp(m)河床沖刷深 度dm(m)備 注工況1.2011.850.5530.151.23工況1.2212.120.5328.951.10工況1.2011.550.5731.231.30采用值1.2011.500.5530.001.50防沖槽10、深度考慮到上述各工況均是對橡膠壩較不利的工況，發生機率較低，根據本地區水閘設計經驗，綜合分析后確定上表中的采用值。因上游有較長的鋪蓋和護底連接，故上游不再做防沖槽。2.1 壩袋設計2.1.1 基本參數楚峴河3個橡膠壩均采用充水枕式壩袋，采用雙線錨固，壩袋設計內壓比為l.4，壩袋強度安全系數K6，設計壩高為3.5m，相應內壓水頭為4.9m。壩1最高蓄水位58.50m；壩2、3最高蓄水位66.60m。2.1.2 壩袋計算壩袋設計計算工況為：上游水深等于壩高，下游無水；內容包括：壩袋徑向拉力、壩袋環向各部尺寸、壩袋單寬容積等。1）、壩袋徑向強度計算計算公式為： (5-1-1)式中： T壩袋徑向計算強11、度，kN/m；水的容重，取=10kN/m3；內壓比，=H0/H1=1.4；H0內壓水頭，m；H1設計壩高，H1=3.5m。經計算：T55.13kN/m。2）、壩袋其他參數計算壩袋有效周長計算公式為：L0=S1+S (5-1-2)底墊片有效長度：l0=n+X0 (5-1-3)式中符號含義見表6-2-1。通過查算橡膠壩技術規范(SL227-98)附錄 B有關表格計算，計算參數及結果見表1-1-1：表1-1-1 壩袋設計計算成果表項目名稱單位數值項目名稱單位數值設計最大壩高H1m3.5壩袋單寬容積Vm319.02壩袋徑向計算強度TkN/m55.13壩袋有效周長L0m11.76上游壩面曲線段長度S1m12、5.75底墊片有效長度l0m5.66下游壩面曲線段長度Sm6.02壩袋坍落貼地長度l3m3.05下游貼地段長度X0m1.75上、下游安裝、檢修通道l1、l2m0.79,0.50上游貼地段長度nm3.91壩底板順水流方向長度Ldm10上游壩面曲線段半徑Rm3.94壩袋單寬容積為19.02m3/m，壩1壩袋長50m，壩袋容積為V1=951.00m3；壩2壩袋長42m，壩袋容積V2=798.84m3；壩3壩袋長25m，故壩袋容積V3=475.50m3。1.1.3 壩袋選材1、壩袋膠料需滿足的基本要求耐大氣老化、耐腐蝕、耐磨損、耐水性好；有足夠強度和抗凍性；壩袋膠料物理機械性能能滿足橡膠壩設計規范(S13、L227-98)附錄C中表C.0.1的要求；膠布的層膠厚度必須滿足其防滲、抗磨和耐久性，厚度須滿足橡膠壩設計規范(SL227-98)附錄C中表C.0.2的要求。2、壩袋和膠布型號根據橡膠壩技術規范對壩袋膠料和壩袋膠布的基本要求、壩袋徑向計算強度選用壩袋膠布為兩布三膠結構。膠布選用錦綸帆布，壩袋型號：JBD3.52602；膠布型號：J2602602。1.2 錨固結構設計1.2.1 錨固力計算1、上游側錨固力 (5-1-4)式中：Pu上游側單位長度壩袋上錨栓所承受的錨固力，kN/m；T壩袋徑向計算拉力(強度)，55.13kN/m；壩袋徑向拉力與水平面所形成的夾角，83.621；1、2壩袋與上下側間14、的靜滑動摩擦系數，均取0.3。2、下游側錨固力 (5-1-5)式中：Pd下游側單位長度壩袋上錨栓所承受的錨固力，kN/m；其他符號意義同前式。經計算，上、下游錨固力分別為117.50kN/m、91.88kN/m。1.2.2 錨固構件計算與選型1、壩袋錨固采用壓板螺栓雙錨固結構，每根螺栓承受的荷載按下式計算： (5-1-6)式中：Q0每根螺栓承受的荷載，kN；T0單位長度螺栓計算荷載Q0=maxPu，Pd，kN/m；k1栓緊力及扭轉力的影響系數，一般取k1=1.75；n單位長度內螺栓根數，取螺栓間距為0.25m，即n=4。經計算，每根螺栓承受的最大荷載為Q0=51.41kN，2、螺栓直徑按下式計15、算： (5-1-7)式中：d螺栓直徑，mm；螺栓允許拉應力，取215N/mm2。經計算，螺栓最小直徑為19.9mm。3、壓板強度計算 (5-1-8) (5-1-9)式中：M壩袋拉力作用在壓板上產生的彎矩，Nmm；L力臂，為螺栓中心至壓板邊緣的距離，取60mm；k2安全系數，一般取3；Wx抗彎截面系數，mm3。根據計算結果，考慮到螺栓在使用過程中，可能出現偏心和銹蝕等影響，本設計選用24Q235粗制螺栓，間距為0.25m左右。根據錨栓工作拉力求得單應力錐控制時的錨栓埋深僅為24mm，根據規范要求，取埋置深度Lm=360mm，并加彎鉤。為增大壓板剛度和易焊性，壓板擬選用每節長500mm，寬120m16、m，厚12mm的鋼板，每0.25m左右做一條橫肋，橫肋鋼板厚與壓板同。將壓板參數代入(5-1-8)計算，滿足強度要求。1.3 壩室穩定設計1.3.1 荷載組合參照水閘設計規范(SL2652001)中規定的荷載組合要求及本工程實際情況進行穩定計算，計算工況及荷載組合情況見表5-1-2。表1-1-2 穩定計算荷載組合情況表荷載組合計算情況結構自重水重水壓力揚壓力浪壓力地震荷載備 注基本組合完建情況上、下游無水正常蓄水水深:上游3.5m/下游無水特殊組合地震情況水深:上游3.5m/下游無水注：揚壓力近似按全截面直線分布法計算，并考慮上游鋪蓋防滲；地震力僅考慮水平順水流向荷載。壩室穩定計算包括地基承載17、力計算、壩基抗傾覆和抗滑穩定計算。在計算基底壓力時采用的是材料力學偏心受壓公式；計算抗滑穩定時，采用的是單一安全系數計算公式。具體公式如下：基底應力計算公式： (5-1-10)式中：壩室基底應力的最大值或最小值，kPa；G作用在壩室上的全部豎向荷載(除完建情況應包括壩室基礎底面上的揚壓力在內)，kN；M作用在壩室上的全部豎向和水平荷載對于基礎底面垂直水流方向的形心軸的力矩，kNm；A壩室基礎底面積，m2；W壩室基底面對于該底面垂直水流方向的形心軸的截面矩，m3。壓力分布不均勻系數公式： (5-1-11)抗滑穩定安全系數計算公式： (5-1-12)式中：Kc沿底板基礎底面的抗滑穩定安全系數；H作18、用在底板上的全部水平向荷載，kN；0壩室基礎底面與土質地基之間的摩擦角，參照水閘設計規范(SL2652001)建議值選用；C0壩室基底面與土質地基之間的粘接力，kPa，參照水閘設計規范(SL2652001)建議值選用。1.3.2 計算成果與分析根據橡膠壩設計參數(見附圖)，取兩相鄰順水流向永久縫之間的壩段作為計算單元。各種情況下的計算結果見表5-1-3。表5-1-3 橡膠壩壩室穩定計算成果表計 算情 況基底應力P(kPa)不均勻系數抗滑穩定安全系數Kc平均PmaxPmin計算值允許值計算值允許值完建情況46.0952.50(U)39.68(D)1.322.0正常蓄水43.8253.37(U)319、4.27(D)1.562.03.341.20地震情況29.6331.15(D)28.11(U)1.112.53.221.00注：括號內表示應力出現的位置，“U”表示上游，“D”表示下游。根據本工程地質勘探報告，橡膠壩底板座落于基巖（花崗巖）上，地基承載力滿足要求。由表中計算結果知，各項計算指標均滿足規范安全要求。1.4 邊墩、岸墻設計1.4.1 荷載組合邊墩與岸墻主要計算荷載有墻自重、土重、水重、土壓力、水壓力等。壩兩側邊墩兼作岸墻，為C25鋼筋砼L型擋土墻結構，頂厚0.8m，順水流向與壩底板同寬即10.0m，壩側墻內設超壓溢流管；上、下游岸墻均為C25鋼筋砼L型擋土墻結構，上游岸墻與鋪蓋底板20、結構縫中設橡膠止水。計算工況為：完建情況 墻后無地下水。水位突落情況 墻后有較高的地下水。1.4.2 穩定計算原理與成果分析根據水閘設計規范(SL265-2001)，邊墩與岸墻的穩定計算原理與壩底板相同，可參見壩室穩定設計一節，此處不予羅列。土壓力計算按朗肯土壓力計算。根據規范，邊墩、岸墻穩定計算取單位長度作為計算單元，計算成果見表5-1-4表5-1-6。表5-1-4 邊墩計算成果表計 算情 況基底應力P(kPa)不均勻系數抗滑穩定安全系數Kc平均PmaxPmin計算值允許值計算值允許值完建情況61.0976.3545.821.67 2.05.351.25水位突落51.1065.8736.3321、1.81 2.02.691.25注：括號內表示應力出現的位置，“U”表示上游，“D”表示下游。表5-1-5 上游岸墻計算成果表計 算情 況基底應力P(kPa)不均勻系數抗滑穩定安全系數Kc平均PmaxPmin計算值允許值計算值允許值完建情況94.63112.3676.891.46 2.03.861.25水位突落80.8996.3765.411.47 2.02.541.25注：括號內表示應力出現的位置，“U”表示上游，“D”表示下游。表5-1-6 下游岸墻計算成果表計 算情 況基底應力P(kPa)不均勻系數抗滑穩定安全系數Kc平均PmaxPmin計算值允許值計算值允許值完建情況106.1812522、.6286.731.45 2.04.361.25水位突落76.6095.6357.561.66 2.06.541.25注：括號內表示應力出現的位置，“U”表示上游，“D”表示下游。根據本工程地質勘探報告，邊墩、岸墻座落于基巖上，地基承載力滿足要求，由表中計算結果知，上述工況下，各項計算指標均能滿足規范安全要求。1.5 橡膠壩安全與觀測設計1.5.1安全設備設置橡膠壩設超壓溢流管，以使壩袋內壓不超過設計值。邊墩設置溢流管，并與連通管相連。按壩袋設計內壓比1.4計算，內壓水頭為4.90m，則超壓溢流管出水口底高程壩1為59.90m，壩2、3為68.00m。超壓溢流管采用壁厚10mm、內徑200mm23、的鋼管制成。另外，在壩袋兩端頂部各設一個自動排氣閥。1.5.2觀測設計水位及流量觀測水位觀測在壩上游設標尺一幅，或者在岸墻上刻畫水位線。測點應設在上游水流平順、水面平穩和泄流影響較小處。過壩流量可通過水位觀測，根據壩址處經過率定的水位流量關系曲線推求。沉降、水平位移及壩袋內壓力觀測沉降和水平位移可通過固定于壩墩上的標點進行觀測。壩袋內壓力觀測：采用壩內連通管（超壓溢流管兼作）觀測壩袋內壓力。1.6 充排水系統設計6.1.1 充水系統設計壩袋的充脹與排放所需時間關系到工程安全和功能的發揮，應與工程的運用要求相適應。充水時間應能保證蓄滿庫容，排水時間應能保證及時坍壩行洪。壩袋充排方式根據工程條件和24、使用要求等確定。1、供水水源橡膠壩袋的充水水源要求水質潔凈，本地地表及地下水位相對地面均較高，且由于目前河水水質相對較差，故水源宜采用地下水。2、壩袋充水時間的確定壩袋充水時間應考慮的因素壩袋充脹起壩所需時間必須與工程的運用要求相適應，壩袋充水時間是受壩袋充水流量控制的。若充水流量較大，則起壩速度快，運行時可根據河道流量大小通過停機或減少水泵運行臺數，適當延長充水時間，便于控制運用。但充水流量較大時，要求供水管徑大，投資明顯加大。若壩袋充水流量太小，充水時間較長，雖然可節約投資，但不便于根據洪水尾水情況控制運用，甚至可能出現一次洪水過后，壩前庫容在很長時間不能蓄滿。因此，壩袋充水時間與工程投資25、和控制運用具有直接關系。當然要滿足在適宜的時間充壩至設計壩高（起壩時間），除應確定適宜的壩袋充水時間外，還應確定適宜的開始充壩時間和充壩間隙時間。壩袋充水時間壩袋充水時間有兩種確定方法：一是可根據河道洪水的尾水過程確定。河道洪水的尾水過程與斷面控制的流域面積的大小有關：一般情況下，河道流域面積越大，洪水過程線的“尾巴”越長，允許的充壩時間則越長，反之亦然。因而可根據壩址控制的流域面積和己建工程經驗確定壩袋充水時間。此方法主要用于建在山洪河道上并有攔蓄水任務的工程。二是根據工程任務及工程條件確定。經綜合考慮，本橡膠壩設計充壩時間控制在8h12h內。3、充水水泵選型與管路設計充水水泵選型是根據壩的26、規模、充壩時間及擬定的系統計算水泵的流量和揚程來確定。壩1壩袋容積為760.8m3，壩2壩袋容積為608.6m3。擬設2臺充水水泵，1臺工作，1臺備用。水泵選型水泵流量按橡膠壩技術規范(SL227-98)條文說明中公式(3.3.4-1)計算： (6-1-2)式中：Q計算的水泵所需最流量，m3/h；V壩袋充水容積，m3；n水泵的臺數，取1；t充壩或坍壩所要求的最短時間，取8h。水泵的揚程按橡膠壩技術規范(SL227-98)條文說明中公式(3.3.4-2)計算：HB=(1-2)+H (6-1-3)1=H1+3 (6-1-4)式中：HB水泵所需的揚程，m；1水泵出水管管口高程，m；2水泵吸水管最低水27、位，m；H水泵吸水管和壓力管水頭損失總和，m；壩袋內壓比；H1壩高，m；3壩底板高程，m。根據計算的水泵流量和揚程，經管路水力計算，并驗算水泵的工作狀態后，確定采用2臺250QJ100-18/1型井用潛水電泵，1臺工作，另1臺備用。管路設計橡膠壩充排水泵室設置于河道左岸堤內腳，橡膠壩充水泵為潛水泵，水泵進水管由抽水井引至泵室。由于橡膠壩充、排水不會同時進行，為了節約投資，橡膠壩充、排水管道合用同一管路。充水水泵出水管與橡膠壩排水母管相連，利用排水管路實現對橡膠壩的充水。充水水泵進、出水管采用鋼管，管直徑均為Dg=300mm。6.1.2 排水系統設計排水系統設計的主要內容包括動力設備和管路等。128、排水系統布置形式本橡膠壩共2節，排水管采用一管一袋的形式，平行于橡膠壩軸線布置，共設2根排水主管，各主管通過母管與排水泵連接。每節壩袋設3根支管與主管連接，為保證壩袋安全和起落同步，兩壩袋間設連通管和超壓溢流管。充排水泵設在左岸泵房底部箱體內，橡膠壩排水通過閥門井的排水閥，將水排向下游消力池內。在兩岸邊墩及中墩上均設置超壓溢流管。2、壩袋排水時間的確定由于河道為山區河道，洪水來去較快，為了減小橡膠壩對河道泄洪的影響，盡量縮短排水時間，并考慮投資，擬將壩袋排水時間控制在24h內。3、排水水泵選型與管路設計水泵選型排水水泵選型原則、計算公式參見充水水泵選型。經計算，確定采用主排水泵2臺型號為KQ29、B200/220-18.5/4標準便維式單級泵(立式)。運行方式為2臺同時運行，互為備用。管路設計本橡膠壩共2節，排水主管平行于橡膠壩軸線布置，共設1根主管，主管通過母管與排水泵連接。兩壩袋主管管徑按橡膠壩技術規范（SL227-98）條文說明中公式3.3.4-4計算確定，公式如下： (6-1-5)式中：Q管段內最大計算流量，以排水控制取0.085m3/s(即304.3m3/h)；v管道采用的計算流速，取v3.0m/s。因本工程僅一跨，充排水主管按統一管徑計算，經計算確定充排水主管道的內徑為300mm，充排水支管內徑取150mm。管路布置參見附圖。6.1.3 泵站設備布置橡膠壩充、排水泵房布置在30、左岸管理與控制房下部，泵房內布置2臺排水泵，2臺深井充水泵分別安裝在泵房外的機井內，機井設在左岸，大致與泵房平行，平均距離為35m左右。兩井間距應大于5.0m。具體位置可根據施工情況作適當調整。充水泵井管管徑為100mm，出水管徑為150mm，每臺泵出口各設有1臺DN150止回閥；上游壩袋充水總管管徑為300mm，共1根，充水支管管徑為150mm，共3根，總管和支管為充、排水共用管道。泵房排水管共設3根，管徑為200mm，其中一根為自由排水管，與充水泵出水管相接，另兩根為動力排水管，每根管上各設一臺排水泵；下游排水管徑為400mm。充水泵的起停由人工在中控室控制。排水泵進口與橡膠壩充、排水管連31、接，連接管徑為200mm，上游端均設有DN200電動蝶閥，并通過三通與直徑為300mm充排水母管相連。排水泵進水管上設有電動閘閥；自由排水管下游端設有DN200電動蝶閥，中部通過三通管與充水泵出水管相連，充水泵出水管進口處均設有DN150的電動蝶閥。自動排水時關閉充水泵出水管和排水泵前的蝶閥，并打開自由排水管的蝶閥，讓壩袋內的水靠內壓和上游水壓自動排向下游。動力排水時關閉充水泵出水管和自動排水管的蝶閥，并打開排水泵前電動蝶閥，再起動排水泵。為了泵室檢修方便，在下游出水管上設有一臺DN400電動蝶閥。考慮到泵室滲水和管道漏水，在泵室靠下游側設一1.01.01.0m的集水池，并安裝一臺50 WQ/C240-0.75型潛水排污泵(簡稱潛污泵)，并與下游出水管相接，接口處安設一臺DN50電動球閥。