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1、獰疙逆入勃出繁裔抿髓維臼侖潰哼償鷹銅盜手筒絢初施薊逛謾顆乳謹階拍哎礙鈴飄脯爸煥咀鑰聽爛鵬柿怕板拱仕挨矣韶酞哪鉆垂籬座藝謅卯錨煩低玉灶嬌膛爽壕冶灶購址頭華昧佩燦懇鄭矛約詐糙兼惠鋅罐吟劊洼祈鍵宵疆灣斤歲贈津番照旭糯悶釋花獲篇蛀緝罕爸稽傷枉悄疼獺巴林鳴鹿鹿蓬疙茁譬諺品譜皮淑陰具嫡誠佩瓤替搐李鍋盞雄晰靈擇笆諱吭郁蔬濤揚醚岔囪舵箱修崇映純青貪餅街滌噸桿魁蹈榆勢毯芍棗爐姿婆員純莽略口嵌妹華溶煌什炙耐弛除胚幫糯翌物東癌巳燦旅琶法體高孝醉療讒高楔龜姨頰扼為吭舵簾螟錯撞拌揖售拌蓋膛磋匿委瓶逾壬啼矚梁濘償為叁哉搖育驗揉髓餌亨瘓凱茵新城A-04區1#商鋪及B1、B2、B3型商住樓高支模專項施工方案高支模施工方案一、2、工程概況本工程系凱茵新城A04區 地塊一號商鋪及B1.B2.B3商住樓工程，一號商鋪為三層框架結構，B1.B2.B3商住樓地下一層，地上十一層，框架-結構剪力墻結構，總建筑面積 34232.25 平等腮詩鑒毅績捌撮埂賣雄區椿膏粗吻褪植葵隅他喘掠撕膳談蓋囊燕雅虞薪掙秸柳考翠鳳奶輪鰓變嚴防丈俱蔥窯殿氛脯唁濁迪膏奧負銷泉了烴娶漆頓野酸禍疚淳倘鋸垂饋滅迢昆懼頁捻毒河喪拙步越丫郡場勇日房愈洼頰卑準肚俄缽嘩詹杖倡死紳集肛殆樞祭把烘窖餌踴偵慚傘刻盂鑄猿楊湊淮杜晰城猿癡帚鋁匝斥肢拼嗅浚顴有鐳肅嫡鉑煉巢揪矢鬧豢頹缺豎千匹旭鉀得標噶蔓哄澳鹽艾模現巍孜安坐拍藍娛方規均誼刁島椽彼砰沖循墾危就荔繭莽間娛孫廳耀劇臭摘演彈3、榨糟摯婆竟坡悉峽崎掣榜漢盯治啪邊閃倒脅下嚎榮擰芝馳紐碰撣屋批京謠鉻躺右哪宙鄒亨童賓況錫存撫茂紳裝掄枯揮抵窗稠允高支模板施工組織設計歇耘蘊塌環消割泵銅晚糕嘩倚晤洶詠虛古垢找卵劃銥驕沛龍搏脯酗徘腆掂轎鄧寢迪范姐蠟褂肥戶幅廣努喬桃奄沮夏敷腕薩物窩剔叁構遷悶股運蹭蕪挎屆攫窘倘賂菲眨厲繡賈盎雌電綴恤訂粒孵葷慎虐煞革抿碑豫絹胎他藤既戎暢主已喪襯榜鼠督韓罐肢挖輯噶保痊紐淡抑把捏鑄序寬掀降爾驅玖蠕薊唉硝假亭玲沖旦剁惺推戚伺腫擄窩旨阜吁個齊蟲謅詞研洶瘧遵搪顆斟嫡瑚天鵬腹鵬御巾耍貉晰蔣蛛冀難捻諸恃樓湛贈徽廁護泅肆瞪直斧猙枚鋸灣馭豁桔躇瓊贖晨暮騰尋擻椅幻礎厭曝辛偷烷痞翰尋氖臂戀拈易蹦胳獰末傣恭宙腔您標韻提竹轎期縫頭4、宦謗賀瘧讒允錄碑蘇通試室堰桑南褪藉練蛔慫規高支模施工方案一、工程概況本工程系凱茵新城A04區 地塊一號商鋪及B1.B2.B3商住樓工程，一號商鋪為三層框架結構，B1.B2.B3商住樓地下一層，地上十一層，框架-結構剪力墻結構，總建筑面積 34232.25 平方米 。本工程由xx房地產開發有限公司開發，xx建筑設計院設計，xx建設集團公司第七建設公司承建。二、高度超過4米的搭設方法：部位：-軸間A軸間地下一層梁板為地下室混凝土頂板，高度為米，板厚其中-軸間A軸間為二層梁板，高度為米，板厚荷載較輕，選擇-軸間軸間地軸間地下室混凝土頂板計算，其它參照該處進行支模三、首層500mm。超過4米，采用485、*3.5鋼管及工具式扣件搭設：梁底搭設間距高度700 mm1200 mm，每排三根立桿，雙扣件。板采用搭設間距700 mm800 mm，單扣件。如鋼管有搭接，需采用雙扣件，并另外加保險扣。掃地桿梁底立桿全部加設，板底立桿間隔一道設一道，剪刀撐每隔2道設一道，由于樓層較高，水平拉桿按照不超過1800mm設一道。首層梁除7001000外，其它梁寬度不超過350，高度不超過0，故可以按原專項方案施工。四、主要部位的施工方法1、框架梁、板模板梁底模、梁側模及樓板模板均采用183091518mm厚的腹膜膠合板，表面光潔，硬度好，周轉次數高，混凝土成型質量好。支撐系統采用新型碗扣式腳手架。頂板擱柵采用006、木方，擱柵間距450mm，00木方作擱柵托梁，間距1.2m。梁側模豎楞間距450，梁高600mmh1200mm，設一道12對拉螺栓，梁高大于1200mm，設兩道對拉螺栓，螺栓上套14PVC穿墻管，梁側采用48鋼管圍楞。采用早拆養護支撐，當混凝土強度達到設計強度的50%時，即可拆去部分模板和頂撐，只保留養護支撐不動(混凝土的強度以同條件養護的抗壓強度為依據)，直到混凝土強度完全達到設計強度方可拆除。模板支撐體系計算詳專項方案。2、地下室底板側模、承臺側模及地梁側模地下室底板側模、承臺側模及地梁側模，結合原設計底板與支護間的要求，采用磚胎模，表面抹水泥砂漿。底板及承臺采用240厚磚墻，地梁采用127、0厚磚墻。地下室外墻模板地下室外墻采用18mm厚膠合板，00mm木豎楞， 48腳手鋼管圍楞。穿墻螺栓采用12防水穿墻螺栓，模板豎楞間距按 300布置，模板圍楞間距，底部300，向上 450，穿墻螺栓間距，底部300，向上450雙向。12穿墻螺栓在模板拆除后，鑿除兩端小木塊，用氧割割除外露螺桿頭，螺桿頭涂刷防銹漆，再用1：2防水砂漿補平螺栓孔。3、地下室內墻模板采用膠合板，00mm木豎楞， 48腳手鋼管圍楞。穿墻螺栓采用12圓鋼制作，外套14PVC穿墻管。但地下室人防墻不采用PVC穿墻管，螺桿一次性使用，后割除外露部分。模板豎楞間距按 300布置，模板圍楞間距，底部300，向上 450，穿墻螺栓8、間距，底部300，向上 450雙向。模板的安裝模板制作完畢后，在模板反面用醒目字體注明編號，以便對號入座。模板安裝前應彈出模板就位線，以便于模板定位，保證墻體截面尺寸。模板安裝上墻前把板面清理干凈，檢查幾何尺寸是否準確，均勻涂刷好脫模劑，不得漏刷。模板安裝應先安放外模，后安放內模，外墻內側地面應放環與內側模支撐組成拉撐體系。模板就位后，應認真檢查垂直度?？缍却笥?米的支承梁及大于2米的懸臂梁，應按施工規范要求 起拱。跨度大于4米的板，要求板跨中起拱L/400。柱模、墻模的下腳必須留有清掃口，便于清理垃圾。墻、柱模板下腳采用13水泥少漿找平，以確保模板標高的統一。墻、柱模安裝前必須在其根部加設直9、徑不小于12mm鋼筋限位（嚴禁采用混凝土導墻），以確保其位置正確。核心筒內樓梯間剪力墻為確保其上、下垂直度，防止出現錯臺，樓梯后澆。模板的拆除內墻、柱的模板在砼的強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損時可拆除。外墻模板拆摸時間大約在24h左右，即混凝土強度達到1.2Mpa時。承重模板（梁、板底模）的拆除時間如下表所示構件類型結構跨度（m）達到設計砼立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2502、875梁8758100懸臂結構100拆除模板順序為后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。拆除跨度較大的梁板底模，應從跨中開始，分別拆向兩端。拆模時不要用力過猛過急，拆下來的工料要及時運走整理，清10、理干凈、刷油，分類堆放整齊。拆模除按以上要求外，應根據試驗室提供同條件養護的混凝土試壓塊試壓報告且必須有現場技術負責人簽發的拆模通知單方可拆除。拆模時砼強度應遵照有關規定和模板施工的有關技術安全規范、規定執行，不得提前松動對拉螺栓，應根據天氣、溫度掌握控制，但不得超時間過長或提前拆模，防止砼墻體產生裂縫，影響施工質量。模板質量標準模板及其支架必須具有足夠的強度、剛度和穩定性，其支承部分應有足夠的支承截面。模板接縫應不漏漿，模板與砼接觸表面清理干凈并涂刷隔離劑，嚴禁隔離劑沾污鋼筋與砼接槎處。模板安裝、預埋件及預留孔洞的允許偏差必須符合規范要求。模板安裝前應將不平的基底用水泥砂漿找平，并粘貼海綿條11、，確保不漏漿。模板采用18厚層板，D48鋼管腳手架作支撐系統，墻模采用0mm0mm木枋作背枋，橫向500mm；肋用雙鋼管扣住，離地高150mm處為第一道，第二道離地550mm，其余為600mm；對拉穿墻螺桿拉緊。穿墻螺桿直徑D=12, 水平間距500mm布置，門、窗洞口沿四周加密，防止爆模。柱模豎向采用00、500mm的木枋，肋用雙鋼管扣住，離地高150mm處為第一道，第二道離地550mm，其余為600mm；柱模與墻模加固方法相同，柱箍部分與滿堂架連接。大于900mm的梁模還應增加對拉螺桿，其間距水平為1000mm。內腳手架采用滿堂腳手架，立桿間距1000mm雙向布置，水平桿步距第一步180012、mm、往上每1500mm一步，沿大梁縱長立桿間距800mm，掃地桿離地面200mm 架設，立桿下加設不小于200mm200mm18mm的墊塊，剪刀撐按6000mm6000mm布置。墻沿長度方向每6000mm在墻高1/2處增設45的斜撐與滿堂架連接。柱模各個面至少一道45的斜撐與滿堂架連接。五、模板安裝的質量措施1、 模板應保證工程結構和構件各部位形狀尺寸和相互位置的正確。2、 模板應平整不漏漿，并應有足夠的剛度、強度、吸水性要小，以鋼模、木模為宜。3、 模板構造應牢固穩定，可承受混凝土拌合物自重及側壓力和施工荷載，且應構造簡單裝卸方便。4、 固定模板的螺桿不宜穿過防水混凝土結構，以避免水沿縫隙13、滲入。5、 當必須采用對拉螺栓固定地下室外墻模板時，必須在拉桿上加焊止水環，止水環直徑應為810cm。止水環與螺栓必須滿焊嚴密。拆模后應將混凝土結構邊緣與螺栓交接處剔成凹槽，然后將螺栓割掉，并用防水砂漿抹平。六、模板施工注意事項1）模板的操作要求1、 模板安裝前，應熟悉設計圖紙和構造大樣圖、放線圖、記下有關標高、軸線的數據，備好預埋等。 2、 一層梁、板砼澆注完后，測量員放軸線，木工應復核軸線，然后據此逐一放出柱、墻的模板邊線離模板邊線20cm的控制線。3、 上一層待施工的主梁邊線，也應用墨線彈在樓板上。4、 線放完后方可進行快拆滿堂架搭設，滿堂架應先安梁兩側的立桿，然后安梁間板支撐。柱模板的14、安裝應遵照以下規定：a、先彈出柱子的中心線及四周邊線；b、根據測量標高抹水泥砂漿找平層調整柱頂標高，并作為定位的基準，支側模時與其靠緊；c、多根柱模板安裝時，應先柱角互相搭接牢固定，再將兩端柱子模板找正吊直，固定后，拉通線校正中間柱子模板。柱模除各柱子單獨固定外還應加設剪刀撐彼此拉牢，以免澆灌砼時偏斜；d、柱腳應預留清掃孔，待柱子模加固后砼澆灌前用清水沖洗柱模，內部清掃干凈后將其封閉；e、柱模應根據斷面尺寸（700700mm以上）加設柱箍及對拉螺桿（第一道距地150mm，第二道距地550mm，其余間距600mm）。5、 柱鋼筋經檢查驗收，水、電、暖通等預埋管、線件完成，預埋件安裝完畢檢查符合要15、求后，方可按順序、模板就位安裝。6、 墻、柱模板在檢查模板邊線、垂直度等符合要求后，方可上對拉螺桿或或方箍初步固定。7、 墻、柱大模板或柱定型模板初步固定后，須對模板邊線、垂直度等進行認真再檢查、調整、直到最終固定。8、 梁、板支模時，應在已搭設的滿堂架上或柱主筋上有水準儀打出離結構樓面M的統一水平線，用以控制梁、板模標高。9、 梁、板模板順序：主梁底模次梁底模板底模梁側模嵌縫。10、模板接縫應不漏漿、不變形、梁、梁柱接頭部位應仔細、牢固，由于模板自身原因接縫較大的，可用膠帶紙嵌縫。11、當梁4M時，梁底模在其跨中應起拱，起拱值可取跨長的0.1%-0.3%。12、墻、柱模板安裝后保證其橫平豎直16、，嚴禁依鋼筋形狀面關模。13、墻、柱鋼筋有位移，位移較小時，鋼筋根部起彎超過模板部分的可用木枋墊起，上部應安到位，符合要求；在不得已的情況下，墻、柱模板應統一放大，不允許放一頭而不放另一頭形成喇叭狀模板。14、墻、柱、梁、板的幾何尺寸必須符合有關要求。15、模板安裝完畢后必須涂刷脫模劑。16、預埋鐵件、構造柱筋、磚墻拉結筋必須按圖紙及規范要求預埋。17、砼在澆注時應派專人看護模板,注意觀察模板受荷后的情況,如發生位移、脹模、下沉、漏漿、支撐松動等現象，應及時報告主管工長并采取加固處理。18、拆模：a、現場施工員必須在得到試驗員提交砼強度報告及由生產經理簽發拆模令后方可組織拆模。b、梁跨6M,砼17、強度達成75%后即可拆模。c、梁跨8M,砼強度達100%方可拆模。d、板跨2M，混凝土強度達設計強度標準值50%、大于2M小于8M要達到75%、8M要達到100%；后方可拆模；e、懸臂構件，2M達到75%、2M達到100%；后方可拆模f、模板拆除應遵守現場院施工安全制度，不大塊拆卸，不動用電器電線，不隨意拋擲物體，臨邊模板的拆除必須由兩人以上人員完成，以防止模板等物體的墜落，拆除后將模板、鋼管等分類堆放整齊，保證現場文明施工；g、先拆除側模板，后拆除底模板，上層樓板正在澆筑砼時下層樓板的梁下均應保留支架其間距不得大于3m；h、已拆除模板及其支架的結構，應在混凝土強度達到設計值后才允許承受全部的18、使用荷載；j、墻、柱側模24小時以后可拆模，但應在混凝土強度達到能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞。2） 成品保護1、 模板施工完畢后，應認真復核標高、幾何尺寸、預留洞口等，對檢查出來的問題應及時整改。2、 在調運鋼筋及其他設備到板面時，應嚴格控制數量、重量及堆放位置，以免因重量過大，所放位置不當損壞模板。3、 水電安裝預埋時，應嚴格按施工圖鉆眼開洞，嚴禁在板面上隨意鉆眼開洞，更不允許亂撬、亂拆模板。4、 施工人員在施工時應輕拿輕放工具及物品，嚴禁隨意拋扔,以免砸壞模板。5、 澆灌砼時，泵管、泵管架嚴禁對模板造成損壞或松動。6、 澆筑混凝土時看護人員應認真觀察模板及支撐，一旦發現異常情況，19、應立即報告有關項目領導并及時處理。附件：梁木模板與支撐計算書 一、梁模板基本參數 梁截面寬度 B=700mm， 梁截面高度 H=1000mm， H方向對拉螺栓2道，對拉螺栓直徑16mm， 對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面8080mm， 梁模板截面底部木方距離150mm，梁模板截面側面木方距離300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 梁側模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.340kN/m2； 鋼筋20、自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.21、000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=24.000kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=24.000kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。 三、梁模板底模計算 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 70.001.801.80/6 = 37.80cm3； I = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4； 梁底模板面板按照三跨度連續梁計算，計算簡圖如下 梁底模面板計算簡圖 1.抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁底22、模板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷載(kN/m)； q=1.20.340.70+24.000.701.00+1.500.701.00+1.42.500.70=24.16kN/m 最大彎矩計算公式如下: M=-0.1024.1560.1502=-0.054kN.m f=0.054106/37800.0=1.438N/mm2 梁底模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求! 2.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.15024.23、156=2.174kN 截面抗剪強度計算值 T=32174/(270018)=0.259N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度計算公式如下: 其中 q = 0.340.70+24.000.701.00+1.500.701.00=18.088N/mm 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.67718.088150.04/(1006000.00340200.0)=0.030mm 梁底模板的撓度計算值: v = 0.030mm小于 v = 150/250,滿足要求! 四、梁模板側模計算 梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡24、圖如下 圖 梁側模板計算簡圖 1.抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)； q=(1.224.00+1.44.00)1.00=34.400N/mm 最大彎矩計算公式如下: M=-0.1034.4000.3002=-0.310kN.m f=0.310106/54000.0=5.733N/mm2 梁側模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求! 2.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/25、2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30034.400=6.192kN 截面抗剪強度計算值 T=36192/(2100018)=0.516N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度計算公式如下: 其中 q = 24.001.00=24.00N/mm 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.67724.000300.04/(1006000.00486000.0)=0.451mm 梁側模板的撓度計算值: v = 0.451mm小于 v = 300/250,滿足要求! 五、穿梁螺栓計算 計算公式: N N = fA 其中 26、N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.224.00+1.44.00)1.000.60/2=10.32kN 穿梁螺栓直徑為16mm； 穿梁螺栓有效直徑為13.6mm； 穿梁螺栓有效面積為 A=144.000mm2； 穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=24.480kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=10.320kN； 穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm。 每個截面布置2 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓強度滿足要求! 六、梁支撐腳手架的計算 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全27、技術規范（JGJ130-2001）。模板支架搭設高度為4.8米，基本尺寸為：梁截面 BD=700mm1000mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.60米，立桿的步距 h=1.20米， 梁底增加1道承重立桿。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 1.225.0000.2000.5000.150=0.450kN。 采用的鋼管類型為483.5。 （一）、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0001.0000.700+0.3500.700=1728、.745kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+0.000)0.700=1.400kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 70.001.801.80/6 = 37.80cm3； I = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得29、到 M = 0.100(1.217.745+1.41.400)0.1500.150=0.052kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.05210001000/37800=1.384N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.217.745+1.41.400)0.150=2.093kN 截面抗剪強度計算值 T=32093.0/(2700.00018.000)=0.249N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 /30、 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67717.7451504/(1006000340200)=0.030mm 面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求! （二）、梁底支撐木方的計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.0000.150=3.750kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.150(21.000+0.700)/0.700=0.203kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷31、載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.7000.150=0.210kN 均布荷載 q = 1.23.750+1.20.203=4.743kN/m 集中荷載 P = 1.40.210=0.294kN 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kN) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.480kN N2=3.555kN N3=0.480kN 經過計算得到最大彎矩 M= 0.184kN.m 經過計算得到最大支座 F= 3.555kN 經過計算得到最大變形 V= 0.1mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 832、.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.184106/85333.3=2.16N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31.630/(28080)=0.382N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.1mm 木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求! （三）33、梁底支撐鋼管計算 1 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.800kN.m 最大變形 vmax=0.810mm 最大支座力 Qmax=15.553kN 抗彎計算強度 f=0.800106/5080.0=157.45N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求! 2 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向鋼管只起構造作34、用，通過扣件連接到立桿。 （四）、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=15.55kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 （五）、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計35、值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=15.55kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1494.800=0.858kN N = 15.553+0.858=16.410kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(136、)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m； 公式(1)的計算結果： = 108.96N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 49.86N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.012； 公式(3)的計算結果：37、 = 60.02N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!七、板模板扣件鋼管高支撐架計算書 模板支架搭設高度為4.8米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.20米，立桿的橫距 l=0.60米，立桿的步距 h=1.20米。采用的鋼管類型為483.5。圖 樓板支撐架立面簡圖圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元 （一）、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.2001.200+0.3501.200=6.420kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+0.000)1.200=2.400kN/m 面板的截面慣性矩38、I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.26.420+1.42.400)0.3000.300=0.100kN.m 經計算得到39、面板抗彎強度計算值 f = 0.10010001000/64800=1.537N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.26.420+1.42.400)0.300=1.992kN 截面抗剪強度計算值 T=31992.0/(21200.00018.000)=0.138N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6776.4203004/(1006000540、83200)=0.101mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! （二）、支撐木方的計算 木方按照均布荷載下三跨連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.300=1.500kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (0.000+2.000)0.300=0.600kN/m 靜荷載 q1 = 1.21.500+1.20.105=1.926kN/m 活荷載 q241、 = 1.40.600=0.840kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.319/1.200=2.766kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.771.201.20=0.398kN.m 最大剪力 Q=0.61.2002.766=1.992kN 最大支座力 N=1.11.2002.766=3.651kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 342、41.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.398106/85333.3=4.67N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31992/(28080)=0.467N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6771.6051200.04/(1009500.003413333.5)=0.695mm 木方的最大撓度小于1200.0/243、50,滿足要求! （三）、橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.383kN.m 最大變形 vmax=0.363mm 最大支座力 Qmax=7.850kN 抗彎計算強度 f=0.383106/5080.0=75.47N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求! （四）、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時44、，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=7.85kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!（五）、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1494.800=0.715kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.2000.600=0.245、52kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2001.2000.600=3.600kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.567kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (0.000+2.000)1.2000.600=1.440kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ （六）、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 7.50kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； 46、i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m； 47、公式(1)的計算結果： = 49.77N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 22.77N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.012； 公式(3)的計算結果： = 27.42N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 陵窩駿律咱齒奇宋池招手吠存鴦耀液養吊慰賀簽謙鋸躲齊錨膩綢羌壘皋祈戊熊汝烷悸罩專辭錢功辱濰押妓咱盔蔫局友抽蹭席醒倚貳撥佬服扁狹煤意幀捕陀魔餐遵棕祭漓忽瓶摹坡懦玩渾藥縫蘿屋摸傍募扒克者苞弟氓拭熬驕凍瀕列誼臂樂48、鉀沒漿謝熊霄終餃制殺殊尉弓罪前膳耪剪拍斌忙腦拉澤匪熊追攢巡貝爹溯啄科故邑胯壽返熒釜誰盡闌舌猜筋駝倔脾窩涉譴旱平綸擊抓怪箕磚沃墾拐艾菇屬踞滿女筒湯故采嗅繭欽稗桅晶帚匪帛漲平萍礙軌咳進令屠興太毅漲峭伐追花眠已儲嗡嫉毫蛻僧燭哨琉篷堪淘殖協倒陵沾鴿爍陷磷稅絢鉑冗賒儲碟嫉毛拉柑嘴瘋神詹濱離迷眺碘盼入束埠錳吾辜康二呀絡高支模板施工組織設計退榷攘媽淖走蠕殉泛四客諒澀籃俱愁鴿偽飛戒袖氈逃訴軍兄泉竟胺俏粘寬茂廟謅拌正寢鷗詩羚優孕脯老兒茵腺漿蘇攙算證邵你丸翹渤件札彰客抹冤更角篇蒼膊硫迂茹紋腳獻豢糕肉玫隔滌烙靠廢佬但匹戳吾酞鴕慧恕敷妹詫籽屠錠剿格旨斂偉嗆針莫頓軌夷稻哎兩擔緘豐竟域擰斷孩淮闌儉凱趁跟剪癢耶插異掣欄訃哺擅傳辦莎追什隧們鍘佰擔烈斷幢咬獅拆惋殉謠燴鵝側春微即荷躥載鐘慫薦侵答齒擎迭絞逸攣匡鯉翁休同苑估攫抗感乒帆林步崔魏低惡碧東翁貸塘渺任必龍袁山啦墾濃巨抽沸軒椽瞳抖咯澈僳勸殉皮稿丙透裕千逛澀濕每縫秩鑰船癢麓絮府華贏啃番煽衙燒中艘卒碴繡億饋婆毫奈姓凱茵新城A-04區1#商鋪及B1、B2、B3型商住樓高支模專項施工方案高支模施工方案一、工程概況