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1、北京工具廠經濟適用房2號4號樓倒料平臺施工方案北京工具廠經濟適用房項目2號4號樓工程倒料平臺施工方案 第 1 頁 共 6頁目 錄1、工程概況12、卸料平臺主材及制作要點13、平臺的安裝和拆除44、安全及其它要求55、計算書65.1、計算說明65.2、次梁的計算75.3、主梁的計算85.4、鋼絲拉繩的內力計算:105.5、鋼絲拉繩的強度計算:115.6、鋼絲拉繩吊環的強度計算:11第 1 頁 共12頁1、工程概況北京工具廠經濟適用房2號4號樓工程為全現澆混凝土剪力墻結構，基礎形式為筏板基礎，地下2層，地上20-27-28層不等，標準層層高2.75m，建筑總面積68201.72m2。現正處于結構施2、工階段，為了保證建筑材料周轉速度，特別是腳手管的周轉重復使用，需在建筑物外側搭設倒料平臺，以滿足材料自下而上傳遞。根據建筑物具體情況，2號樓在建筑物南側設兩個倒料平臺，位置為A軸上3-5、37-39軸之間；4號樓在建筑物北側設一個倒料平臺，位置為M軸上16-18軸之間。2、卸料平臺主材及制作要點2.1制作平臺所用槽鋼、鋼管、鋼絲繩及配套卡具、錨環吊環鋼筋及焊接用料等應為合格材料，要有廠家的出廠合格證及檢測報告。2.2平臺容許承載力均布荷載2.00kN/m2，最大堆放材料荷載12.00kN，操作平臺上應顯著地標明容許荷載值。堆積材料及時倒運，不得長時間堆放，并應有專人加以監督。2.3鋼絲繩采用23、1.5mm（6X37+1，1550N/mm2），卡頭采用鋼絲繩配套型號，每個接頭不少于4個卡頭；鋼絲繩與主梁的夾角最好在45-60度，可根據結構情況進行計算調整。2.4平臺的主梁錨固段根據結構形式采用勾頭螺栓通過螺栓眼固定，在主梁下部焊接槽鋼（詳附圖節點2）或利用主體結構用鋼管做夾杠等方式進行可靠固定，防止平臺的前后移動。2.5預埋錨環、吊環必須使用HPB235鋼筋，彎曲成形必須采用熱成型；預埋錨環、吊環應與結構內受力鋼筋綁扎，綁扎點每邊不少于三道，錨固長度不少于30d。2.6平臺主梁與次梁采用焊接的形式形成鋼桁架，焊縫為角焊縫，焊縫的長度為主次梁接觸處滿焊、寬度和高度不小于10mm；吊環與主4、梁雙面焊接，焊縫等級為一級，滿焊且不小于200mm，焊縫高度和厚度不小于10mm。（詳附圖節點2）。2.7平臺底部滿鋪覆蓋50mm厚的木質腳手板，14鋼筋打壓桿；平臺四周用48鋼管搭設防護欄，防護欄四周用竹膠板圍護；防護欄高度從腳手板上表面起1.5m高，材料碼放高度不得高于1.2m，防護欄鋼管與焊在主梁上鋼管連接 (詳附圖節點3) 。2.8鋼平臺使用時，應有專人進行檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。3、平臺的安裝和拆除3.1、卸料平臺自重約1.8噸，用塔吊進行安裝。3.2、吊裝工藝：鋼平臺現場檢驗 吊裝就位 固定 安裝檢查 使用 拆除。3.3、現場檢驗：鋼平臺焊接完畢，5、應進行焊縫及外觀檢查，如發現有焊口開裂、焊縫高度不夠等缺陷應進行補焊加固。3.4、吊裝：鋼平臺經公司安全部門檢查合格后，用鋼絲繩（大兜法）四點吊裝，吊運時平臺外口應稍高于內側，高度在30cm左右。3.5、起吊卸料平臺時，在地面上和平臺安裝處各設一個信號工，鋼平臺吊至安裝高度時緩緩就位，內側放置在窗臺或陽臺板上，調整好平臺外側的高度（比內側高出30cm左右）。拉緊外繩，繩卡固定后落下塔吊大鉤，然后拉緊內側吊繩并固定，每端用繩卡四個，前三個將鋼絲繩壓緊，后一根預留一段鋼絲繩。3.6、平臺安裝結束后，安全員對鋼平臺各部位進行檢查，符合規定后辦理交接使用手續，否則不得使用。3.7、鋼平臺拆卸時，先將平6、臺上的雜物清理干凈，然后掛好起吊繩后方能松開平臺鋼絲繩。4、安全及其它要求4.1、卸料平臺在投入使用之前，首先進行加荷試驗，按照設計要求，平時使用時，活荷載要小于1.2噸，在加荷試驗時，按1.5噸加荷，采用吊裝砂袋的至卸料平臺的加荷方式，加荷完成以后靜置36小時，進行觀察驗收。在加荷試驗時，卸料平臺水平投影至地面及樓面位置區域范圍，必須設置警戒區進行圍擋，嚴禁行人穿越，并派專人看護。對在進行加荷試驗過程中發現的各種問題，項目部均要仔細研究分析，采取有力的措施，對存在的問題及時妥善解決，直到驗收合格后方可投入使用，且應簽寫驗收記錄。4.2、欄桿高度不低于1500，用48鋼管焊接；除窗口方向外，其7、它三立面采取硬防護，內側封15mm厚膠合板。4.3、各桿件必須按要求焊接牢固，焊縫必須符合質量要求。4.4、操作平臺要平穩，鋪板與槽鋼連接要牢固，板厚度不能小于50mm。4.5、卸料平臺在使用過程中由有安全專職人員進行檢查，發現鋼絲繩有銹蝕、損壞等安全隱患要及時調換，焊件脫焊及時修復，或有其它異常情況都必須經修復后才可繼續使用。4.6、吊運平臺時，應吊在加設的四個附吊環上，應用卡環，不得使吊鉤直接鉤掛在吊環上；吊環應用20 A3鋼吊環。4.7、施工活荷載限1.2噸，折合成材料如下表。材料名稱規格實際尺寸單位質量限載數量主龍骨5.9kg/m4m23.6 kg50根次龍骨3.8kg/m4m15.28、kg78根腳手管3.84kg/m2.1m8.064kg148根腳手板0.35 kn /m20.828 kg42塊4.8、工人在平臺上操作時，不準把腳手板、鋼管等材料擱置在圍欄上，以防墜落。4.9、鋼絲繩固定在外墻穿墻螺栓孔上，鋼絲繩與卸料臺夾角不能低于設計要求。4.10、卸料平臺兩邊各設置的兩道鋼絲繩必須按要求綁設，不準兩邊各使用一道。4.11、安裝卸料平臺時，應防止卸料平臺碰撞窗角，需待卡具卡好窗口墻后，接好鋼絲繩、調整完畢、經過檢查驗收，方可松起重吊鉤、上下操作。4.12、操作平臺上應設顯著的標示：“容許荷載值1.2噸，嚴禁超過容許的荷載”。應配備專人加以監督。4.13、卸料平臺制作選用有9、資質的專業廠家加工。使用鋼材、焊劑等材料質量符合有關國家規范要求，所有焊縫均應滿焊，且焊縫密實、飽滿，焊縫厚度、長度、外觀檢查必須符合GB20205-2001要求。吊環等主要受力構件的焊縫長度、焊角、有效厚度等相關參數均應有廠家計算，滿足安全要求后方可施工。4.14、平臺接觸外墻部位的槽鋼應加墊板，防止平臺擠靠對外墻保溫產生損壞。5、計算書5.1、計算說明5.1.1、計算依據建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)和鋼結構設計規范(GB50017-2003)。5.1.2、懸掛式卸料平臺的計算參照連續梁的計算進行。5.1.3、平臺水平鋼梁(主梁)的懸挑長度4.50m，插入結構錨固長度0.10m，10、懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度)3.00m。5.1.4、水平鋼梁(主梁)插入結構端點部分按照鉸接點計算。5.1.5、次梁采用16b號槽鋼槽口水平，主梁采用20a號槽鋼槽口水平，次梁間距0.90m。5.1.6、容許承載力均布荷載2.00kN/m2，最大堆放材料荷載12.00kN。5.1.7、腳手板采用木板，腳手板自重荷載取0.35kN/m2。 5.1.8、欄桿采用木板，欄桿自重荷載取0.14kN/m。 5.1.9、選擇637+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa， 5.1.10、外側鋼絲繩距離主體結構3.60m，兩道鋼絲繩距離1.80m，外側鋼絲繩吊點距離平臺4.60m。5.2、次梁的計算次梁11、選擇16b號槽鋼槽口水平，間距0.90m，其截面特性為面積A=25.15cm2,慣性距Ix=934.50cm4,轉動慣量Wx=116.80cm3,回轉半徑ix=6.10cm截面尺寸 b=65.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm1.荷載計算(1)面板自重標準值：標準值為0.35kN/m2； Q1 = 0.350.90=0.32kN/m(2)最大容許均布荷載為2.0kN/m2； Q2 = 2.000.90=1.80kN/m(3)槽鋼自重荷載 Q3=0.19kN/m 經計算得到，均布荷載計算值 q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2 = 1.2(0.32+0.19)+1.41.80 = 12、3.13kN/m 經計算得到，集中荷載計算值 P = 1.412.00=16.80kN2.內力計算 內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下 最大彎矩M的計算公式為 經計算得到，最大彎矩計算值 M = 3.133.002/8+16.803.00/4=16.12kN.m 3.抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發展系數，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 經過計算得到強度 =16.12106/(1.05116800.00)=131.45N/mm2； 次梁槽鋼的抗彎強度計算 f,滿足要求! 4.整體穩定性計算主次梁焊接成整體此部分可以不計算 其13、中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=57010.065.0235/(3000.0160.0235.0)=0.77 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.698 經過計算得到強度 =16.12106/(0.698116800.00)=197.70N/mm2； 次梁槽鋼的穩定性計算 f,滿足要求! 5.3、主梁的計算 卸料平臺的內鋼繩按照建筑施工安全檢查標準作為安全儲備不參與內力的計算。 主梁選擇20a號槽鋼U口水平，其截面特性為 面積A=28.83cm2,慣性距Ix=1780.40cm4,轉動慣量Wx14、=178.00cm3,回轉半徑ix=7.86cm 截面尺寸 b=73.0mm,h=200.0mm,t=11.0mm 1.荷載計算 (1)欄桿自重標準值：標準值為0.14kN/m Q1 = 0.14kN/m (2)型鋼自重荷載 Q2=0.22kN/m 經計算得到，靜荷載計算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.14+0.22) = 0.43kN/m 經計算得到，各次梁集中荷載取次梁支座力，分別為 P1=(1.20.35+1.42.00)0.453.00/2+1.20.193.00/2)=2.52kN P2=(1.20.35+1.42.00)0.903.00/2+1.20.193.0015、/2)=4.70kN P3=(1.20.35+1.42.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)=4.70kN P4=(1.20.35+1.42.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)+16.80/2=13.10kN P5=(1.20.35+1.42.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)=4.70kN P6=(1.20.35+1.42.00)0.453.00/2+1.20.193.00/2)=2.52kN 2.內力計算 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算。 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺主梁計算簡圖 經過連續梁的計16、算得到 主梁支撐梁剪力圖(kN) 主梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 主梁支撐梁變形圖(mm) 外側鋼絲繩拉結位置支撐力為16.78kN 最大彎矩 Mmax=12.72kN.m 3.抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發展系數，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 經過計算得到強度 =12.72106/1.05/178000.0+13.131000/2883.0=72.62N/mm2 主梁的抗彎強度計算強度小于f，滿足要求! 4.整體穩定性計算主次梁焊接成整體此部分可以不計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=57011.07317、.0235/(4500.0200.0235.0)=0.51 經過計算得到強度 =12.72106/(0.509178000.00)=140.52N/mm2； 主梁的穩定性計算 f,滿足要求!5.4、鋼絲拉繩的內力計算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=21.31kN5.5、鋼絲拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算，為 RU=21.305kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其18、中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00021.305/0.820=207.853kN。 選擇637+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑21.5mm。5.6、鋼絲拉繩吊環的強度計算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=21.305kN 鋼板處吊環強度計算公式為 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的吊環最小直徑 D=213054/(3.1416502)1/2=17mm 11