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1、新民河橋上部結構施工技術方案一、施工概況 新民河大橋（K2015.500）斜橋正做，上部結構跨徑為2025323025米（左）、2530322520米（右）現澆等截面預應力砼連續箱梁，橋面凈寬212米，總寬30 米，全長138.52米。上部結構采用現澆預應力砼連續箱梁，箱梁梁高1.8米，半幅箱梁頂寬13米，底寬7米，懸臂長3米。跨中底板厚20厘米，支點處底板厚40厘米。腹板豎直，跨中腹板厚40厘米，中支點處腹板厚55厘米，邊支點處腹板厚80厘米。根據地質情況，現場地貌，及類似連續梁施工的成功經驗，該橋擬采用搭設滿堂鋼管腳手支架，立模澆筑的施工方案。其中中跨梁段位于新民河河道上，采用施打混凝土措2、施樁，在樁上布置縱橫向貝雷架連接，上鋪鋼板樁，搭設滿堂鋼管腳手支架，立模澆筑的施工方案。二、施工順序連續梁在立面上的施工順序：支架地基處理鋼管支架搭設支架預壓立模綁扎鋼筋骨架箱梁砼澆筑等強張拉進入下一段連續梁施工一次性拆除腳手支架。三、連續梁施工支架搭設連續梁支架采用扣件式鋼管搭設滿堂支撐架，鋼管采用48毫米3.5毫米（直徑壁厚）。1、第1跨、第2跨及第4跨、5跨鋼管支架搭設（1）地基處理支架基礎范圍在新民河兩側的道路和防洪堤上，路基承載能力較高，擬在基礎范圍內進行地基處理，先將基礎處路面下挖40cm，然后采用25T壓路機壓實，其上施工40厘米厚石灰土壓實，其上鋪設鋼板樁、槽鋼或腳手板作為鋼管3、支架的支撐基礎。（2）支架搭設在處理好的地基上搭設鋼管腳手架，沖天鋼管底端墊鋼板樁、槽鋼或腳手板。在鋼管支架頂部全部設計托桿，以便在砼澆筑前或澆筑過程中及時調整支架高程。滿堂鋼管支架橫向間距為70厘米，縱向間距為55厘米。鋼管支架在縱橫向均用拉桿及剪力撐拉結成整體，確保鋼管支架整體穩定。垂直支撐鋼管全部采用非搭接鋼管，所有鋼管支架的連接件采用扣件，立桿頂部采用托桿，便于調節鋼管支架的高度。（3）支架的內力計算詳見附后的計算書。2、中孔（第3跨）基礎處理及鋼管支架搭設新民河橋中跨斜跨河道上，河道淤積嚴重，屬于軟土地基，在主跨段采用填平河道，施打4根混凝土灌注樁來承載上部結構荷載，作為箱梁施工支架4、基礎。（1）混凝土措施樁施工根據中孔箱梁的結構自重、施工荷載、貝雷架及鋼管支架重量等綜合考慮，設計采用鉆孔灌注樁作為措施樁，中孔箱梁所有荷載將利用現有承臺和四根灌注樁分攤。灌注樁直徑為120cm，樁長為35米，樁中心距離7米，混凝土標號為C25。措施樁經接樁達到頂高程為1.5米，底標高-33.5米。參考公路橋涵地基與基礎設計規范計算每根樁的單樁承載力，經計算符合施工要求。具體詳見附后的計算書。（2）貝雷支架和鋼管支架搭設用12T汽車吊在中孔圓承臺上、措施樁上鋪設四排橫向貝雷架，貝雷架長15M。在橫向貝雷架上布置縱向貝雷架計12排（按半幅施工：底板下8排、翼板下4排）。在貝雷架上鋪設鋼板樁或槽鋼5、，其上人工搭設滿堂鋼管支架，支架的搭設方法同邊孔施工，橫向70CM，縱向60CM。頂部用托桿來調節施工高度。具體詳見貝雷支架搭設示意圖。四、支架壓載為確保連續梁現澆施工做到支架基本無沉降，防止支架及基礎的變形影響連續梁幾何尺寸和線型，避免沉降造成砼初凝后低強度階段產生裂縫，擬采用壓載措施消除支架非彈性變形和基礎沉降。1、堆載物采用水袋裝水，逐段壓載。2、堆載重量為各段現澆構件自重，模板、連接件重量，施工荷載等。最大加荷不少于箱梁自重的1.2倍，加載時分級加載，每級荷載以20噸左右為宜，持荷不小于30分鐘，最后一級持荷1小時。3、堆載方法：堆載在支架分段搭設完成之后，立模之前進行。支架頂部滿鋪鋼6、底模，在底模板上安放、平鋪水袋，用水泵向水袋注水。具體堆載時，根據每段現澆梁每米荷載情況分別進行加水壓載。4、壓載時間：7天，用百分表或水準儀選點觀測，連續兩天沉降觀測不大于1毫米，即認為支架滿足施工要求。5、卸載：逐級卸載，分別測定各級荷載下支架的變形值，然后設計施工預拱度。五、現澆連續梁的模板支立施工立模前根據壓載后支架現有高程以及卸載后彈性變形值和設計預拱度調整支架高程。具體為調整橫向鋼管上口高程，以保證底模高程。然后安裝盆式橡膠支座，支座安裝時確保支座標高和軸線滿足設計及規范要求，并保證支座平面兩個方向水平，支座四角高差小于1毫米。1、模板選用箱梁外側模板均采用竹膠板；內模模板（含底模7、內側面模板，面板內底模等）采用標準組合鋼模，楔塊模等局部配制木模，側面模板可周轉使用。2、模板支立設計頂板底模支撐用鋼管，間距25厘米，上鋪設大鋼模板做底模，側模的立模采用竹膠板，采用1012平方厘米的木枋做支承骨架，并設鋼管圍囹兩道，作為拉桿支承，垂直方向設兩道對銷螺栓，沿橋縱向每隔米設一道，頂板底模用鋼管支撐，鋼管支撐在砼撐塊上，砼撐塊用 C50 砼制作，現場安裝，內模模板用鋼管對撐與頂板支撐鋼管形成框架，頂板立模時預留進人孔。 3、模板及鋼管等立模材料用12噸汽車吊吊至支架上工作面，人工安裝。4、為防止漏漿，保證外觀質量，模板接縫處均夾1厘米厚海綿并打玻璃膠處理，脫模劑先做試驗，經監理8、工程師認可后在工程中使用。5、墩柱或墩帽上支座處底模，采用低標號砂漿砌磚外圍，里面鋪設砂子，并夯實，上抹一層砂漿，砂漿上涂隔離劑。竹膠模板與支座處砂漿模板接觸處夾1厘米海綿并打玻璃膠處理。6、模板拆除每段連續梁砼澆筑結束后，當砼強度達到3.5MPa時，經監理工程師同意先拆除連續梁內、外側面模板。承重及底模待連續梁施工結束后一并拆除。六、鋼筋骨架和波紋管等施工1、鋼筋骨架施工因為新民河橋設計的上部結構現澆混凝土箱梁為五跨一聯，故施工時必須在所有支架底模鋪好并壓載后才能進行鋼筋骨架的綁扎。主筋的下料分段進行，共分五段，施工時嚴格注意主筋的下料接頭要錯開，嚴格按照規范和設計圖紙要求。骨架鋼筋在工地鋼9、筋場制作，人工運至現場，用12T汽車吊吊運到施工腳手架上，然后綁制成型。施工過程中確保鋼筋無灰塵、無有害銹蝕及其他雜質。同時墊好砼墊塊，墊塊用C50砼制作，制作時用直徑1.3毫米的退火軟鐵絲預埋于墊塊中，以便與鋼筋綁在一起，鋼筋支墊間距縱橫向均不得大于1.2米，受力筋焊接均采用閃光對焊或者電弧焊。2、波紋管施工預應力波紋管根據橋梁預應力施工鋼絞線束長度來控制。縱向的鋼絞線采用直徑配套的塑料波紋管，塑料波紋管由生產廠家供貨；橫向的采用金屬波紋管。安裝前，對每根波紋管進行仔細檢查，管壁上不得有孔洞，并進行試驗，確保通過1KN徑向力作用不變形，同時作灌水試驗，確保波紋管無滲漏現象，波紋管根據圖紙位置10、準確安裝，連接平順，用“U”型卡固定，接頭處用連接管搭接套管，嚴防漏漿。并在管道縱面的頂點及圖紙所示的另加點設置排氣孔，排氣孔用直徑20毫米的標準管，排氣孔與管道用金屬結構連接件連接。3、鋼絞線穿束施工所有張拉預應力鋼絞線同期穿入波紋管中，預應力鋼絞線下料采用高速磨切砂輪切割，切割時，在每端離切口35厘米處用鐵絲綁扎，并將切割端焊牢。然后將鋼絞線編束編號，編束編號在鋼筋場進行，編束時，其下料長度按圖紙提供值確定，人工每隔11.5米綁一道鐵絲并綁扎牢固，采用人工結合卷揚機穿束。然后預埋好支座處埋筋、鋼筋網，伸縮縫處埋筋，橋面護欄埋筋，以及錨墊板等埋件，確保錨墊板位置的準確并垂直于出口段孔道軸線。11、七、砼現澆施工水泥采用東臺梅花鹿牌52.5水泥，碎石采用宜興碎石，碎石粒徑不大于31.5mm，黃砂采用級配良好質地堅硬的駱馬湖黃砂，細度模數達到中砂標準，減水劑采用南京建科院生產的JM2高效減水劑（保證外加劑中不含氯化鈣），砼的水灰比控制在0.350.45之間,水泥用量不得小于360KG/m3，按照設計要求,所有原材料經檢驗合格,經試驗確定施工配合比。因為箱梁砼方量大，每半幅橋混凝土方量為1290M3，不能一次性進行整體澆筑，故施工采用一個節段一次澆筑法。澆筑順序為底板 兩側腹板 面板。箱梁砼澆筑時砼熟料均采用泵送施工。具體詳見混凝土澆筑分段示意圖。本工程連續梁的每段混凝土擬考慮分兩層進行，先12、澆筑底板和腹板，再立模澆筑面板。采用流水作業，優點是便于套搭施工，分期加載，減輕整個荷載對支架的一次性壓力，同時也有利于混凝土的成型質量，便于混凝土的振搗，不會產生混凝土的質量缺陷。缺點是梁體留有施工分縫。在施工時，一定要注意鑿毛混凝土的接縫，在分縫處振搗要密實。澆筑時采用水平分層法進行，每層厚度30厘米。先澆底板，然后澆腹板，為防止腹板澆筑時，砼從底板面泛出，因此需待底板砼稍沉實后再澆筑腹板。腹板澆筑時，注意同一箱體兩處腹板砼澆筑均衡上升。澆筑時為防止產生砼裂縫，砼澆筑用插入式振搗器振搗。振搗時振搗器垂直插入，并插入前一層砼，以保證前后層砼結合良好，插入深度一般為50100厘米，底板砼人工平13、倉，底板、側墻均采用插入式振搗器振搗，最后澆面板，面板用插入式配合平板振搗器振搗密實。振搗時，要做到“三不靠”。C50砼經試配確定，砼配料均采用電子計量設備稱重，確保配料質量。砼摻入高效緩凝減水劑（保證外加劑中不含氯化鈣），連續梁最大一次澆筑方量約100立方米，為防止支架受載后產生沉降導致砼產生裂縫，在每段砼澆筑完成之前砼不得產生初凝，故要求砼緩凝時間必須滿足每段砼澆筑的要求。由于連續梁砼標號較高，發熱量較大，必須及時養護，防止砼表面產生溫度裂縫。砼澆筑表面采用人工收面，砼初凝后，及時灑水養護，并用濕麻袋覆蓋養護14天。八、連續梁預應力施工1、預應力施工預應力混凝土連續箱梁梁體混凝土強度達到設14、計強強度的90%后,方可進行均勻、對稱地張拉預應力鋼束。本橋半幅腹板縱向鋼絞線共12束，底板縱向鋼絞線共10束，腹板縱向采用OVM15-15鋼絞線，底板縱向采用OVM15-12、OVM15-9鋼絞線，橫向預應力筋采用BM15-2、OVM15-14鋼絞線。預應力鋼束采用標準強度fpk=1860Mpa，彈性模量E=1.95105 Mpa；為確保原材料質量，擬采用江陰法爾勝預應力鋼絞線廠產品；腹板錨具采用OVM1515錨具，錨下張拉控制應力con=0.75fpk=1395 Mpa；底板采用OVM1512、OVM159錨具，錨下張拉控制應力con=0.75fpk =1395 Mpa；頂板采用BM15215、BM152P錨具，張拉錨下控制應力con=0.75fpk =1395 Mpa，控制張拉力為387.8KN；錨具為柳州建筑機械總廠產品，并按規定進行試驗，合格后投入使用。根據張拉力及進度要求，擬配備2臺YCW400型千斤頂，2臺ZB4500油泵，使用前需經標定后再使用。為確保張拉預應力時達到砼設計強度90%以上，在砼澆筑時，同步制作試塊，同條件養護，試壓達到規定強度方可施加預應力。預應力張拉前，將錨墊板和錨板接觸面清理干凈，以保證錨墊板和錨板緊密結合，張拉程序采用0初應力（持荷2min）con（錨固）。張拉前，先將鋼絞線編束，編束在鋼筋場進行，編束時，其下料長度按圖紙提供值確定，每隔50厘米設16、置一道定位筋并綁扎牢固，采用人工結合卷揚機穿束。然后張拉，張拉采用雙向雙控張拉工藝，即采用應力控制，伸長值校核，實際伸長值與理論伸長值差值控制在6%以內。張拉時，確保錨具變形值不得大于6mm，放松千斤頂壓力時，宜緩慢進行，以免震動錨具和預應力鋼絞線。并做好張拉記錄。張拉擬成立專業張拉隊，由具有專業張拉資格的技術人員、高級技工組成專業張拉隊，以保證張拉質量。2、預應力的孔道壓漿孔道壓漿，采用活塞壓漿泵施工。水泥漿強度與梁體同標號，配比試驗確定，可摻入適當微膨脹劑。膨脹劑性能及使用方法符合砼外加劑應用技術規范（GBJ01988）的規定，水泥漿不受約束的膨脹亦小于10%。壓漿前用吹入無油份的壓縮空氣17、清洗管道，接著用含有氫氧化鈣的清水沖洗管道，直到松散顆粒除去及清水排出，管道再用無油份的壓縮空氣吹干，然后壓漿，壓漿過程應以0.7MPa的恒壓施壓，稠度在1418S之間，有排氣孔的一個接著一個在水泥漿流動方向封閉出氣孔。保證壓漿的水泥漿泌水率最大不超過4%，拌和后3小時泌水率應小于2%，壓漿后24小時需全部吸收，所有壓漿管道均須漿體飽滿，若氣溫或構件溫度低于5時，暫停壓漿，當白天氣溫高于35時，壓漿改在夜間進行。九、現澆連續箱梁施工的注意事項1、箱梁設計采用滿堂支架現澆，應在搭設支架前對地基進行嚴格處理，支架應具有足夠的強度、剛度和穩定性。澆筑前應對支架進行預壓，以消除非彈性應變和基礎沉降，預18、壓重量不得小于箱梁自重120%，預壓時間不少于7天，連續兩天沉降觀測不大于1mm。張拉預應力鋼束時，應對支架進行觀測，發現異常及時處理。2、預應力混凝土連續箱梁梁體混凝土強度達到強度設計值的90%后，方可均勻、對稱地張拉預應力鋼束，拆除支架。鋼束應遵循均勻、橫斷面內左右對稱的原則張拉。張拉時應采取張拉力與伸長量進行雙控，實際伸長量值與理論伸長量值之差應保持在6%以內，如發現伸長量異常應停止張拉，查明原因。預應力按從下至上、從長到短的順序張拉。3、為便于內模拆卸，在箱梁頂板處同一截面出入孔須交錯布置，待施工結束后用相同強度鋼筋焊接，并用微脹混凝土補澆入孔。4、預應力管道定位筋應設置準確，管道半徑19、小于50m時每隔50m設一處，其余部分每隔80cm設一處。管道的連接必須保證質量，應杜絕因漏漿造成預應力管道堵塞。5、箱梁在綁扎鋼筋、澆筑混凝土過程中，嚴禁踏壓波紋管，防止其變形影響穿束及張拉。6、澆筑混凝土時，錨下混凝土需要搗實，另外波紋管下方混凝土更要注意搗實，防止出現蜂窩狀。7、在橋面系施工過程中，施工堆載、防撞護欄及橋面鋪裝施工必須做到在橫橋向保持平衡，以免因偏載產生梁體扭轉或偏移。8、支架拆除應待管道壓漿的強度或者梁體砼強度達到設計值的90%以上時方可進行，落架應遵循全孔多點、對稱、均勻的原則，從跨中向支點拆卸，每一次拆卸只允許在一孔進行。箱梁外模板宜采用大塊鋼模板或大塊塑料模板。鋼20、模板初次使用時應將其與混凝土接觸面上的銹跡清除干凈。不得采用對混凝土表面有污染、對混凝土有腐蝕的費機油、肥皂水、洗衣粉等材料代替脫模劑，應嚴格控制各梁段斷面尺寸。十、現澆連續箱梁砼的質量控制措施1、保證砼外觀質量的措施（1）確保建筑物外部尺寸符合設計要求用全站儀、DS1精密水準儀和有經驗的測量工程師施測，并嚴格執行測量復核制度；模板支撐根據力學計算確定，支撐牢固；砼澆筑中檢查維修，防止跑模變形，確保梁的縱橫向幾何尺寸符合設計要求，并在規范和質檢標準允許偏差范圍內。（2）砼構筑物輪廓線順直，大角方正施工中做到邊角部位插密實；嚴格掌握拆模時間，嚴禁鎬打；拆模后用鋼管搭支架保護。（3）砼表面無缺陷通21、過優化砼配合比、提高平倉振搗施工工藝、充分養護等措施提高砼表面的外觀質量。1）砼外露面全部采用新模板和定型模板，保證模板的平整度，模板拼縫用海綿嵌縫以防漏漿。澆筑過程中，加強檢查，防止跑模，嚴格掌握拆模時間，防止損壞砼棱角。2）在模板安裝前涂刷不污染鋼筋、砼的脫模隔離劑。3）中、高級砼技術工人主持振搗，防止蜂窩麻面發生。4）砼收面時，采用人工原漿收面壓光。5）嚴格砼操作規程，對砼拌和、運輸、入倉澆筑、振搗均嚴格按照規范要求，保證砼的連續性，使之不出現冷縫。6）加強砼養護工作，防止發生溫度縫、干縮縫。7）及時進行砼缺陷修補及整飾，加強成型砼的覆蓋和保護，保證砼外觀面清潔美觀。立模澆筑的砼表面輕微22、缺陷經監理同意在拆模后24小時內完成修補，并詳細記錄。（4）砼表面清潔。用同廠家水泥，防止色差；澆筑二期砼時對一期采取掛彩條布覆蓋、立模用海綿夾緊等措施；并加強成品保護。混凝土成品保護措施：1）砼澆筑達到一定強度后采用麻袋片進行覆蓋養護，并保持砼表面潮濕。2）砼澆筑結束后達一定強度方可進行下道工序施工。3）在砼表面施工時,要輕拿輕放，防止破壞砼的表面。2、砼施工裂縫預防措施本工程新民河橋現澆箱梁在澆筑后的養護階段會發生溫度變形和體積收縮現象，從而容易產生裂縫。為保證砼結構在澆筑后不產生裂縫現象，根據我單位工程實踐，將在該工程中采取以下預防措施：（1）控制砼施工工藝對于砼的拌和、運輸、平倉振搗等23、施工工序，施工中嚴格按照工藝操作規程施工，擬采用拌和站配料、拌和，確保配料準確、拌和均勻，保證砼良好的和易性；做到砼澆筑連續性，防止出現冷縫；面板砼澆筑，做好平倉、振搗等操作，做到振搗密實，嚴格防止砼下料過厚和離析骨料堆集，以保證砼的均勻性，通過工藝控制，使砼品質達到優良品標準，以提高砼抗裂能力。（2）采取相應技術控制砼裂縫產生1）溫度縫的控制措施選用級配良好的骨料，嚴格控制砂、石子含泥量，保證砼品質，提高砼抗拉強度。砼中摻入優質減水劑，通過試驗確定其摻入量，以降低水灰比和水泥用量，達到提高砼的密實性，減少發熱量增強砼抗拉強度。加強早期保溫養護，提高抗拉強度。等結構砼澆筑完成后，砼表面及時用聚24、乙稀薄膜覆蓋，覆蓋草袋保溫，并灑水養護。箱梁施工時處于氣溫比較高的季節，保證砂石材料不暴曬，同時用冷水拌和砼，降低大體積砼水化熱，以減少溫度高而產生的裂縫。2）干縮縫的控制措施在砼配比的選擇上，在滿足強度的前提下，少用水泥，摻用外摻劑、減水劑，減少水泥用量，降低水灰比，適當減小砂率，提高粗骨料含量，以降低干縮量。嚴格控制砂石原材料的含泥量，避免使用過量粉砂。砼澆筑前，將基層和模板澆水濕透，避免吸收砼中的水汾。砼振搗密實。砼澆筑結束后，清除多余灰漿，應即抹平，排除泌水，待定漿后進行二次復振、二次抹壓，防止產生松頂和表面干縮裂縫。加強砼早期養護，采用聚乙稀膜包裹、草簾覆蓋養護，保持砼表面濕潤，養護25、時間14d以上。3、泵送砼質量控制措施（1）砼中摻入泵送劑，進泵的坍落度控制8-14cm，坍落度的實際大小按運輸距離氣候干燥程度等因素確定。（2）最大骨料粒徑小于導管徑的1/3，嚴禁超徑骨料進入砼泵。（3）安裝導管前，徹底清除管內污物及水泥砂漿，并用壓力水沖洗，安裝后檢查，防止漏漿，在泵送砼前先在導管內通過水泥砂漿。（4）泵送過程中，保持泵送砼的連續性，若因故中斷，則使砼泵轉動，以免堵管，在正常溫度下，如間歇時間超過45分鐘，將留在導管內的砼排出，并加以清洗。（5）當泵送砼工作告一段落后，及時用壓力水將導管沖洗干凈。（6）泵送混凝土結構均采用二次振動，混凝土收面前清除表面多余的水泥漿，多次收面26、，及時養護。附計算書1.支架內力計算（1）主體結構重量鋼筋：（296.537+40.070）*9.8=3298.75kN混凝土：1257*2.4*9.8=29564.64kN合計：63028.2kN半幅橋總重量：63028.2/2=31514.1kN翼板縱向每米重：0.96*1*25=24kN7M梁底寬結構每米重：31514.1/13-24=190.74kN（2）豎向荷載結構自重：190.74kN模板重量：0.75*23868=17.9kN支架自重：按層高5米計算,取36m2計算則：45.47/36*7=8.84kN施工人員、設備、及工具等重量：1.0*7=7kN振搗、及傾倒混凝土重量：2.027、*7=14kN合計：238.48kN（3）小橫桿計算順橋向小橫桿單位長上面的均布荷載為：g=（238.48-8.84）/7=32.85kNL=0.55m彎曲強度：=gL2/10W=32.85*550*550（10*5.078*103）=195.7kN=215kN（鋼材強度極限值）抗彎剛度：f=Gl4/150EI=32.85*5504/(150*2.1*105*1.215*105)=0.785mm3mm(容許撓度值)（4）大橫桿計算順橋向計算間距為0.55m，小橫桿單位長上面的集中荷載為：g=32.85*0.7=22.995kN計算跨徑l=0.7m。最大彎矩為：Mmax=0.267Gl=0.2628、7*22.995*0.7=4.298kN彎曲強度：= Mmax /W=4.298*106*/（5.078*103）=846.39kN =215kN（鋼材強度極限值）抗彎剛度：f=1.883gl2/100EI =1.883*22.995*700*700/(100*2.1*105*1.215*105)=0.000008mm3mm(容許撓度值),(5)立桿計算立桿承受由大橫桿傳遞來的荷載,因此N=22.995kN, 大橫桿步距為:1.5m,長細比為:=1500/15.78=95,查表得=0.552 A=489 則N= A6=0.552*489*215=58034.5N=58.034kNN=22.9929、5kNN=58.034kN 滿足要求.2、支架底座和地基承載力驗算(1)支架底座驗算按公式NRd根據建筑工程計算手冊計算腳手桿立桿傳到基礎頂面的軸心壓力為N22.995kN。因為支架底座為鋼板樁和槽鋼,故底座承載力（抗壓）設計值，一般取Rd 40 kN N22.995kN。則立桿底座驗算符合要求。(2)地基承載力驗算N/AdKfk立桿基礎計算底面積Ad按立桿下墊鋼板樁的面積計算，取0.4m2地基承載力標準值fk，因大部分支架搭設在新民河兩岸的粘性土，為素填土，查表取值以及結合施工圖紙的地基承載力要求,計算fk85kPa。因地基經過處理，為20cm石灰土和20cmC20砼結構，地基調整系數K值按30、砼標準取K=1.0N/Ad190.74/727.25 kPaKfk1*8585 kPa，立桿地基承載力滿足要求。三.中孔措施樁計算及設計1.灌注樁承載力計算設計灌注樁徑1.2m，樁長44.5m，樁底標高43.0m，地面標高按1.5m考慮。地質情況層號土質層底標高層高容許承載力樁周摩阻力32亞砂土-5.793.791453533亞砂土-7.391.62005534亞砂土-8.941.55150404A淤泥質亞粘土、亞粘土-23.5314.5960154淤泥質 亞粘土-27.744.2180206亞粘土-36.859.11100307亞粘土-41.945.09120408細砂-442.06260631、5灌注樁設計樁徑1.2m，42樁周長：U=3.14*(1.2+0.05)=3.925 1.963 樁底面積：A=0.25*3.14*1.25*1.25=1.227 0.613 單樁承載力：P1/2*(U*L*p+A*R)=1.963*L*p+0.613*R=2508.11255.93 KN2.中跨支架荷載計算荷載計算：序號項目計算式kNt1半幅自重：31588.6/132*327657.84781.412模板重量：0.75*32*13312.0031.843支架鋼管重量：按42m2計算立桿：100根，每根5m100*5*38.4/100019.20 1.96 大橫桿：70*5*38.4/10032、013.44 1.37 小橫桿：60*5*38.4/100011.52 1.18 扣件：1000*0.9*9.8/10008.82 0.90 合計52.98 5.41 底板下支架鋼管重：52.98/42*32*7282.56 28.83 翼板下支架鋼管重：52.98/42*32*6/2121.10 12.36 合計403.66 41.19 4鋼板樁重量：按49 m2計算7*10*62*9.8/100042.53 4.34 底板下鋼板樁重：42.53/49*32*7194.42 19.84 翼板下鋼板樁重：42.53/49*32*6/283.32 8.50 合計277.75 28.34 5施工荷33、載：1*32*13416.00 42.45 6貝雷、旋桿重量：縱向貝雷：11*12*270*9.8/1000=349.27 35.64 縱向旋桿：11*12*2*80*9.8/1000206.98 21.12 灌注樁頂貝雷4*4*270*9.8/100042.34 4.32 承載在灌注樁上的豎向荷載；0.5*（7657.84+312+403.66+277.75+416+349.27+206.98）/242.342448.22 249.82 因為設計的單樁承載力為:255.93kN樁上的豎向荷載249.82kN；所以設計樁的承載力滿足要求.設計灌注樁徑1.2m，每幅2根；樁長44.5m，樁底標高43.0m。