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1、第一節編制依據 建筑結構荷載規范GB50009-2001中國建筑工業出版社； 混凝土結構設計規范GB50010-2002中國建筑工業出版社； 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001 中國建筑工業出版社；鋼結構設計規范GB 50017-2003中國建筑工業出版社；第二節 工程概況坣崗社區居民統建樓（南區）工程位于深圳市寶安區沙井街道辦坣崗社區,工程由有限公司投資建設，建筑工程有限公司設計，監理有限公司監理，建筑工程有限公司組織施工；由陳宏偉擔任項目經理，張錦良擔任技術負責人。本方案為車庫頂板游泳池的模板支撐方案，游泳池結構平面尺寸寬48m，長23.7m,底頂標高2.45m，結2、構板厚40cm，計算支撐高度為3.5m。第三節模板方案選擇 本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關標準。 6、結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考3、慮了以往的施工經驗，決定采用以下1種模板及其支架方案： 模板支架。 第四節 材料選擇 按清水混凝土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。 模板支架 板底采用橫向100mm100mm和縱向100mm100mm方木支撐。承重架門式腳手架，門架、交叉支撐、連接幫、鎖臂、可調底座、可調托坐、剪刀撐等組成，采用門架MF1219型號門架、483.5鋼管做剪刀撐。第五節模板安裝 1、模板安裝的一般要求 豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下4、的找平砂漿。 2、樓板模板 模板支架 1、樓板模板采用100mm100mm方木做板底橫向支撐，采用100mm100mm方木做板底縱向支撐。門式腳手架作為支撐系統，采用梁底縱向支撐垂直于門架形式支撐，腳手架橫距1.1m，縱距1.1m，步距1.95m。 2、門架作模板支撐時，架距和間距應根據支撐高度、荷載情況等條件確定。架距為1.8m和0.9m兩種。荷載較大時，采用0.9m架距的模板支撐。樓板模板支撐的間距由荷載、施工條件選擇，一般不宜大于1.2m。 門架、梯型架、可調托座應根據支模板高度配置。調整模板支撐高度宜采用可調托座，不宜采用可調底座，采用固定托座時，可采用木楔調節高度。 門架用于梁模板支5、撐時，有門架平行和垂直于梁軸線的兩種布置方式。門架垂直于粱軸線布置時，門架之間應設置交叉支撐和水平加固桿，架距根據荷載情況可采用1.8m或o.9m兩種。門架平行于梁軸線布置時，應將兩門架進行可靠連接。連接方式可采用交叉支撐或水平連桿。 門架用于樓板模板支撐時，應按滿堂腳手架構造要求設置水平加固桿，剪刀撐。架距和間距應根據搭設高度和施工荷載確定。 門架用于拼裝整體式平臺模板(飛模)時，門架支撐應與模板系統進行可靠連接，以滿足整體工作、整體安裝、整體吊運的要求。第六節 模板拆除 1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。 2、模板及其支6、架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除?；炷恋牡啄＃浠炷翉姸缺仨毞舷卤硪幎ê蠓娇刹鸪?。 3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐。 4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。 5、模板拆除后，及7、時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。第七節 門式架基礎承載力驗算 1.游泳池荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m2):14.0；鋼筋自重(kN/m2):1.30；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):0.5合計總荷載(kN/m2):16.152、地基荷載參數地基土類型：素填土地基承載力標準值(kN/m2)：85地基承載力調整系數：0.4基礎底口擴展面積(m2):0.09N10(輕便觸探錘擊值)15203040fk(Kpa)85115135160查表素填土承載力標準植(KPa)探 錘 擊 值3、地基承載力計算: 基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載8、力設計值:fg = fgkkc = 34.000 kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk= 85.000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.400 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =16.15 kN/m2 ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 15.962 kN；基礎底面面積 ：A = 0.090 m2 。p=16.15 fg=34.000 kN/m2 。地基承載力滿足要求！第八節模板計算 模板支架 一、參數信息1.構造參數門架型號:MF1219；扣件連接方式:雙扣件；腳手架搭設高度(m):3.50 承重架類型設置:門架垂直與梁截面；門架9、橫距La(m):1.10；門架縱距Lb(m):1.10；門架幾何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(m):1950.00；加強桿的鋼管類型:483.5；立桿鋼管類型:483.5；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m3):35.0；鋼筋自重(kN/m3):2.50；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):0.53.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv10、(N/mm2)：4.0；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.樓板參數鋼筋級別:二級鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土標號:C30；每層標準施工天數:10；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):1440.000；計算樓板的寬度(m):48.00；計算樓板的厚度(m):0.40；計算樓板的長度(m):23.70；施工平均溫度():25.000；5.板底模板參數板底橫向支撐類型：方木；板底橫向方木截面寬度(mm)：111、00.0板底橫向方木截面高度(mm)：100.0板底縱向方木截面寬度(mm)：100.0板底縱向方木截面高度(mm)：100.0板底橫向支撐間隔距離(mm)：200.0面板厚度(mm)：20.0二、板底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載、施工荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 1.抗彎強度驗算計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(板底橫向支撐間距): l =200.00012、mm； q-作用在模板上的壓力線荷載，它包括:新澆混凝土及鋼筋荷載設計值q1: 1.2(35.000+2.500)0.4001.2190.90=19.748kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.3501.2190.90=0.461kN/m施工時與設備產生的荷載設計值q3: 1.41.0001.2190.90=1.536kN/m；q = q1 + q2 + q3=19.748+0.461+1.536=21.745kN/m；面板的最大彎距：M = 0.121.745200.0002= 86978.088N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M 13、-面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=1.21910320.0002/6=81266.667 mm3；f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W =86978.088 /81266.667 = 1.070N/mm2；面板截面的最大應力計算值: =1.070N/mm2 小于面板截面的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線14、荷載: q =（35.00+2.500)0.4001.219= 18.29N/mm； l-計算跨度(板橫向支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 10000.0N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I =110.00023/12 = 73.333cm4；面板的最大允許撓度值: =200.0/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67718.285200.04/(1009500.07.33105)=0.028mm；面板的最大撓度計算值: =0.028mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 0.800mm，滿足要求！三、板底縱、橫向支撐計算（一）15、板底橫向支撐計算本工程板底橫向支撐采用方木100.000mm100.000mm。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和施工及設備荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1:=35.0000.4000.200=2.800kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2:=0.3500.200=0.070kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1:=1.0001.2190.200=0.244kN；均布荷載設計值： q = 1.22.8000.90+1.216、0.0700.90=3.100kN/m；集中荷載設計值： P = 1.40.2440.90=0.307kN；均布荷載標準值： q = 2.800+0.070 =2.870kN/m；集中荷載標準值： P = P1 =0.244kN；2.抗彎強度驗算：最大彎矩計算公式如下: 其中， M-計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(門架寬度)；l =1.219mm； q-作用在模板上的均布荷載設計值；q=3.100kN/m p-作用在模板上的集中荷載設計值；p= 0.307kN最大彎距：M =0.3071.219/4+3.1001.2192/8=0.669kN.m；按以下公式進行板底橫向支撐抗彎強度驗17、算： 其中， -板底橫向支撐承受的應力(N/mm2)； M -板底橫向支撐計算最大彎距(N.mm)； W -板底橫向支撐的截面抵抗矩 b: 板底橫向支撐截面寬度，h: 板底橫向支撐截面厚度； W=100.000100.0002/6=166666.667 mm3 f -板底橫向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=17.000N/mm2；板底橫向支撐截面的最大應力計算值： = M/W = 0.669106/166666.667 = 4.016N/mm2；木方的最大應力計算值 4.016 N/mm2 小于 木方抗彎強度設計值 17.000N/mm2，滿足要求！3.抗剪強度驗算最大剪力的計算18、公式如下： 截面抗剪強度必須滿足： 其中最大剪力: V=0.307/2 +3.1001.219/2 = 2.043 kN；梁底橫向支撐受剪應力計算值 T = 32.043103/(2100.000100.000) = 0.306N/mm2；板底橫向支撐抗剪強度設計值 fv = 1.400 N/mm2；板底橫向支撐的受剪應力計算值 : T =0.306N/mm2 小于木方抗剪強度設計值fv =1.400N/mm2，滿足要求！4. 撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載最不利分配的撓度，計算公式如下: 其中， -計算最大撓度(N.mm)； l-計算跨度(門架寬度)；l =1219.000mm； q-作用在19、模板上的均布荷載標準值；q=2.870kN/m E-板底橫向支撐彈性模量；E=10000.000kN/m I-板底橫向支撐截面慣性矩；I=8333333.333kN/m板底橫向支撐最大撓度計算值 = 52.87012194 /(38495008333333)=0.990mm；板底橫向支撐的最大允許撓度 = 1219.000/250=4.876 mm；板底橫向支撐的最大撓度計算值 : =0.990mm 小于梁底橫向支撐的最大允許撓度 =4.876mm，滿足要求?。ǘ?、板底縱向支撐計算本工程板底縱向支撐采用方木100.000mm100.000mm。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土20、自重荷載、鋼筋自重荷載和施工及設備的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.抗彎強度及撓度驗算：板底縱向支撐，按集中荷載三跨連續梁計算（附計算簡圖）：板底縱向支撐所受荷載 P=3.1001.100+0.307=3.717 kN 板底縱向支撐計算簡圖 板底縱向支撐梁彎矩圖(kN.m) 板底縱向支撐梁剪力圖(kN) 板底縱向支撐梁變形圖(mm)最大彎矩：M= 2.261 kN.m最大剪力：V= 22.555 kN最大變形（撓度）：0.110 mm按以下公式進行板底縱向支撐抗彎強度驗算： 其中， -板底縱向支撐承受的應力(N/mm2)； M -板底縱向支撐計算最大彎距(N21、.mm)； W -板底縱向支撐的截面抵抗矩 : b: 板底縱向支撐截面寬度，h: 板底縱向支撐截面厚度； W=100.000100.0002/6=166666.667 mm3 f -板底縱向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=17.000N/mm2 -最大容許撓度(mm) = 1100.000/250 = 4.400 mm；板底橫向支撐截面的最大應力計算值： = M/W = 2.261106/166666.667 = 13.565 N/mm2木方的最大應力計算值 13.565 N/mm2 小于 木方抗彎強度設計值 17.000mm，滿足要求！板底縱向支撐的最大撓度計算值 : =0.122、10mm 小于梁底橫向支撐的最大允許撓度 =4.400mm，滿足要求！ 3.抗剪強度驗算截面抗剪強度必須滿足: 梁底縱向支撐受剪應力計算值 T = 322.555103/(2100.000100.000) = 3.383 N/mm2；板底縱向支撐抗剪強度設計值 fv = 4.000 N/mm2；板底縱向支撐的受剪應力計算值 3.383 N/mm2 小于 木方抗剪強度設計值 4.000mm，滿足要求！四、門架荷載計算1.靜荷載計算靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架自重產生的軸向力(kN/m)門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為： MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撐 223、副 20.040=0.080 kN 連接棒 2個 20.165=0.330 kN 鎖臂 2副 20.184=0.368 kN 合計 1.002 kN經計算得到，每米高腳手架自重合計NGk1 = 0.514 kN/m。(2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力NGK2(kN/m)剪刀撐采用 483.5mm鋼管，按照5步4跨設置剪刀撐與水平面夾角： =arctg( (41.95)/ ( 51.10 ) )= 54.81 每米腳手架高中剪刀撐自重：2 37.63210-3 (51.100)/cos/(41.950) = 0.092kN/m；水平加固桿采用 483.5 mm鋼管，按照4步5跨設置，每米腳24、手架高中水平加固桿自重：37.63210-3 (41.100) / (51.950) = 0.017kN/m；每跨內的直角扣件4個，旋轉扣件4個，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量為0.010kN/m；經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 0.119 kN/m；(3)梁鋼筋混凝土、模板及梁底支撐等產生的軸向力NGK3(kN)1）鋼筋混凝土梁自重(kN)：（35.000+2.500）0.4001.100(1.100+1.219)= 38.264kN；2)模板的自重荷載(kN)：0.350125、.100(1.100+1.219) =0.893 kN；經計算得到，梁鋼筋混凝土、模板及梁底支撐等產生的軸向力合計 NGk3 = 39.156 kN/m；靜荷載標準值總計為 NG = (NGK1 + NGK2)H+ NGk3=(0.514 + 0.119)3.500+39.156= 41.372kN；2.活荷載計算活荷載為施工荷載標準值(kN)：經計算得到，活荷載標準值NQ = 1.0001.100(1.100+1.219)= 2.551kN；五、立桿的穩定性計算:作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式(不組合風荷載) 其中 NG - 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG = 41.372 kN； 26、NQ - 腳手架的活荷載標準值，NQ = 2.551 kN； H - 腳手架的搭設高度，H = 3.500 m。經計算得到，N = 53.217 kN。門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算 其中 N - 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 53.217 kN； Nd - 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)；一榀門架的穩定承載力設計值以下公式計算 其中- 門架立桿的穩定系數,由長細比 kho/i 查表得到， =0.336； k - 調整系數，k=1.170； i - 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=1.58 cm； h0 - 門架的高度，h0=1.93m； I0 - 門架立桿的截面慣性矩，I27、0=12.19 cm4； A1 - 門架立桿的截面面積，A1=4.89 cm2； h1 - 門架加強桿的高度，h1=0.10m； I1 - 門架加強桿的截面慣性矩，I1=12.19 cm4； f - 門架鋼材的強度設計值，f=205.00 N/mm2。 A - 一榀門架立桿的截面面積，A=9.78 cm2； A=2 A1=24.89= 9.78 cm2； I - 門架立桿的換算截面慣性矩，I=12.98 cm4； I=I0+h1/h0I1=12.190+12.190/100.0001536.000=12.984 cm4經計算得到，Nd= 67.365 kN。立桿的穩定性計算 N Nd，滿足要求！