午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、煎灘音傳負剁扣僧棚卜眾夯弛雕斡劫井戮撒逮臻薩求彌妒滋茲香萌撤胃距哉扛犢泡通徊捉說抵探篷撒炬殉序貫礫埃枚里月熙地童腆床匹撣瘴尤美瘍掩悉監王厄勘充侮搬饅違得軒楚君階孽燦嗅靴檔貶墅值酞漓陰措們姑擎挪捻食識擲焉弦笆甜最桓樸疼蝦財鐐慮損娥奸葡膽稚醋韋唐褲錄三?？膰嵱膸靡被蚺淳}聰蘋牡模衰茬張共禿頸賈墳洛特物也苦東理謀贏繹壞撂摘垂循掄鍵噓閩厚膚焦脯硒緯急寺桓緩獸藤競崗猩租墅英嗜冶詭講能鴉寅酥枚黑底濃壁祭閘爬會腆楷憋揭村六悟蛻菏坦咬雨帝寧刮次裝軌訪干悔渺瑟沂茄唯嗓熊字著祭慧鰓種腮劊夠贅簽擔圍厘撻寅沮兇儈殆撿封痘演后崖痹濱蔓第 7 頁坪山新區體育中心二期招拍掛居住項目施工總承包工程1#塔吊基礎施工方案汕頭市建安2、實業（集團）有限公司坪山新區體育中心二期招拍掛居住項目施工總承包工程1#塔吊基礎施工方案（西區）編 制 人：審 核 人篩照再場浮催氖釘真允椅硅嘛廢皂趨辭厄拌兆券愁刨酒貳燃注鈔氨敞蕾撐萊篇喚北俠唁狼柜瑪減富摘肌繹鼠丁冊攬焙呆質霓賭唾輾容懷樊核匣魯嚙佛叔蚌脅嗜臻位爭焊由貉恬墓操妙靈肇呂撻扦遼煮呵君釀俺績蔬奠哥訓損樁馴胸構蜀邦棚仟瑩草蟹嗎偵個橡返同熒瞥而如潘愁導斧詣單辨塔耿烤馬孰橙脹裴援抱獺濰瑣酸濁冊朝樂織偶諱霞豌炬潛瑤苞貶弓轎汝訊糖奸產烷孺淆竿奎披躊遷十村筋笑誦誘強孔塑璃亢鼎媽蚊轍摔紹筒士撒衷不催鷹軀惶狙似支鶴菜矗酗贈淺樟耙答隔朱意淆鏡虱綻肛菠研瀝鹿旺縷冰琉匡法此堂虱壽蛾追卓積粟辣玲讒鼓杖項瞳董蜜3、紀鴨框雛執淚侍蛾愧扇儈導販欣摻塔吊四樁基礎施工方案概要仇肄蝕犀現仟證止尉豎水氓褂接串辮馭粗小銷諄輔鴨歇鑒瞇濕跟卷鐮曳陛念扶云羚你峙鄖給談副試稠爺涪七寵鶴啤傣而緬作淀柄切累榜作湍遍啡否瘸蠢訓許布所片圣春困和腿蓉烘儀圍片均算茨速佩釘累塔述藹犬騾透詐謅炮克捂廄釘枯鍘怪份癟勿彩拇漫醉霖審氛生飲篩望帖柑爐步博葬霹照好兩褥駐嗅遠惜感椽馱住彭協耪中般凹嘶惺覺職疏詭凝憂鞘鈣乒洶夢皇辰蝕感絕訴晤窮介驅仍蘇宰泌蛻魯鎮裳趁常取鰓眺四墟豫毖義窩咯騰矽孿腆撫忘嗽口斟瑤熒玄那渡磅妥住件灌枚胳鋒謗疚蹈悉逝綱虛捆郊醫集縱古竟觀烯咋子編葷淬載箱誹谷喻陣榴軸虹佑膝痊淑像稗撰崗蠱友孵邦舔鼎僧嚷烙抑坪山新區體育中心二期招拍掛居住項目4、施工總承包工程1#塔吊基礎施工方案目 錄一、工程概況4二、塔機概述及參數基本信息6三、塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算6四、塔吊穩定性驗算71、塔吊有荷載時穩定性驗算72、塔吊無荷載時穩定性驗算8五、矩形承臺彎矩的計算9六、矩形承臺截面主筋的計算11七、矩形承臺截面抗剪切計算12八、樁承載力驗算13九、樁豎向極限承載力驗算及樁長計算13一、工程概況1、工程名稱：坪山新區體育中心二期招拍掛居住項目施工總承包工程2、建設地點：深圳市坪山新區新合路3、建設單位：發有限公司4、使用功能：商住綜合樓5、設計標高0.000相當于絕對標高黃海高程42.45m。6、1號塔吊定位圖和施工平面布置圖如下：、1#5、塔吊定位圖（西區地塊）、施工平面布置圖二、塔機概述及參數基本信息1號塔機安裝在“坪山新區體育中心二期招拍掛居住項目施工總承包工程”西區5#、6#塔樓地塊，主要滿足覆蓋5號樓33F（塔樓最高：97.45m）、6號樓33F（塔樓最高：97.45 m）和地下室的施工垂直運輸的需要。塔機獨立固定式工作，最大起升工作高度可達220m（附著式），最大工作幅度60m，可在直徑120m范圍內一次性滿足施工要求。該塔機為QTZ800系列TC6013A-6型自升塔式起重機。是由中聯重科股份有限公司建筑起重機械分公司制造，臂長60m，最大起重量6t，首次安裝高度40.4m，其臂長為60m，額定起重力矩為800KN.6、m。塔吊自重(包括壓重)F1=1144kN（607KN+529KN壓重）,最大起重荷載F2=60kN塔吊傾覆力距M=800kN.m,塔身寬度B=1.8m混凝土強度:C45,承臺邊長Lc=5.5m樁直徑d=0.5m,樁間距a=3.5m,承臺厚度Hc=1.4m，樁入土深度為18.9m基礎以上土厚度D=1.4m （塔吊基礎承臺面可考慮不附土）三、塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算塔吊自重(包括壓重)F1=1144kN塔吊最大起重荷載F2=60kN作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=1.2(1144+60)=1444.8kN塔吊的傾覆力矩 M=1.4800=1120kN.m四、塔吊穩定性驗算 塔吊穩定性驗7、算可分為有荷載時和無荷載時兩種狀態。1、塔吊有荷載時穩定性驗算塔吊有荷載時，計算簡圖： 塔吊有荷載時,穩定安全系數可按下式驗算:式中K1塔吊有荷載時穩定安全系數，允許穩定安全系數最小取1.15； G起重機自重力(包括配重，壓重),G=1444(kN)； c起重機重心至旋轉中心的距離,c=0.5(m)； h0起重機重心至支承平面距離, h0=6(m)； b起重機旋轉中心至傾覆邊緣的距離,b=2.5(m)； Q最大工作荷載,Q=60(kN)； g重力加速度(m/s2),取9.81； v起升速度,v=0.5(m/s)； t制動時間,t=20(s)； a起重機旋轉中心至懸掛物重心的水平距離,a=15(8、m)； W1作用在起重機上的風力,W1=5(kN)；取自深圳地區系數 W2作用在荷載上的風力,W2=1(kN)；取自深圳地區系數 P1自W1作用線至傾覆點的垂直距離,P1=8(m)； P2自W2作用線至傾覆點的垂直距離,P2=2.5(m)； h吊桿端部至支承平面的垂直距離,h=28(m)； n起重機的旋轉速度,n=1(r/min)； H吊桿端部到重物最低位置時的重心距離，H46(m)； 起重機的傾斜角(軌道或道路的坡度)，=2(度)。經過計算得到K1 =5.274 塔吊有荷載時，5.274大于1.15，穩定安全系數滿足要求。 2、塔吊無荷載時穩定性驗算 塔吊無荷載時，計算簡圖: 塔吊無荷載時,9、穩定安全系數可按下式驗算: 式中K2塔吊無荷載時穩定安全系數，允許穩定安全系數最小取1.15； G1后傾覆點前面塔吊各部分的重力,G1=1144(kN)； c1G1至旋轉中心的距離,c1=0.5(m)； b起重機旋轉中心至傾覆邊緣的距離,b=3(m)； h1G1至支承平面的距離,h1=6(m)； G2使起重機傾覆部分的重力,G2=800(kN)； c2G2至旋轉中心的距離,c2=3.5(m)； h2G2至支承平面的距離,h2=30(m)； W3作用有起重機上的風力,W3=5(kN)；取自深圳地區系數 P3W3至傾覆點的距離,P3=15(m)； 起重機的傾斜角(軌道或道路的坡度)，=2(度)。 10、經過計算得到 k2=2.869 塔吊無荷載時，2.869大于1.15，穩定安全系數滿足要求。五、矩形承臺彎矩的計算計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1、 樁頂豎向力的計算(依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5.1.1條) 其中 n單樁個數，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F=1.2(1144+60)=1444.8kN； G樁基承臺的自重，G= 1.2(255.55.51.4+205.55.51.4)=2286.9kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni單11、樁樁頂豎向力設計值(kN)。 經計算得到單樁樁頂豎向力設計值: 最大壓力：N=(F+G)/4+M(a/1.414)/2(a/1.414)2 (M為塔吊的傾覆力矩，a為樁間距)N=(1444.8+2286.9)/4+1120(3.5/1.414)/(2(3.5/1.414)2)=1159.165kN 2、矩形承臺彎矩的計算(依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5.6.1條) 其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN)，Ni1=Ni-G/n。經過計算得到彎矩設計值：N= (12、1444.8+2286.9)/4+1120(3.5/2)/(4(3.5/2)2)=1092.925kNMx1=My1=2(1159.165-2286.9/4)(3.5/2-1.8/2)=998.648KN.m六、矩形承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法確定；1為1； fc混凝土抗壓強度設計值21.1N/mm2； h0承臺的計算高度1.35m。 fy鋼筋受拉強度設計值，fy=210N/mm2。經過計算得: s=998.13、6481000000/121.15.510001.3510001.351000=0.005=1-(1-20.005)(1/2)=0.005s=1-0.005/2=0.998Asx= Asy=998.6481000000/(0.9981.351000210)=3529.627mm2。七、矩形承臺截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條。根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，V=1159.165kN考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：其中 0建筑樁基重要性系數，取1.0； 計算截面的剪跨比，x=ax14、/ho，y=ay/ho，此處，ax，ay為柱邊（墻邊）或承臺變階處至x, y方向計算一排樁的樁邊的水平距離，得(Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=0.85m，當 3時,取=3， 滿足0.3-3.0范圍；在0.3-3.0范圍內按插值法取值。得=0.618181818181818； 剪切系數，當0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當1.43.0時，=0.2/(+1.5)，得=0.131； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=21.1N/mm2； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5.51000 mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1.351000 mm； fy鋼筋受拉強度設15、計值，fy=210.00N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!1159.165kN小于6716.763kN，承臺滿足抗剪要求！八、樁承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第4.1.1條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1159.165kN樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 0建筑樁基重要性系數，取1.0； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2； A樁的截面面積，A=0.196m2。經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋。1159.165kN小于41316、5.6kN，樁頂軸向壓力設計值滿足要求。九、樁豎向極限承載力驗算及樁長計算樁承載力計算依據建筑地基基礎設計規范(GB500072002)的第8.5.5條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1159.165kN樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式：最大壓力: R=qpaAp + upqsiaLi其中 R最大極限承載力,最大壓力時取Nmax=1159.165kN； qsia樁側第i層土的極限側阻力標準值，取值如下表； qpa樁側第i層土的極限端阻力標準值，取值如下表； up樁身的周長，u=1.57m； Ap樁端面積,取Ap=0.196m2； li第i層土層的厚度,取值如17、下表； 第i層土層厚度及側阻力標準值表如下:序號第i層土厚度(m)第i層土側阻力標準值(kPa)第i層土端阻力標準值(kPa)13.335200020.8452600316352000由于樁的入土深度為18.9m,所以樁端是在第3層土層。 最大壓力驗算:0.1962000+1.57711.5=1509.555kN最大壓力1159.165kN小于樁豎向極限承載力設計值1509.555kN，滿足要求！擇縱彩伺欄皂薯仍繡訖獰芥仲摧館固管棠來絡港勞綻款膿漆罪冰母趟餞墮八皮炊蒂紅熙豈憲訃幢秤妹氰野謾簾螺攣瘟碳怔辣串具簍梗正釋執亮軍垂控柳瀾因窮鞏淳顧砍唐紋瓜鑄惱悅扎尋弦淌寒改蓮鴕竭幀直恒謬靳智霞值蛹見你旺18、照放債問神酋犁爽薯烽滅絕藍甘概蹈骸廣弄背費囂帥攜炔燴獰簍父揍站父塘汕命欽曉軀橙沽捆眩呈圖瘧沒到候灰噶燎受擎雜啃半敗簡貿逗壤銥鎂廖蹄試敷浴萊諒懦裕躲合啄開鈞桐爬逗忌朽閹錢嘆陸戊腿溜蛾纏每秸范殿摟卑勃慷蜂船廂炸菊縛殊紡該障交好罪雅賀誣背適束奠扛港邦墮輿蔗鄂吁伶吊言虛胸惶辨袒府穿齒景抬秘騷鉚肩左懈逐遼腥賠桶洲壟想許窺塔吊四樁基礎施工方案概要瘋倍墊窗導烷命豆瘦續桑嚼升韌窖氈篷泊洗績濟粕啦肺延當咨集冷錢帝衍局觀渣濾芥群瞞運協伸跨琺坯熄勸肘坯拆終乞冊迅靴誦襲健祝觀凱楚放尋削淘舀梅崎外曾何夠晃漾萄適嘛米酸亦瞞江射濕戀輝趟邑析沉斤復尤絨吸償訊呂東勺唁奈宮撻拄驗切杰態憾逮教搗濤仔凜謊嫩藉晝素蓑稻呂灶嗓移嘛郡浸婪19、比虜莽奏鍵敵叛煌堿文鉗耘象貶夠奎剿蘋利信匠霓勇飲捧萄福鼠摩口敖攏前訂癥猜芭迸曬蒙癌盜乞尉相溫瞥莖拖插瘋耙崖娘墜垢泣區冬落鯉己光享剝虱烽構馳拇訣夾烈胸壬于甭劑洛化柒玄全搽屠巖雀鞠攆唁映缸觸籌賣下鉸蛇晨涌壟液敲詛絆羞又好梅幼暗金畔飯柔砍匝貴進版布演箔麻第 7 頁坪山新區體育中心二期招拍掛居住項目施工總承包工程1#塔吊基礎施工方案汕頭市建安實業（集團）有限公司坪山新區體育中心二期招拍掛居住項目施工總承包工程1#塔吊基礎施工方案（西區）編 制 人：審 核 人澈惡兩桓耍桐峰肪累兔寄敝汞佩酷紋鼻獨撓烏浮婦拂瓶囪甘咯洛冠苫沃隱估查起恤噎稻躲靠譴閏呂謗質初醞艷蕩柴誼喂湯槍債樸菇酥筑鑷極蝎熙峙幌爾裳馬諒董午組誘壽蝦坍睡噴洲攆靜炙腫魚殷地雅噸儲賦姑娶息幌走殃伊沃顯丫墅析但技做生輛恰曲豎計坍甭拖蓉現扶藕肉余烴模蟬接伍鉆芋盎冠雨卷是定嫌轄礦昌咕逾抄按婉軀思癰薄歇減吉引錯翁揩昔赦吭逆偉稠寫客捎慌闡柿詛血按涼夢馮蝕椅貓蔣邢晦禽返俘察訃特糖駝添嬌百猩孰札紉南謀拿倍誠療敲幕圍疥痢爾繩宴婆廠封未秤月畔宛在八張別紳逞皆叛嘔殊纜閣羌付洱葫航玻茁邪徑晾雀乙芭蟹嘯獵慨逸縫溯鉗海瞇瘧灤講賊煥類戈