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下面就針對鄭西跨南水北調總干渠特大橋跨機場高速公路連續梁，對施工過程做一總結。2保通措施 經現場實測，工點處鄭州機場高速公路現有路面寬10.8m，中央分隔帶寬2.4m，路面總寬24m。梁體施工期間，滿堂腳手架需占用機場高速部分路面，路面上共設4.5m（寬）*5m（高）雙門洞兩個。門洞搭設期間采取單幅雙向交通管制措施；門洞搭設完成后，車輛通過兩個雙門洞行駛，采用限速行駛交通管制措施，門洞搭設采取426鋼管做支撐，間距2m，其上以I40a工字鋼做橫梁，間5、距60cm，門洞上部鋪設防護板防止落物。同時，門洞兩端應比其他部分支架寬度各超出3m，起到防護棚架的作用，另外，門洞全部進行受力檢算，經監理批準后再進行實施。 施工期間控制區布置為（僅示門洞搭設完畢后控制區布置）：根據公路養護安全作業規程，依次設置警告區2000m、上游過渡區90m、緩沖區50m、工作區20m、下游過度區30m、終止區30m。東、西半幅標牌分別距施工地點2km開始設置：a、前方2km施工；b、限速60km/h；c、前方1km施工；d、前方500m施工；e、分道行駛標志；f、解除限速60km/h。 安全區用錐形標進行分區渠化，按照腳手架占用路面的寬度封閉部分緊急停車帶，封閉部分超6、車道。安全區分別設置：a、圓盤式爆閃燈；b、導向標；c、前方施工，減速慢行；d、導向標；e、前方施工，謹慎駕駛。 按照中間腳手架占用路面的寬度用錐形標渠化出臨時中隔帶，并擺放各種提示標志牌：a、向左向右導向標b、圓盤式爆閃燈；c、前方施工，減速慢行；d、向左向右導向標；e、前方施工，謹慎駕駛。 考慮對通行車輛的影響，施工時先搭設東半幅(從機場回來方向)門洞，再搭設西半幅，搭設時間選在夜間22：00次日凌晨6：00，采取單幅雙向交通管制措施，最大限度的降低了對行車的影響。有效的保證了高速公路來往車輛的通行安全。施工前與專業保通單位簽訂保通協議，施工期間在工點南、北兩側設保通人員各4名，全天24小7、時值班，同時備用清障車一臺。施工中分不同施工階段，及時更換保通設施（警示標語、標牌等）。3施工方法及要點3.1材料設備及施工程序根據設計要求，鄭西跨南水北調總干渠特大橋跨機場高速公路連續梁采用C50混凝土，縱向預應力采用1*7-15.2-1860-GB/T5224-2003預應力鋼絞線，錨固體系采用自錨式拉絲體系，張拉采用350t穿心式千斤頂4臺；橫向預應力筋采用1*7-15.2-1860-GB/T5224-2003預應力鋼絞線，錨固體系采用BM15-4（P）錨具及配套的支撐墊板，張拉采用YCQ25型千斤頂4臺；豎向預應力采用25型預應力螺紋鋼筋,極限強度830MPa,錨固體系采用JLM-258、型錨具,張拉體系采用YC60A型千斤頂4臺。預應力孔道為90mm波紋管。根據工程的特點和我單位的施工技術狀況，確定了如下施工流程（圖一）。 另外，由于該梁處于架梁通道上，工期緊張。縮短施工周期的關鍵在于各環節之間的緊密銜接，根據設計要求，B、D階段全部施工張拉完畢后方可施工A段，經項目部精心組織采取的方法為：B、D節段張拉壓漿完成之前提前完成A段的鋼筋綁扎，只需在A、B兩段間預留2m張拉空間即可，待B張拉完成后，立即綁扎剩余部分鋼筋進行A段混凝土澆筑，這樣至少能將工期縮短1520天。3.2支架及模板3.2.1支架及模板 混凝土連續箱梁采用搭設滿堂支架就地灌注法施工，混凝土澆注過程中，支架將承受9、較大的荷重。為此，搭設支架前，首先要對地基進行處理，然后根據支架的荷載情況預定支架搭設間距，并對支架進行檢算。 施工時，先將支架范圍內(橋面寬度兩側各加1.5m腳手架的寬度)的地面整平壓實，然后鋪筑50cm厚37灰土，以確保地基有足夠的承載能力，避免施工中產生不均勻沉降而影響梁體質量。三七灰土在現場拌制，利用25t壓路機分層壓實，壓實完畢后經輕型動力觸探儀測試其承載力為250kpa，符合方案要求，換填完畢后其上澆注20cm厚C20混凝土封層。同時，在頂部設置1.5%的雙向橫坡，以利地基排水，避免因下雨下雪或其他原因使支架基礎浸水而影響其承載力。 滿堂支架采用“碗扣式”支撐體系搭設，支架立桿沿橋10、梁縱向90cm一根，橫向腹板及底板下60cm，翼緣板下為90cm，水平橫桿B段下為60cm一層，其他節段120cm一層，組成空間網狀結構。為了增加支架的整體穩固性，橫向每隔5m加設一道剪刀撐，縱向剪刀撐則在支架外圍設一道，兩腹板下各一道，在每一跨內全長設置。另外支架底部全部設置掃地桿，增強了支架的整體穩定性。支架橫向布置示意圖如下（僅顯示A、C、D段，墩頂B段橫桿步距為60）： 立桿底端安裝可調試方形底托，底托下鋪設順橋向15cm15cm方木，立桿頂端安裝可調式形頂托，先在頂托內安裝縱向10cm15cm方木，再橫橋向鋪10cm10cm方木，間距20cm。腹板外側模豎向間距30cm布置10*1011、方木，縱向雙鋼管間距為60cm，兩縱向雙鋼管中間設16拉筋，拉筋縱向間距90cm。為方便梁體現行控制，箱梁底模板下宜先鋪設縱向大方木，其上再橫向鋪設小方木，方便底模標高調整與模板固定。3.2.2勁性支撐設置 根據設計要求，中間D段張拉起拱后，全部荷載將由梁端支架承受，可設置609鋼管立柱支撐，也可對該部分支架進行加密處。經過對比，確定為，將D段梁端2.1m范圍內支架加密至30*30，既可保證支架的整體性和穩定性，也方便施工，且經過安全檢算，可承受梁體全部荷載，符合經濟性和安全性的原則。3.3支架預壓 支架搭設完成后，為消除非彈性形變，測試彈性形變，對支架進行了120%的預壓，預壓采用沙袋，每袋12、重1.5t。支架預壓的目的：1、檢查支架的安全性，確保施工安全；2、消除地基非彈性變形和支架非彈性變形的影響，有利于橋面線形控制。3.3.1支架預壓方法 在安裝好底模木板后，對支架進行預壓。滿載后持荷時間不小于24h，加載時按照50%、100%、120%設計荷載分三級加載（起重機吊裝），具體加載重量詳見下表： 加載時注意加載重量的大小和加荷速率，使其與地基的強度增長相適應，待地基在前一級荷載作用下，觀測地基沉降速度已穩定后，再施加下一級荷載，特別是在加載后期，更要嚴格控制加載速率，防止因整體或局部加載量過大、過快而使地基發生剪切破壞。一般地基最大沉降量不超過10mm/d，水平位移不能大于4mm13、/d為宜。在預壓前對底模的標高觀測一次，觀測至沉降速度已降到0.51.0mm/d為止，將預壓荷載按加載級別卸載后再對標高觀測一次，預壓過程中要進行精確的測量，要測出梁段荷載作用下支架將產生的彈性變形值及地基下沉值，將此彈性變形值、地基下沉值與設計預拱度疊加，算出施工時應當采用的預拱度，按算出的預拱度調整底模標高。 加載用袋裝土過磅后，按照箱梁澆筑后對支架的作用力分布，用吊車分碼吊至支架頂，由人工配合擺放。加載中由技術人員現場控制加載重量和加載位置，避免出現過大誤差而影響觀測結果。3.2.2測量方法 基礎頂面、支架頂面設置測點，各測點設置在支架頂部平臺上，由于無法采用水準儀進行觀測，采用相對高差14、觀測模板支架沉降，在平臺下釘鐵釘、懸掛垂球等重物，在地面固定點上做標記，每天測量相對高差，并做好詳細記錄。觀測采用精密水準儀進行測量，然后在每次加載、卸載時測量各測點的高程，根據測得數據進行列表，分出各對應情況下的數值并和理論計算值進行對照、分析，找出規律，為支架標高即立模標高的調整提供基礎資料，并據之進行適當調整。當數據沒有異常時，取其平均沉降量作為最終沉降量，如沉降值超過2cm，應對此位置腳手架加強。3.3.3預設反拱 為保證線路在運營狀態下的平順性，梁體應預設反拱，理論計算按設計實施，施工中反拱的設置根據具體情況，充分考慮收縮徐變的影響以及二期恒載上橋時間確定。預留拱度=設計拱度+支架彈15、性變形值，設計圖紙中已提供設計拱度，包括施工階段的恒載、預應力和混凝土收縮、徐變產生的撓度。3.4預應力束布置 預應力鋼絞線在運抵現場后，經過了嚴格的外觀檢查和拉伸試驗，在確認完全合格后方可使用。鋼絞線下料在鋼筋加工場內進行。下料長度根據設計要求并做標記，在切割點兩側各2cm處用鐵絲綁扎牢固，然后用砂輪鋸切割，以免下料后接頭散亂給穿束帶來困難。同時下料時尚應考慮做管道摩阻試驗的四個孔道要保證穿束后外露120cm，下料后的鋼絞線按“編簾法”成束并一一編號。波紋管制作在現場進行，根據需要制成10m或12m一節，節間連接采用內徑65mm、外徑70mm的同型波紋管，其長度為30mm，用密封膠帶纏封2-16、3層，以防漏漿，波紋管與錨墊板的喇叭管段接口也用膠帶紙纏封嚴密。 預應力束的位置和形狀準確與否，將直接影響梁體內應力分布，甚至會產生較大的二次應力。因此，預應力束定位時，我們根據設計的直線和曲線形狀，用計算機準確求出各預應力孔道每1m的標高和水平投影位置，并設置“U”型定位鋼筋和梁體骨架鋼筋牢固聯接，以保證預應力孔道位置與設計相符，梁體壓力線不受影響。3.5混凝土工程 （40+64+40）m后張法預應力混凝土連續箱梁混凝土標號為C50，采用泵送混凝土施工。為滿足設計要求和施工需要，試驗室通過多次配合比試驗，對混凝土早、中、后期強度及坍落度和和易性進行了綜合比較，優化配合比，摻入泵送減水劑。為保17、證混凝土的質量，所用混凝土在拌和站集中拌和，混凝土攪拌運輸車運輸，2臺臂長47m混凝土輸送泵泵送入模，插入式振動器振搗。振搗時，橋梁橫隔板及錨墊板、齒塊處的混凝土特意加強，務求振搗密實。考慮橫隔板處鋼筋密集，實際操作中，50型振動棒很難深入到鋼筋內部進行振搗，綁扎此處鋼筋時預先植入60鋼管作為混凝土澆注時的振搗孔，經現場驗證，取得的效果非常理想。 澆注墩頂B段混凝土時，為防止支架沉降造成混凝土在墩頂處產生裂縫，混凝土從每孔梁跨中間向兩端對稱澆注，在橋墩處合攏，以消除因支架變形對梁體混凝土的影響。 混凝土澆注完畢后，用彩條布沿支架外搭設暖棚，在棚內生火加溫。混凝土表面先鋪設塑料薄膜保潮，然后覆蓋18、兩層草袋保溫。為防止混凝土養護過程中強度增長過快而產生表面開裂，棚內氣溫控制在15左右，同時，對混凝土表面及時灑水保潮。當梁體混凝土強度達到設計標號的50%，超過冬季施工的臨界強度時，撤除火爐，僅以暖棚和草袋保溫，塑料薄膜保潮。3.6張拉和壓漿 預應力束張拉是后張連續梁施工的關鍵工序，我們經過反復論證，確定了合理的施工方案。根據設計要求，縱向預應力張拉控制應力最大為k=1227.6MPa，錨具最多為18孔，超張拉噸位為3093.6KN，為此，選擇兩臺350t穿心式千斤頂4臺兩端同時張拉。張拉時，保持兩端加載一致，荷載增長均勻。 考慮到預應力束長而曲，影響預應力束孔道摩阻損失的因素復雜多樣，我們19、首先進行了兩次管道摩阻試驗，以驗證設計中對預應力束摩阻損失的準確性，同時也為以后的張拉積累經驗和提供參考依據。根據錨具類型共做兩組試件，縱向預應力管道由100mm和90mm金屬波紋管成孔，預應力鋼束由18-75、15-75和12-75預應力鋼絞線組成。澆筑完成1#墩頂段后進行了一次測試。該階段只張拉4根18孔錨具的頂板束T1和2根15孔錨具的腹板束。本次試驗選取一根頂板束T1的管道進行了18孔錨具對應孔道的測試，測試結果指導該階段張拉施工。其它類型錨具對應孔道在澆筑完成跨中段后進行了第二次測試。 張拉前，對千斤頂和油泵進行了標定，張拉過程中按標定時的順序一一配套。張拉時采用以油表讀數控制應力、20、鋼絞線伸長值作為校核的“雙控法”，實測伸長值與理論計算量相差應控制在6%以內，否則應暫停張拉，待查明原因并采取措施加以調整后，方可進行張拉。其張拉的程序為：初應力(20%k)100%k（持荷5min）(錨固) 灌漿用ANG鐵路專用管道壓漿劑壓漿料，用P.O42.5低堿硅酸鹽水泥拌制，除滿足強度（C50）和粘結力的要求外，水泥漿的性能必須滿足以下要求：漿體水膠比不應超過0.34，水泥漿不得泌水；漿體流動度不大于25s，30min后不大于35s；壓入管道的漿體不得含未攪勻的水泥團塊，終凝時間不宜大于12h。水泥漿28天抗壓強度不小35MPa。 灰漿采用小型攪拌機機械拌制，當一端壓漿另一端冒出濃漿后21、，關閉旋塞閥門并保壓0.5-0.7Mpa兩分鐘。壓漿順序自下而上逐孔進行，每孔壓漿應緩慢均勻進行，不得中斷。 值得注意的是，為方便豎向預應力壓漿方便，需在透氣端的錨具上加工時預留透氣孔。否則，需在該端打孔，澆筑混凝土前將透氣孔用塑料軟管引出梁頂，給施工造成困難，且不易保證梁體質量。4質量、安全保證措施4.1質量保證及預防措施4.1.1底模鋪設時，嚴禁抽吸煙和亂扔雜物，以免燒破和污染底模而影響梁底混凝土光潔度；梁體鋼筋綁扎和焊接時，對底板進行保護。在綁扎鋼筋時，準備垃圾桶四個，以防止扎絲、料頭等雜物胡亂丟棄。4.1.2澆注混凝土前，對預應力鋼束的位置和波紋管道的外表進行檢查，并檢查錨墊板和螺旋筋22、放置是否正確、穩固。經檢驗確認后方可澆注梁體混凝土。4.1.3在綁扎鋼筋和澆注混凝土時，應注意防止波紋管被壓扁和破損，給下一道工序施工造成困難。混凝土振搗時，嚴禁讓振動器直接接觸波紋管。4.1.4為提高承載力，防止梁體在張拉后產生水平裂紋，錨墊板和螺旋筋與梁體骨架鋼筋必須連接牢固，此處混凝土振搗要密實。4.1.5張拉設備如油泵、壓力表、千斤頂和油管及閥門接頭等，必須處于良好工作狀態。經過更換配件的千斤頂和油表壓力表必須重新校驗。4.1.6在施工現場配備75KW發電機一臺，后張梁在澆注混凝土、張拉預應力束和管道壓漿過程中一旦停電，不致中斷施工。4.2安全保障措施教育職工牢固樹立“安全第一，預防為23、主”的安全意識，克服麻痹思想和僥幸心理。在施工過程主要抓好以下幾點：4.2.1參加施工的全體人員必須接受安全技術教育，考試合格后方能上崗操作，施工過程中嚴格按照操作規程辦事。4.2.2對于各種施工機具定期進行檢查和必要的試驗，特別是對橋上的供電線路和張拉機具，更要經常檢修，確保其處于良好的狀態。4.2.3對于重要工作和關鍵工序實行重點管理，并做好經常性的檢查和監護，特別是對高空作業和預應力張拉，教育工人加強個人安全防護，并嚴格按照規程操作。4.2.4加強防火工作，現場設置消防器材。在搭設支架、立筑模型和混凝土養護生火時，加強消防檢查，保證工程不發生火災。5幾點體會5.1建立有力的組織指揮系統、24、加強現場調度、嚴格施工管理、規范操作程序，是后張連續梁施工成功的保證。5.2大力開展QC活動，積極推廣應用“四新”技術是解決施工技術難題、提高工程質量、取得經濟效益的有效方法。5.3為防止梁體在張拉后，錨墊板周圍的混凝土出現裂紋，我們在錨墊板后邊加設了兩層設計外的鋼筋網片（810）以擴大承壓面積。從張拉后的情況來看，效果比較理想。5.4影響預應力孔道摩阻損失的因素復雜多樣。但預應力束定位時嚴格控制，減少索位偏差，可以使管道偏差的影響系數k值得到降低。5.5經過采取暖棚保溫、塑料薄膜保潮等一系列防護措施，后張預應力混凝土空心板梁的混凝土質量得到了保證，在現澆梁混凝土冬季施工方面摸索了經驗。5.625、簽訂施工協議受外部條件制約，故跨越高等級公路施工時，項目部領導主抓，協調好與當地群眾政府的關系，在開工前3到6個月與公路產權部門聯系，盡早簽訂了安全協議，為后續大干快干提供有力的外部條件。5.7施工前要提供詳細的材料計劃，根據現場進度，保證現場物資的及時供應，為保證工期提供有力的保障。6支架檢算資料及支架設計圖（示例）6.1設計荷載 以體積計算的箱梁含筋率大于2%，砼密度采用26KN/m3；根據受力分析可得腹板下荷載最大，按簡支梁受力考慮，驗算底模下腹板對應位置。箱梁最大截面自重荷載圖（1）腹板下混凝土箱梁荷載：P1=157.3KN/m2；（2）模板自重取P2=0.9KN/m2；（3）施工人員26、機具堆放荷載：取P3=2.0KN/m2；（4）傾倒砼沖擊荷載：采用串筒或導管傾倒時取P4=2.0KN/m2；（5）振搗砼產生的荷載：取P5=2.0KN/m2；（6）計算總荷載（考慮安全系數：恒載1.2，活載1.4）。 腹板下荷載P=（157.3+0.9）1.2+(2.0+2.0+2.0)1.4=198.24kN/m26.2立桿計算 立桿采用直徑48mm、管壁3.5mm的WDJ碗扣鋼管驗算公式為：N/（A）fcN為立桿軸力，N198.240.60.335.685KN。fc為鋼材的抗壓強度設計值，取0.205kN/mm2。為軸心受壓桿穩定系數，由確定。l0/i，l0為立桿的有效長度取120m，i27、1.58mm，75.95，查表知0.744，A為計算截面面積，為安全起見，考慮鋼管折舊系數0.8，A4.89cm2*0.8=3.912則：N/（A）35.68/（0.7443.912102）0.125kN/mm2 底板砼荷載為6.6m3*26/5.1m=33.647KN/m2，荷載合計74.59m2，經計算N/（A）=0.073kN/mm2 6.3縱橫梁檢算6.3.1順橋向方木檢算6.4地基承載力檢算主墩處腹板下地基檢算腹板下荷載：P=198.24KN/m2單根立桿荷載：F=P0.30.3=198.240.30.3=17.84KN（1）臥木承載驗算地基上縱向采用1515cm方木，A=0.15028、.15=0.0225m2=P/A=17.840.0225=0.8MPa1.3MPa，滿足要求。同理，底板下=P/A=26.850.0225=1.2MPa1.3MPa，滿足要求。（2）地基驗算支架立桿最大受力為： ，立桿底托尺寸為：0.15cm0.15cm，C20砼的應力擴散角取45，計算模型如下：地基處理后要求其承載力不小于200kPa，滿足要求。6.5側模的側壓力計算6.5.1荷載計算6.5.2外側模面板計算 面板采用厚度1.5cm的竹膠板。面板后面的背木采用豎向1010cm豎向方木。其間距30cm，取10cm寬（荷載寬度），按簡支梁進行計算。（1）強度驗算計算跨徑：L=30-10=20cm29、q=46.61030.1=4.46103N/mM=0.1254.461030.22=22.3Nm截面抗矩：W=bh2/6=101.52/6=3.75cm3=22.3/(3.7510-6)=5.9MPa13MPa（2）剛度驗算截面慣性矩：I=bh3/12=101.53/12=2.8cm4荷載：（按規范不計傾倒砼時所產生的水平側壓力）q=42.60.1m=4.26kN/m6.5.3肋木驗算 肋木采用1010cm松木條間距30cm，其后面的縱梁間距60cm。（1）強度驗算荷載：q=46.60.3=13.98KN/m絕對值最大彎矩：按簡支梁計算。滿足要求。6.5.4縱向鋼管驗算 縱向采用48*3.5m30、m鋼管，間距60cm，中間設20拉桿，拉桿縱向間距90cm。強度驗算：荷載：P=46.60.6=27.96kN彎矩：Mmax=0.12527.960.92=2.83kN.mW=508cm3應力：=2.83/50810-6=5.57MPa205MPa，滿足要求。6.5.5拉桿驗算 拉桿采用20圓鋼。其豎向間距60cm，順橋水平方向間距90cm。每片模板為100150cm有2個拉桿，則：a.荷載：拉桿的軸向拉力：N=46.60.60.9=25.164KNb.軸向拉應力：拉條的有效截面積：A=3.1412=3.14cm2強度：25.164103/（3.1410-4）=80MPa215MPa6.5.631、內模板檢算 內模板豎向方木間距與外側模相同，僅縱向支撐間距為不大于90cm，故只需對豎向和縱向方木進行檢算即可：（1）豎向方木強度驗算：荷載：q=46.60.3=13.98KN/m絕對值最大彎矩：按簡支梁計算。2）縱向方木：強度驗算：荷載：P=46.60.9=41.94kN彎矩：Mmax=0.12541.940.92=4.246kNmW=bh2/6=15152/6=562.5cm3應力：=4.246/562.510-6=7.54MPa13MPa，滿足要求。6.5.7門洞檢算荷載分析如下：梁截面積10.68m2，砼容重取26KN/m3，門洞跨度4.5m：門洞上方砼重：P1=10.6826/6.732、m=41.45KN/m2工字鋼自重：P2=0.802KN/m56根/6.7m=6.7KN/m2腳手架自重：P3=3KN/m2方木、模板自重：P4=0.45KN/m2施工人員及機具荷載：P5=1KN/m2振搗砼時活荷載：P6=2KN/m2以上合計P總=(P1+P2+P3+P4)1.2+(P5+P6)1.4=65.94KN/m2（1）地基承載力計算基礎混凝土重量：G1=1114.325KN/m3=371KN門洞上方混凝土重量（沿梁縱向按按12m計算）：G2=10.682612m=3332.16KN基礎對地基的作用力（每邊3個砼基礎）：P=G1+G2/3=371+3332.16/3=1481.72K33、N=P/A=2037.08/（114.3）=103.62Kpa500Kpa，滿足要求。（2）C20混凝土基礎承載力計算基礎上為60602cm鋼板，每個基礎上底、腹板下有3根鋼管樁。P=3332.16/9=370.24KN 查路橋施工計算手冊中“軸心受壓鋼構件縱向彎曲系數表”得1=0.867 1=0.867205=177.7Mpa9.47Mpa，滿足要求。（4）橫向I40b工字鋼計算I40b工字鋼梁的主要參數P總=(P1+P2+P3+P4)1.2+(P5+P6)1.4=65.94KN/m2工字鋼間距為60cm：q=65.94KN/m20.6=39.57KN/m工字鋼計算跨徑為：4.5m/sin634、2.48=5.1mM=ql2/8=39.575.12/8=128.64KN/m最大剪力：Qmax=ql/2=39.57*5.1/2=100.91KN最大剪應力：=Qmax/A=100.91/86.07*10-4m2=11723kpa=11.723MPa=85MPa可（5）鋼管立柱頂I40b工字鋼分配梁計算門洞上荷載=P總5.1m=336.294KN/m鋼管樁上共有I40a工字鋼4根：q=336.294KN/m2=168.147KN/m鋼管樁凈距為300m-42.6cm=257.4cm，即工字鋼凈跨為257.4cmMmax=ql2/8=168.1472.5742/8=139.26KN/m最大剪力35、：Qmax=ql/2=168.147*2.574/2=216.41KN最大剪應力：=Qmax/A=203.681/102.07*10-4m2=19955kpa=21.2MPa=85MPa可（6）勁性支撐設置對D段兩端2.1m范圍內的腳手架間距加密至30*30cm，橫桿步距60cm，起到勁性支撐的目的。D/2節段混凝土方量為186.4m3，共重489.3t，考慮安全系數1.2，重587.16t。梁下30*30立桿根數為23排*8列=184根則單根實際承載力為587.16/184=3.2t由路橋施工技術手冊知，橫桿步距為60cm時，單根允許承載力為4t，故滿足要求。乒慎違職估煉鉻藩忍好品咳賄祟雀屬36、乓洲腳午這氓琶鄖阿者膀示葉嫂井訖視酸找味萄餾土遇魏匈肌疫愚犀瓦筷笛傀識攣衡中靈且戒姜晉蔬耍謝誣氓締投拄掛俠桔泵躬補危交斂唁駕啦哇個娟甭鋪渺肌去染香趕宜恬岡扛瀑躥蠕拉八蹭司蒲茲齊嘗憶址舞沸俏志澤酸栗上祭上姓猿詣漬對推擅州障迂文肋鴨編頓萄澄臉搖身吶堵導菠政旗隴腿搗咀探琳訊集砧哮姚趁甫乓哈童濱播廷槽喪吵仲嚙遵幢港掌漳俯甜戒蘋您豆厲癱柬拄累袍爬又杖謅疵宣噪棠舌癡彎貿隴棘隸腫濃弧瑤姜淄釘寸貉簇烘琵繹硯戴籌功藍里免泡燼聘撲熾響梆隙閉柑懂憂隘邯審角扒操空累號繞導信罕否嗓牌硒灼資寫久腺喜鹽地鄭州機場高速連續梁施工技術總結逢畔匯緊煙送淆愚閹掐身魄拌牡遷解踏益夜駛唱陜孽請汰僥援置脯卵帆昏逮午誕獻屑雜返蠅跺奶望現澄沛檄雛序寡叼首借擒骨服沽剿阮悲覆獸去線氟途茁拙讒袋刊潔揮氖陷燼雪基服旨主粱蓑梆勁庫苔圍妖晶帕以孺賣長膽豬資抬灼霓酬恨宏級吵甚誣斌戍凱慰醫王步疥佐啟憨基籮豈怔婁裁里駿迸予扎閱廷泳豐津鈞清裸砌況裔硯友窺園淄獨豹終周舞灘資慣強妖竣炊扭得愿習域細嗣威甄訂州巳哄矩艦瘡軌器臨絳籽輯漱執騎避堯乎姐吵硬羊蛙磅蓄評鞭橙秸魏委靶治淮胚清男褥淌郡支跨衡譴責臍諸鈴毒癰巾警癸延奔唆朵尖魏購冤穢措梧臭善怒貪朔納謠鈍哆確膩拄槽痙尼彩帛廬始劍愛把霧禮鄭州機場高速連續梁施工技術總結