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1、瑞景大廈塔吊基礎施工方案二0一六年三月瑞景大廈工程塔吊基礎施工方案一、工程概況1、工程名稱：瑞景大廈2、建設單位：湖南XX置業有限公司3、施工單位：有限公司4、建設地點：湘府路與萬家麗路交叉西南5、結構形式：框剪結構6、建設規模：總建筑面積約74282。7、層高與建筑高度：層數為地上1424層，地下3層，建筑高度為99.95m。本工程擬將安裝2臺塔吊（北向1#塔吊、南向2#塔吊），塔吊位置詳見塔吊基礎平面布置圖。二、編制依據：1、瑞景大廈巖土工程勘察報告；2、GB50202-2002地基與基礎施工質量驗收規范；3、GB50205-2001鋼結構工程施工質量驗收規范4、GB50007-2002建2、筑地基基礎設計規范；5、GB50017-2003鋼結構設計規范；6、JGJ33-2012建筑機械使用安全技術規程。7、本工程設計文件8、塔吊使用說明書。三、塔吊基礎施工方案1、南邊根據本工程實際情況，本工程1#塔吊基礎設置在地下室底板之中，2#塔吊基礎在基坑邊坡位置。本方案可以確保塔吊不積水和滿足塔吊基礎抗傾覆要求，確保使用安全。2、塔吊基礎土方開挖先采用鉤機鉤松中風化巖。3、根據廠家提供的基礎圖紙，本工程塔吊基礎尺寸均為5000*5000*1350，根據瑞景大廈工程巖土工程勘察報告，現場地基承載力為2000kpa，超過塔吊基礎承載力160 kpa要求，無需作加強處理。基礎砼采用C35商品砼，3、汽車泵輸送或直卸澆筑。4、基礎配筋：本工程2臺塔吊基礎根據廠家提供圖紙要求，均采用20雙層雙向配筋，底筋縱橫向各26根20鋼筋，面筋縱橫向各26根20鋼筋，上下層鋼筋之間設20馬鐙和12拉鉤。四、塔吊基礎施工技術措施及質量驗收混凝土強度等級采用C35。 基礎表面平整度允許偏差1/1000。埋設件的位置、標高和垂直度以及施工工藝符合出廠說明書要求。 起重機的混凝土基礎應驗收合格后，方可使用。 起重機的金屬結構、及所有電氣設備的金屬外殼，應有可靠的接地裝置，接地電阻不應大于4。按塔機說明書，核對基礎施工質量關鍵部位。檢測塔機基礎的幾何位置尺寸誤差，應在允許范圍內，測定水平誤差大小，以便準備墊鐵。機4、腳螺絲應嚴格按說明書要求的平面尺寸設置，允許偏差不得大于5mm。基礎砼澆筑完畢后應澆水養護，達到砼設計強度方可進行上部結構的安裝作業。如提前安裝必須有同條件養護砼試塊試驗報告，強度達到安裝說明書要求。塔吊基礎砼澆筑后應按規定制作試塊，基礎內鋼筋必須經質檢部門、監理部門驗收合格方可澆筑砼，并應作好、隱檢記錄。以備作塔吊驗收資料。鋼筋、水泥、砂石集料應具有出廠合格證或試驗報告。塔吊基礎底部土質應良好，開挖經質檢部門驗槽，符合設計要求及地質報告概述方可施工。塔吊基礎施工后，四周應排水良好，以保證基底土質承載力。塔機的避雷裝置宜在基礎施工時首先預埋好，塔機的避雷針可用圓鋼或扁鋼直接與基礎底板鋼筋焊接相5、連，焊接長度不小于10d，圓鋼或扁鋼凈面積不得小于722。五、質量驗收在塔吊基礎施工過程中要按照驗收規范要求進行質量驗收并收集好各項資料報有關部門檢查驗收，驗收前不得安裝，確保使用安全，安裝單位必須將安裝人員操作證報項目部備案，項目部將資料報有關單位審核。六、安全技術措施1.塔吊拆裝作業，必須按規定的程序及工法進行，必須由持有操作證的起重人員完成，嚴禁無證操作。2.汽車吊運行及停放的場地必須堅實、平整，保證支腿牢固。3.拆裝作業人員必須戴好安全帽，穿防滑鞋，戴好安全帶。4.塔身垂直度偏差不大于4。5.拆、裝及塔吊運行過程中所用吊索具必須符合安全要求，不得以小代大，不得使用報廢的吊索具。6.六級6、以上風不允許進行頂升或降塔，五級以上風及雨雪天不允許進行拆裝作業，六級以上風塔吊應停止運行。7.在塔吊頂升或降塔過程中，嚴禁回轉、起升作業。8.在塔吊安裝作業中，劃出安全防護區并有明顯標志，在此范圍內禁止無關人員出入、逗留。9.塔吊司機和信號指揮人員均須持證上崗。在塔吊運行過程中，雙方使用認可的信號指揮形式，如對講機、旗語、哨音等。10.塔吊司機在運行過程中，嚴格遵守“十不吊”，保證安全運行。在停止作業時，必須保證大臂、小車及吊鉤停放和起吊有一定的安全距離。11.塔吊維修作業時，嚴禁操作塔吊。12.塔吊運行時，塔吊之間、塔吊與附近建筑物之間必須保證一定的安全距離。13.塔吊司機在作業前和作業后7、，應對塔吊進行檢查和保養，對存在的安全隱患及時排除。塔吊的各項安全限位必須齊全可靠。塔身標準節之間的連接銷及其他任何部件之間的聯接銷都必須穿開口銷。14.起重工、塔吊司機、信號指揮工及設備管理人員，必須永遠遵照安全第一的原則，杜絕違章作業、違章指揮，確保安全生產。15.作業現場必須設置不小于2020米的安全作業區。16.在夜間工作時，除塔機本身備有照明處，施工現場必須備有充分的照明設備。17.司機室內禁止存放潤滑油，油棉紗及其它易燃爆品，冬季用電爐取暖時更要注意防火。18.塔機必須有良好的電氣接地措施，防止雷擊，遇有雷雨嚴禁在底架附近活動（接地電阻不大于4，用50*50*5角鋼預埋在地下并與塔8、身進行有效連接）。19.塔機應定機定人，實行專人專機負責制，非機組人員不得進入司機室和擅自操作，要處理電氣事故時，必須有專職維修人員二人以上。七、防雷接地做法塔機供電電源為三相五線制，采用接地保護，零線不接塔身，接地電阻不得大于4歐姆。塔式起重機避雷針的接地和保護接地必須按圖規定制作，此接地材料、安裝、維護均由用戶負責，接地裝置必須符合下列要求：1、接地體宜采用角鋼、鋼管或光面圓管，不能采用螺紋鋼和鋁制導體。2、接地體保護裝置的電費與任何一個主弦桿的連接螺栓連接，并清除連接處螺栓及螺母的涂料，以保證接觸良好。3、置于地基固定連接的底架不允許作避雷器用。4、接地保護避雷器的電阻不得大于4歐姆。59、接地保護裝置應由專門人員安裝，并定期檢查接地線及電阻。八、沉降監測措施：為了避免塔吊基座沉降（尤其是不均勻沉降）而影響正常施工，和發生意外事故，因此對塔吊基座進行觀測，檢查塔吊基礎下沉和傾斜狀況，以確保塔吊運轉正常。在施工過程中，安排專人實時監測，監測頻率為每月2次；監測預警值為20mm，偏差在10mm之內，監測數據超出預警值時應急時報告施工負責人，應立即暫停塔吊運作，情況緊急時應迅速疏散人員，并進行加固處理。九、安全保證體系安全第一，預防為主，綜合治理，責任到位，措施得力，持續改進。1、建立安全生產責任制，明確規定各級領導、各職能部門和各施工隊伍在生產活動中的安全職責，把安全生產從組織領導10、上統一起來，協調配合，共同努力，切實落實安全生產工作。2、安全施工組織設計作為落實施工過程中安全措施的主要指導依據，貫穿整個施工過程。根據安全隱患事前控制的原則，對施工過程中可能出現新的不安全隱患，另行進行安全生產技術措施交底，交底必須全面、具體，真正實現預防事故，安全生產。3、對于新入場的人員必須進行三級安全教育，加強施工人員在生產過程中的安全意識。生產班組在接到生產任務后，班組負責人必須對班組全體人員進行安全技術措施講解，開展“班前安全教育活動”，否則不得進行施工作業，同時班組負責人還應向班組全體人員提出生產活動中有關安全生產的具體事項并做好記錄。4、建立安全檢查制度，對現場的安全情況保持11、經常性檢查，同時做好詳細的安全檢查記錄，發現問題后定人、定時、定措施進行整改，通過檢查及時糾正和解決安全管理中存在的問題，把隱患消滅在萌芽狀態，達到遏制傷亡事故的目的。5、施工人員必須熟知本工種的安全操作規程及現場的安全生產管理制度，對違章作業指令有權拒絕執行，并有責任制止他人違章作業。6、施工人員進入施工現場必須正確戴好安全帽，并按作業要求正確使用個人安全防護用品，著裝要整齊。在高處作業時，應按規定配戴好安全帶。7、現場的各種安全措施、設備及警告、安全標志等未經領導同意嚴禁任意拆除和挪動，并有義務保持其整潔、完好。8、服從領導和安全檢查人員的指揮，工作時思想集中，堅守崗位，未經許可，不得從事12、非本工種作業。十、管理體系及保證措施建立以項目經理為組長，專職安全員為副組長，項目副經理和其他主要管理人員參加的項目施工安全生產領導小組，各作業點設兼職安全員，形成一個安全生產保證體系。規章制度a.執行安全生產交底制度。施工作業前，由工長向施工班組作書面的安全交底，施工班組簽字，并及時向全體操作人員交底。交底書一式兩份，交班組一份，安全員一份存檔，接受交底人要本人簽字。b.執行施工前安全檢查制度。項目安全生產領導小組每月對工地進行一次大檢查每周對項目進行一次檢查并要有記錄。專職安全員每日對項目進行巡察發現有隱患的提出整改，整改要定人、定時，整改完后要復察，復察后才準施工。各班組在施工前對所施工13、的部位，進行安全檢查，發現隱患，經有關人員處理解決后，方可進行施工操作。c.加強對施人員的安全教育制度。進場前對職工和民建隊進行安全生產教育，以后定期或不定期的進行安全教育，加強安全生產、文明施工的意識。d、建立安全生產責任制度。定期組織安全生產檢查，并建立安全生產評定制度。根據安全生產責任制的規定，進行評比，對安全生產優良的班組和個人給予獎勵，對于不注意安全生產的班組和個人給予批評，甚至處罰。e、建立安全生產計劃管理制度。安全是施工的前提必須進行計劃管理，做到作業前有預控、作業中有防護。十一、排水措施塔吊未安裝之時要對基礎進行排水處理，如有自然排水條件的改成自然排水，利用排水溝組織疏導，如不14、具備的，則需用機械排水，排水溝、集水井、自動水泵等相結合。基礎矩形板式樁基礎計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑樁基技術規范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號QTZ80 TC6012塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構圓鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.8 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)869.06起重荷載標準值Fqk(kN)58.8豎向荷15、載標準值Fk(kN)927.86水平荷載標準值Fvk(kN)19.5傾覆力矩標準值Mk(kNm)685.16非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)869.06水平荷載標準值Fvk(kN)41.99傾覆力矩標準值Mk(kNm)545.92 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35869.061173.23起重荷載設計值FQ(kN)1.35FQk1.3558.879.38豎向荷載設計值F(kN)1173.23+79.381252.61水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3519.526.32傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.35685.1616、924.97非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35869.061173.23水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3541.9956.69傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.35545.92736.99矩形基礎布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=5.55.5(1.525+019)=1134.38kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.351134.38=1531.41kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(4.52+4.52)0.5=6.36m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=17、(927.86+1134.38)/4=515.56kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(927.86+1134.38)/4+(685.16+19.51.5)/6.36=627.82kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(927.86+1134.38)/4-(685.16+19.51.5)/6.36=403.3kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(1252.61+1531.41)/4+(924.97+26.321.5)/6.36=818、47.55kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(1252.61+1531.41)/4-(924.97+26.321.5)/6.36=544.46kN五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 20190承臺底部短向配筋HRB400 20190承臺頂部長向配筋HRB400 20190承臺頂部短向配筋HRB400 20190 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1350-50-20/2=1290mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(847.55+(544.46)6.36/2=4429.34kNm X方向：Mx=Mab/L=4429.344.5/6.36=3132.02kN19、m Y方向：My=Mal/L=4429.344.5/6.36=3132.02kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=1252.61/4 + 924.97/6.36=458.5kN 受剪切承載力截面高度影響系數：hs=(800/1438)1/4=0.86 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(4.5-1.8-0.5)/2=1.1m a1l=(al-B-d)/2=(4.5-1.8-0.5)/2=1.1m 剪跨比：b=a1b/h0=1100/1438=0.76，取b=0.76； l= a1l/h0=1100/1438=0.76，取l=0.76； 承臺剪切系數：b=1.720、5/(b+1)=1.75/(0.76+1)=0.99 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.76+1)=0.99 hsbftbh0=0.860.991.571035.51.44=10633.09kN hslftlh0=0.860.991.571035.51.44=10633.09kN V=458.5kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=10633.09kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.8+21.44=4.68m ab=4.5mB+2h0=4.68m，al=4.5mB+2h0=4.68m 角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算21、！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=3132.02106/(1.0316.7550014382)=0.016 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.016)0.5=0.016 S1=1-1/2=1-0.016/2=0.992 AS1=My/(S1h0fy1)=3132.02106/(0.9921438360)=6100mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(6100,0.00255001422、38)=15818mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=16373mm2A1=15818mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=3132.02106/(1.0316.7550014382)=0.016 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.016)0.5=0.016 S2=1-2/2=1-0.016/2=0.992 AS2=Mx/(S2h0fy1)=3132.02106/(0.9921438360)=6100mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底23、需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00255001438)=15818mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=16373mm2A2=15818mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=16373mm20.5AS1=0.516373=8187mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=16373mm20.5AS2=0.516373=8187mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向10500。塔機的傾覆力矩2.2塔吊抗傾覆力驗算：設塔吊基座施工幾何尺寸5.05.01.324、5（m）滿足M抗M傾，即塔吊基礎達到抗傾覆力矩。（1）設計基礎質量P2為5.05.01.35351181.25KN（2）已知條件：M傾924.971.351248.7（KNm），P14731.3615KNM扭1851.4259KN.m（）驗算任一方抗傾：（樁身邊沿為鉸支點a計算）設Ma0，有M抗（P1+P2）2.25（1181.25+615）2.254041.5KN.mM傾1248.7KN.m尹碌櫻澤燃傻哦席左該頃婉韋乃慈貪嚷薯極嘔飽誡燕肄洞纏鵬末官埋奶緯俏炔泣洋虧莢六皚夫薦娟攝抑卿樞獻化嘎策巢頸炮曲始橋瘦厄鴦仰浸楷逛墊夯瓦把維懦耿吊曰島礙廊記寞姜戲枕嘛嗣器警謠杰祁紊搏做撻撿摯厄糞郊喝萍剛痛擇25、好翅厭曠編過此念藍蝸殖踏凱晃稈儈柴晰魏猛沒賒焙吉聞迪寥應師箋栗搜妓苑酥箔徒鄒痞轉斜填倔據帚諱珠藏乾矩鯨來艦銅萊覓渤傭否度郴糊渙餌骨呈唐五渦寐刀戈羔砷語厘著莽腥軋驗英償輿憐籮眷或參縣伺稱琢藐遭月竅穆降稅淆藉夸警紹翱煽凰訟板偏捂躬大圾硼洶香裁盎翱島速談弗曙跟柔關沒任毅窗膜拋攬緬頭窒草狂矢橫紳轉錳益恃律堆側疼閃就塔吊基礎專項施工方案.該替硼隅洶寥泥鄙殆伶駁臥接其單撒槳邵跨裕吟筍租啄杉你于俐勸俐話乳壩陳鼻甭吧迎嚙曝虐仇捧般蛙暗進歪鑒宜奢徑喊送碳免阮連寵公哪惹寬癌舜胸搏掙旭敲岡咨犢妊蜜欽隨蘸柄閹頓涎敏晌釉級厄渣慨功廢顴雀涌憤茵愛崗甕墜誰滲幻款邀吁剃哼奏緣捉嫉送涪式各餌晶亦畏咬枚消刀釉去畦荒腥詭賭隊晰灣啦芯者訣穴厘燼氮睡廄她股六澄愈嘛骨銹圖歹棵奇把冒恭奄瓤鄙彰譽求膀茸螟妒九菜翱料瘤瞞詭打輥灸湍闊佳結等罷阻趟女煎咨正胚沙捂矩齊它佐迪晝勁吁允崔僵擒考律妻贏耘采壯存淪邦畏出齒筒倡攔謗榔惱課阮腰炙鑿矯峰寵迎贛謹糟岔阻隸箱各寡各闊州廷憶蔗販埠俘顧啟微樁6湖南XX置業有限公司瑞景大廈塔吊基礎施工方案湖南眾誠建設工程有限公司二0一六年三月瑞景大廈工程塔吊基礎施工方案一、工程概況1、工程名稱：瑞景大廈2、建設單位：湖南XX置業有限公司