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1、天井腳手架專項施工方案一、工程概況： 工程名稱：.建設單位：.設計單位：.監理單位：.施工單位：.本工程位于.本工程為3幢2833層高層住宅樓，根據設計圖紙，在通道處有多處天井，天井的最大尺寸為24001800，為保證施工安全，在主體施工過程中統一搭設天井腳手架二、編制依據：1、扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001（2002版）2、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-20023、設計金地自在城二期工程施工圖紙、會審紀要4、建設施工高處作業安全技術規程JGJ80-915、建筑施工安全檢查標準JGJ59-20116、混凝土結構技術規程JGJ3-20027、建筑結構荷載規范G2、B50009-20018、.工程施工組織設計9、集團公司CIS形象設計標準三、腳手架搭設形式：1、結合本工程結構形式、實際施工特點，各棟樓的腳手架按照如下方案進行搭設：三棟高層采用16號工字鋼架設腳手架，2-4#、2-7#樓從地庫頂板面6層樓面以下為落地式腳手架，6層樓面以上采用工字鋼架設腳手架；2-6#樓從地庫頂板面5層樓面以下為落地式腳手架，5層樓面以上采用工字鋼架設腳手架；2-4#、2-7#樓分5次挑，即分別從6層樓面12層樓面、12層樓面18層樓面、18層樓面24層樓面、24層樓面30層樓面、30層樓面屋頂層。2-6#樓分4次挑，即分別從5層樓面11層樓面、11層樓面17層樓面、17層3、樓面23層樓面、23層樓面屋頂層。腳手架既用于結構施工及裝修施工，同時兼做安全防護，6層以下落地腳手架因樣板區施工需要等外墻裝修工程結束立即進行拆除。本工程設計天井腳手架采用483.0鋼管和扣件搭設成井字架，立桿橫距1.2m、立桿縱距1.40m、步距為1.80m。（具體可見平面圖）2、搭設方式與主要參數（1）落地腳手架立桿下部支承在地下室頂板上的槽鋼上。（2）工字鋼架設腳手架立桿下部支承在工字鋼上，上部焊接L=10025鋼筋，便于鋼管插入，然后在組成的鋼架上與普通外架一樣搭設上部架體。（3）連墻件落地架采用二步三跨連接；懸挑腳手架采用二步二跨連接。（4）腳手架外立桿里側掛密目安全網封閉施工，懸4、挑層及隔層滿鋪800900腳手片。（5）立桿底部200mm處設掃地桿。（6）腳手架四周搭設1.1m高欄桿，與四周墻體扣件連接。（7）腳手架必須分段掛牌驗收，合格后方可使用。四、腳手架搭設要點：4.1、腳手架地基：落地式扣件鋼管腳手架基礎為鋼筋混凝土頂板，為增加頂板面的受力面積，必須在每根立桿底部用50*180mm松木板或槽鋼通長鋪設作為底座；并應根據立柱傳下的集中荷載對樓面結構進行驗算。腳手架搭設順序：按縱距、橫距要求進行放線、定位。桿件搭設順序如下：放置縱向掃地桿立柱橫向掃地桿第一步橫向水平桿連墻件（或加拋撐）第二步橫向水平桿。最后四個側面通長設置交叉剪刀撐。42、立柱構造要求：1、每根立桿5、底部應鋪墊松木板或槽鋼，并須設置縱、橫向掃地桿。掃地桿采有直角扣件固定在距底座上皮不大于200處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不大于1米，靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離大于50。2、底排步距2米。3、立桿須有連墻件與建筑物可靠連接，連墻件呈梅花型布置。4、立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定。1）、立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離大于50；各6、接頭中心至主節點的距離 60。2)、搭接長度大于1米，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離大于0.1米。3)、立桿頂端高出女兒墻上皮1米，高出檐口上皮1.5米。5、立桿垂直度偏差不得大于架高的1/400，每根立桿按6米計，即單根立桿垂直度偏差不大于15mm。6、開始搭設立柱時，每隔6跨設一根拋撐，直至連墻桿件安裝完畢后，方可視情況拆除。7、當搭設至有連墻桿件的構造層時，搭設完該處的立柱、縱向水平桿、橫向水平桿后，立即設置連墻件。4.3、縱向水平桿構造要求1、縱向水平桿，設置在立桿內側，其長度不應小于3跨；2、縱向水平桿設置在橫向水平桿之上，并以直角扣件扣緊在橫向水平桿上。7、縱向水平桿在操作層的間距不宜大于400mm。3、縱向水平桿一般宜采用對接扣件連接，也可采用搭接，對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm，并應避免設在縱向水平桿的跨中。搭接接頭長度不應小于1m，并應等距設置三個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不應小于100mm。4.4、橫向水平桿構造要求1、每一主節點必須設置一根橫向水平桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離節點的距離不大于150mm，靠墻（柱）一側的外伸長度不大于500mm。2、操作層上非主節點處的橫向水平桿宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不大于柱距的1/2。3、使用竹笆腳手8、板時，雙排架的橫向水平桿兩端采用直角扣件固定在立柱上，靠墻一側的外伸長度不應大于500mm。4.5、腳手板的構造要求1、竹笆板主筋應垂直于縱向水平桿方向鋪設，采用對接平鋪，四個腳應用直徑為18#鐵絲的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。尤其是轉角處的腳手板，應與橫向水平桿可靠綁扎連接。2、作業層腳手板應滿鋪。 4.6、連墻件布置及構造要求：1、墻桿采用鋼管柱箍與框架柱連接，另一端用鋼管十字扣件與架子連接。2、連墻件在墻面布置為：落地架采用2步，懸挑架采用2步，豎向間距為2倍步距（即為3.6m）或根據層高適當調整。五、檢查與驗收：（一）腳手架應在下列階段進行檢查與驗收：1、基礎完工后及腳手架搭設前；2、9、作業層上施加荷載前；3、每搭設完10-13米高度后；4、達到設計高度后；5、遇有六級大風與大雨后；6、停止使用超過一個月后；（二）腳手架使用中，應定期檢查下列項目：1、桿件的設置和連接，連接件、支撐、門洞架等的構造是否符合要求；2、地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；3、扣件螺栓是否松動；4、立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合規范要求；5、安全防護措施是否符合要求；6、是否超載；7、安裝后的扣件螺栓擰緊力矩應采用扭力板手檢查，抽樣方法按隨機分布原則進行，不合格的必須重新擰緊，直至合格為止；六、腳手架拆除6.1、拆除腳手架前的準備工作應符合下列規定：1、全面檢查腳手架的扣件連接、連接件、支撐10、體系等是否符合構造要求；2、根據檢查補充完美施工組織設計中的拆除順序和措施，經項目技術負責人批準后方可實施；3、由項目技術人員進行拆除安全技術交底；4、清除腳手架上雜物及地面障礙物；6.2、拆除腳手架時應符合下列規定：1、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時進行；2、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻整層或數層拆除后再拆腳手架；分段 拆除高差不得超過2步。3、 當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時，應先在適當部位搭設臨時拋撐加固，再拆除連墻件。4、 腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應設置連墻件和橫向斜撐。6.3、卸料時應符合下列規定：1、 各構配件嚴禁拋擲到地11、面；2、運至地面的構配件應及時檢查、整修與保養，并按品種、規格隨時堆存放；七、安全管理：1、腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。2、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3、腳手架的構配件質量民搭設質量，應按本規范第8章的規定進行檢查驗收，合格后方可使用。4、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。5、當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨、雪后上架作業應有防12、滑措施，并應掃除積雪。6、腳手架的安全檢查與維護，應按本規范第8.2.2-8.2.5條的規定進行。安全網應按有關規定搭設或拆除。7、在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：1)、主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；2)、連墻件。8、不得有腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業,否則應采取安全措施,并報主管部門批準。9、臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施。10、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。11、工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46）的關規定執行。12、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并13、派專人看守，嚴禁非操作人員入內。附：計算書、平面圖、剖面圖 天井架體計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算參數: 雙排腳手架，搭設高度18.0米，立桿采用單立管。 立桿的縱距1.40米，立桿的橫距1.20米，內排架距離結構0.50米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為483.0， 連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距2.80米。 施工活荷載為1.0kN/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用竹笆片，荷載為0.15kN/m2，按照鋪設3層計算。 欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。14、 腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。 基本風壓0.45kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。 架設水平鋼梁采用16號工字鋼， 一、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.200/2=0.090kN/m 活荷載標準值 Q=1.0001.200/2=0.600kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.090=0.154kN/m15、 活荷載的計算值 q2=1.40.600=0.840kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.154+0.100.840)1.4002=0.189kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.154+0.1170.840)1.4002=-0.223kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.223106/4491.0=49.617N/mm2 大橫桿的計算強16、度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.090=0.128kN/m 活荷載標準值q2=0.600kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.128+0.9900.600)1400.04/(1002.06105107780.0)=1.178mm 大橫桿的最大撓度小于1400.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.17、荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.400=0.054kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.2001.400/2=0.126kN 活荷載標準值 Q=1.0001.2001.400/2=0.840kN 荷載的計算值 P=1.20.054+1.20.126+1.40.840=1.392kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.2002/8+1.3921.200/4=0.426kN.m =0.426106/4491.0=918、4.814N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381200.004/(3842.060105107780.000)=0.05mm 集中荷載標準值P=0.054+0.126+0.840=1.020kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1019.7601200.01200.01200.0/(482.06105107780.0)=1.653mm 最大撓度和 V=V19、1+V2=1.700mm 小橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.200=0.046kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.2001.400/2=0.126kN 活荷載標準值 Q=1.0001.2001.400/2=0.840kN 荷載的計算值 R=1.20.046+1.20.126+1.40.840=20、1.382kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1070 NG1 = 0.10718.000=1.926kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15031.400(1.200+0.500)/2=0.21、536kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.4003/2=0.315kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.40018.000=0.126kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.902kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 1.00021.4001.200/2=1.680kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式22、 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.22.902+1.41.680=5.834kN 五、立桿的穩定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=5.834kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.550； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5501.800=3.222m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細23、比，為3222/16=202； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.177； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =5834/(0.18424)=77.809N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 六、連墻件的計算 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 wk Aw wk 風荷載標準值，wk = 0.0kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的24、迎風面積； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)； 連墻件軸向力設計值 Nf = Af 不考慮風荷載連墻件的軸向力計算無需計算! 七、工字型梁的受力計算 腳手架按單跨梁計算NN 1200300300CDBA 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m支座反力計算公式 RA=RB=5.8340.251.8/2=6.0594kN 支座彎矩計算公式 MA=MB0 最大撓度計算 MC= MD=5.8341.55.8341.21.7502KN.m 代入公式，經過計算得到 支座反力 RA=6.0594kN 支座反力 RB=6.0594kN 最25、大彎矩 MA=1.7502kN.m 抗彎計算強度 f=1.7502106/(1.05141000.0)=11.82N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! 八、梁的整體穩定性計算 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值b=1.07-0.282/b=0.929 經過計算得到強度 =1.7502106/(0.929141000.00)=13.36N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求! 13