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1、1遼西鐵路友誼大橋連續梁施工組織設計遼西鐵路友誼大橋連續梁施工組織設計一、工程概況一、工程概況友誼大橋在 DK29+838 處跨越國道 303 線，該國道已規劃為高速公路，列入交通部高速公路“十二五”規劃，采用 32m 跨度時，橋墩侵入既有公路邊坡限界，同時將占用金翼蛋白加工廠場地，為此采用32+48+32m 連續梁跨越。1、梁部結構連續梁梁體為單箱單室變高度變截面箱梁，梁體全長 113.2m，中跨中部 2m 梁段和邊跨端部 9.6m 梁段為等高度梁，梁高 2.6m；中墩處梁高3.7m，其余梁段底板下緣按二次拋物線 Y=（1.1/222）x2 變化。箱梁頂板寬 4.9m，箱寬 3.7m，箱梁頂2、面設雙向排水坡。全橋頂板厚 30cm，邊跨端塊處頂板厚度由 30cm 漸變至 80cm；底板厚 3560cm 按曲線變化，底板上緣方程為 Y=（0.85/222）x2，邊跨端塊處底板厚由 35cm 漸變至80cm；腹板厚度 5080cm；中部每隔 300cm 左右設直徑 10cm 通風孔，底板最低處設直徑 10cm 泄水孔。梁體在支座處設置橫隔板，全聯共設 4道橫隔板，橫隔板中部設孔洞便于檢查人員通過。連續梁支座采用 JHPZ 型鐵路連續梁專用盆式橡膠支座。3#墩連續梁 側 采 用 JHPZ3000-ZX-e100-F 型 活 動 支 座，4#墩 采 用JHPZ10000-ZX-e50-F 型3、活動支座，5#墩采用 JHPZ10000-GD-F 型固定支座，6#墩連續梁側采用 JHPZ3000-ZX-e50-F 型活動支座。2、材料及設備梁體混凝土強度等級 C55，人行道板混凝土強度等級 C30，L 型擋碴2塊混凝土強度等級 C30。縱向預應力筋采用公稱直徑為 15.2mm 的 12-75 和 7-75 高強度低松弛鋼絞線，彈性模量為 1.95105Mpa，其技術符合 GB/T5224-2003的要求；成孔波紋管的內徑為90mm 和70mm。鋼絞線錨下張拉控制應力均為 0.66fpk=1227.6Mpa，全部采用雙端張拉。全橋共設 33 束，其中頂板束15束（頂板通長束7束）；腹板束4、16束；底板束2束。采用OVM15-12型和 OVM15-7 型錨具，錨墊板采用配套錨墊板，張拉千斤頂采用與鋼束配套的 YCWB250 和 YCWB150 型千斤頂。豎向預應力筋采用25PSB830 預應力混凝土用螺紋鋼筋，抗拉強度標準值 830Mpa，彈性模量為 2105Mpa，YC60B 型千斤頂張拉，JLM-25型錨具，JLM-25 型墊板，35mm（=0.5mm）波紋管成孔。間距 40cm。普通鋼筋采用 Q235 鋼筋。3、主要工程項目和數量：主要工程項目和數量表主要工程項目和數量表序號序號項項 目目 名名 稱稱單位單位數量數量備注備注1滿堂支架混凝土基礎（C20/C30）m3730/5、6402支架基礎鋼筋kg56993萬能桿件支架t254枕木垛m31405槽鋼（9-11m）根606防落物網m22407盆式橡膠支座（3#墩）個2JHPZ3000-ZX-e100-F 型8盆式橡膠支座（4#墩）個2JHPZ10000-ZX-e50-F 型9盆式橡膠支座（5#墩）個2JHPZ10000-GD-F 型10盆式橡膠支座（6#墩）個2JHPZ3000-ZX-e50-F 型11預應力鋼絞線t34.9束長 120m 以內12預應力筋張拉束2313預應力鋼絞線t4.12束長 40m 以內14預應力筋張拉束1015豎向預應力筋制安kg2034.4325PSB830 預應力混凝土用螺紋鋼筋16豎向6、預應力筋張拉根15217OVM15-12 型錨具套6218OVM15-7 型錨具套43序號序號項項 目目 名名 稱稱單位單位數量數量備注備注19JLM-25個30420普通鋼筋t122.367HRB335 鋼筋 104.32t，Q235 鋼筋 10.11t21梁體混凝土m3778.1322TQF-1 防水層m2638.44二、總體施工方案二、總體施工方案3#6#墩施工完成后，對 3#6#墩間原地面進行碾壓處理（必要時換填 0.6m 厚），澆筑 20cm 厚 C25 基礎混凝土。搭設碗扣式鋼管腳手架，鋪設箱梁底模后在支架上超載預壓，消除支架的非彈性變形并檢測支架的穩定性。卸載后，安裝支座和箱梁模7、板。綁扎箱梁鋼筋，安裝波紋管等，澆筑箱梁混凝土及養護。箱梁混凝土達到設計強度的 90%且齡期不小于 7 天后張拉預應力鋼束、壓漿封錨。拆除支架和模板，鋪設橋面系設施。基底換填采用砂夾卵石，基礎混凝土采用 C25 混凝土，厚 20cm，支墩范圍采用厚 50cm C25 鋼筋混凝土（12mm 鋼筋網），滿堂支架采用碗扣式鋼管腳手架搭設，公路通道門洞過梁采用 I40a 工字鋼。支架超載預壓材料采用砂袋，按 21.2t/延 m 或 5.73t/m2進行布置。模板采用 1.5cm厚竹夾板，14mm 拉桿，鋼管支撐加固。混凝土由安恕混凝土拌和站供應，混凝土輸送車運輸，泵車泵送入模，一次澆筑成型。麻袋片覆蓋8、灑水養生，濕潤養護。YCWB250、YCWB150 型、YC60B 型千斤頂張拉，壓漿機壓漿。三、總體施工組織三、總體施工組織1、隊伍及勞力組織本工程由第三項目部負責組織和施工，具體施工由 101 隊負責。根據工程數量和工期安排，計劃上場人員 65 人，具體分布情況如下：上場人員分布情況明細表上場人員分布情況明細表序號序號工工 種種 名名 稱稱數數量量備注備注1現場施工負責人12現場技術負責人13鋼筋工154序號序號工工 種種 名名 稱稱數數量量備注備注4模板工20上場人員分布情況明細表上場人員分布情況明細表序號序號工工 種種 名名 稱稱數數量量備注備注5混凝土工206機械工57安全員28電工9、1合計652、機械設備配備主要機械設備配備詳見“主要機械設備配備表主要機械設備配備表”。主要機械設備配備表主要機械設備配備表序號序號設備名稱設備名稱規格型號規格型號數量數量備注備注1振動壓路機YZT2212自卸汽車2630K23輪胎式吊車QY1614波紋管卷制機15電焊機BX50046對焊機UN10017鋼筋切斷機GQ40A28鋼筋彎曲機GW4019鋼筋調直機TQ4-14110搗固棒ZN30701511張拉千斤頂及油泵412壓漿機213泵車414拖式泵115混凝土輸送車1216發電機120KW13、工期計劃安排計劃開工時間 2008 年 8 月 6 日，計劃竣工時間 2008 年 11 月 510、 日。其分項工程具體工期計劃安排如下：（1）地基處理（包括基礎混凝土）：2008 年 8 月 6 日8 月 15 日；5（2）滿堂支架搭設及預壓：2008 年 8 月 16 日9 月 15 日；（3）模板及鋼筋安裝：2008 年 9 月 15 日10 月 15 日；（4）混凝土澆筑及養生：2008 年 10 月 16 日10 月 23 日；（5）張拉、壓漿及封錨：2008 年 10 月 24 日10 月 26 日；（6）拆除支架和模板，鋪設橋面系設施：2008 年 10 月 27 日11月 5 日。四、主要工程項目施工方法及工藝要點四、主要工程項目施工方法及工藝要點1、基礎施工：3#6#墩施工11、完成后，首先對 3#6#墩間原地面進行碾壓處理（必要時換填 0.6m 厚），碾壓后基底承載力不小于 150kPa，碾壓寬度 12.0m（線路中心線兩側各寬 6m）。然后在 3#4#墩間、5#6#墩間沿線路中心線兩側各寬3m范圍澆筑一層厚20cm的C25混凝土基礎（局部地基松軟地段采用 C25 鋼筋混凝土基礎，12mm 鋼筋網）；4#墩國道303 線間沿線路中心線兩側各寬 3m 范圍澆筑一層厚 30cm 的 C25 混凝土基礎；國道 303 線范圍直接利用瀝青混凝土路面作為基礎，國道 303 線5#墩間距離約 13.5m16m，存在河道而采用門洞形式通過，為此將河道與 5#墩間原地面進行換填 212、.0m 厚毛碴，碾壓后基底承載力不小于200kPa，碾壓寬度 8.0m（線路中心線兩側各寬 4m），沿線路中心線兩側各寬 3m 范圍澆筑一層厚 20cm 的 C25 混凝土基礎（支墩范圍采用 C25 鋼筋混凝土基礎，厚 50cm，8mm 鋼筋網）。上鋪枕木作為碗扣式腳手架支墊。2、滿堂支架：采用碗扣式鋼管腳手架搭設。普通斷面處立桿間距60cm90cm，4、5主墩 1/3 跨度范圍采用 60cm60cm，步長采用1.2m。門洞支座處間距采用 30cm30cm，步長 0.6m，斜桿采用普通鋼管，斜桿上的扣件距離不大于 2m，斜桿每 4 排設置一道。為方便行車及保證施工安全，在公路左右幅各設一個行車13、通道，通道門洞尺寸按 4.5m（高）6m（寬）考慮，門洞上設置 I40a 工字鋼梁（長 9m），間距 41cm，工字鋼下設 I16 工字鋼做梁墊，鋼管頂托與底模之間設置縱橫向方木，橫向 15cm15cm，每排布置，縱向 10cm10cm，間距 20cm。63、支架預壓：支架預壓材料為砂袋，支架預壓重量按 1.2 倍自重（2400t）考慮，以消除支架的非彈性變形及檢測支架的穩定性。支架搭設完成后，在其上鋪設箱梁底模，吊裝堆碼足夠重量的砂袋于每跨，預壓前在每跨底模外側布置觀測點，定期測量相應觀測點標高，當變形穩定后，卸載砂袋，分析測量數據，考慮支架彈性變形后，確定可恢復彈性。根據下沉量和不可恢復下14、沉量，以及梁體預拱度，計算底模預留拱度值，通過托盤及木鍥調整底模標高。預壓過程中要仔細檢查支架狀況，如桿件有無壓彎或變形嚴重、方木有無壓裂等。4、模板制安：箱梁模板全部采用涂塑竹夾板制作，涂塑竹夾板厚15mm，用方木及鋼管支撐加固。底模板直接鋪設于墊木上，具備足夠的剛度、強度及光潔度。箱梁側模制作成 23m 一節，嚴格按設計線形進行加工制作，底模測量定位鋪設完成后，人工配合吊車拼裝側模和內模。5、鋼筋及波紋管的制作及安裝鋼筋及波紋管的制作及安裝現澆預應力梁鋼筋在支架、模板安裝完畢后，進行現場綁扎；當鋼筋與預應力管道在空間發生干擾時，適當移動普通鋼筋以保證鋼束管位置準確。波紋管接頭形式為套接，施15、工時每 1m 設定位鋼筋一道，并將井形定位鋼筋點焊在主筋上，確保管道在澆筑混凝土時不上浮，不變位，管道位置容許偏差縱向不大于1cm，橫向不大于 0.5cm。6 6、混凝土施工、混凝土施工混凝土采用拌和站集中拌和，混凝土運輸攪拌車運送，混凝土輸送泵澆注，插入式振動器振搗。箱梁混凝土的灌注順序為：先澆注箱梁底板、腹板，后澆注頂板和翼板。在混凝土施工時采取控制入模溫度、推遲外側模板的拆除時間、加強養護并通過預應力管道通水降低水化熱影響等措施，防止出現溫度裂縫。混凝土養生：混凝土澆注后，及時養護，箱梁頂面采用灑水覆蓋養生，拆模后，箱梁側面優先考慮養生劑養生，同時封住預應力孔道口，防止堵塞。箱梁養生時間16、不少于 14 天。7 7、鋼絞線張拉及壓漿、鋼絞線張拉及壓漿7當同條件養護下的砼試件強度達到設計強度 90%且齡期不小于 7 天后，預應力筋即可張拉。兩端張拉時同時先對兩端的千斤頂主缸充油，使鋼束略為拉緊，當鋼束達初應力 0.1k 時作伸長量標記。張拉時按設計程序進行，并采用“雙控”措施，即應力控制和伸長值控制，實際伸長值與理論伸長值差控制在6%以內，否則停止張拉，查明原因采取措施后，再繼續張拉。其張拉程序為：00.1k（作伸長量標記）k（靜停 5 分鐘）補拉k（測伸長量）錨固。縱向預應力鋼束在梁體橫截面保持對稱張拉，并保持兩端同步，張拉時觀察梁體變位，發現異常及時向設計、監理、業主方通報。預17、應力孔道壓漿在張拉后 24 小時內進行真空壓漿，壓漿采用壓漿機，壓漿材料采用微膨脹水泥漿，水泥用普通硅酸鹽水泥摻入適量高效減水劑及膨脹劑。壓漿采用一次壓漿法，壓漿順序自下而上，真空壓力控制在-0.06-0.1MP，活塞式壓漿機以 0.50.7Mpa 的壓力作業。8 8、封錨、封錨梁體在張拉壓漿后采用切割機切割多余的鋼鉸線，并對端面及時清理鑿毛，然后澆注封錨混凝土。9 9、模板和支架拆除、模板和支架拆除梁體鋼鉸線張拉完成后，經監理工程師同意將梁體模板和支架拆除，拆除時采用與安裝相反的順序進行。五、支架及模板體系結構檢算五、支架及模板體系結構檢算（一）碗扣式腳手架立竿穩定性檢算（一）碗扣式腳手架立18、竿穩定性檢算1、荷載取值1）靜載：鋼筋混凝土自重標準值取 25kN/m3，連續梁模板荷載取 1kN/m2，2）動載：振搗混凝土時產生的荷載標準值：取 2 KN/m2，施工荷載取 3kN/m2。2、單根立竿荷載計算根據連續梁體形變化，分別對主墩前后 8m 位置和跨中位置立竿檢算，主墩 8m 位置連續梁砼總量 69.75m3,平均 8.719m3/m,最大 11.035m3/m。跨中位置平均砼分布 5.469 m3/m，最大 6.685m3/m81）主墩位置立竿：腳手架間距 0.6m0.6m，步長 1.2m。梁體自重 G1=11.03525/4.9(0.60.6)=56.30.36=20.27kN19、模板重量 G2=10.36=0.36kN腳手架自重 G3=(17.312+2.8249)10=1.36kN(6m 立竿60 橫桿49 層高度取 6m)振動力 Q1=20.36=0.72kN施工荷載 Q2=30.36=1.08kN壓桿穩定性驗算：公式：NA fN=1.2NGi+1.4NQi=1.2(20.27+0.36+1.36)+1.4(0.72+1.08)=28.91kN=l0/i=1200/15.8=75.9查表得=0.667N=28.91KN0.667489205=66.86kN，滿足要求。2）跨中位置立竿：腳手架采用間距 0.6m0.9m，步長 1.2m梁體自重 G1=6.68525/20、4.9(0.60.9)=34.110.54=18.42kn模板重量 G2=10.54=0.54kN腳手架自重 G3=(17.312+3.9749)10=1.78kN(6m 立竿60 橫桿49 層高度取 6m)振動力 Q1=20.54=1.08kN施工荷載 Q2=30.54=1.62kN壓桿穩定性驗算：公式：NA fN=1.2NGi+1.4NQi=1.2(18.42+0.54+1.78)+1.4(1.08+1.62)=28.67kN=l0/i=1200/15.8=75.9查表得=0.667N=28.67KN0.667489205=66.86kN，滿足要求。93）支座位置立竿：腳手架采用間距 0.21、3m0.3m，步長 0.6m，該處凈跨6m，腹板 3.7m 范圍每排 13 根立竿，每個支座設置 6 排，考慮變形產生饒度，計算時只取前三排受力。N=24.67103/13/318.97KN壓桿穩定性驗算：=l0/i=600/15.8=38查表得=0.855N=18.97KN0.855489205=85.71kN，滿足要求。（二）門洞處工字鋼橫梁檢算（二）門洞處工字鋼橫梁檢算門洞凈寬取 6m，公路與線路夾角 74 度，公路通行寬度=6sin74-5.4cos74=5.771.49=4.28m，支座長度每側取 0.3m，計算長度 L0=6.6m，采用 10 根 I40a 工字鋼，間距 41cm，22、q=1.2NGi+1.4NQi=（1.2(77825/113+14.9)+1.4(24.9+34.9)）/10=(1.2177.0+1.424.5)/10=24.67kN/m1、梁的靜力計算概況1）單跨梁形式：簡支梁2）荷載受力形式：均布荷載 g=17.7kn/m，q=2.45kn/m3）計算模型基本參數：長L=6.6 M4）均布力：標準值 qk=qg+qq=17.7+2.45=20.15KN設 計 值 qd=qg G+qq Q=17.7 1.2+2.45 1.4=24.67KN2、選擇受荷截面1）截面類型：工字鋼：I40a2）截面特性：Ix=21720cm4Wx=1090cm3Sx=631.23、2cm3G=67.6kg/m，翼緣厚度 tf=16.5mm腹板厚度 tw=10.5mm3、相關參數1）材質：Q2352）x 軸塑性發展系數x：1.053）梁的撓度控制v：L/250104、內力計算結果1）支座反力RA=qd L/2=81.41 KN2）支座反力RB=RA=81.41 KN3）最大彎矩Mmax=qd L L/8=134.33 KN.M5、強度及剛度驗算結果1）彎曲正應力max=Mmax/(x Wx)117.37N/mm22）A 處剪應力 A=RA Sx/(Ix tw)22.53N/mm23）B 處剪應力 B=RB Sx/(Ix tw)22.53N/mm24）最大撓度fmax=5 24、qk L 4/384 1/(E I)=11.13mm5）相對撓度v=fmax/L=1/593.2彎曲正應力max=117.37 N/mm2 抗彎設計值f:205 N/mm2ok!支座最大剪應力max=22.53 N/mm2 抗剪設計值 fv:125 N/mm2ok!跨中撓度相對值v=L/593.2 撓度控制值v:L/250 ok!（三）（三）0.60.60.9m0.9m 支架處縱向方木檢算支架處縱向方木檢算采用 1010cm 方木，間距 20cm，對單根方木進行強度檢算：qd=1.2NGi+1.4NQi=1.2(6.685/3.7 25 0.2+1 0.2)+1.4(2 0.2+30.2)=125、.29.23+1.41=12.48kn/m1、梁的靜力計算概況1）單跨梁形式：簡支梁2）荷載受力形式：均布荷載 g=9.23kn/m，q=1kn/m3）計算模型基本參數：長L=0.9m4）均布力：標準值 qk=qg+qq=9.23+1=10.23KN/m設 計 值 qd=qg G+qq Q=1.2 9.23+1.4 1=12.48kn/m112、選擇受荷截面1）截面類型：方木：1010cm2）截面特性：Wx=bh2/6=1.6710-4m3Ix=bh3/12=8.310-6m43、相關參數材質：杉木設計彎曲應力：9.5MPa設計順紋剪應力：1.2MPa4、內力計算結果1）支座反力RA=qd L26、/2=4.6KN2）支座反力RB=RA=4.6KN3）最大彎矩Mmax=qd L L/8=12.480.90.9/8=1.2636KN.M5、強度及剛度驗算結果1）彎曲正應力max=Mmax/Wx1.26361000/(1.6710-4)m3=7.566N/mm22）A 處剪應力 A=RA/S4.6KN/100mm/100mm=0.46N/mm23）B 處剪應力 B=RA/S4.6KN/100mm/100mm=0.46N/mm24）最大撓度fmax=5 qk L4/384 1/(E I)=510.23kN0.94/384 1/(8.5103MPa 8.310-6m4)=0.001239m5）相27、對撓度v=fmax/L=1/726.5彎曲正應力max=7.566N/mm2 抗彎設計值f:9.5 N/mm2ok!支座最大剪應力max=0.46 N/mm2 抗剪設計值 fv:1.7 N/mm2 ok!跨中撓度相對值v=L/726.5 撓度控制值v:L/250 ok!（四）（四）0.60.60.6m0.6m 支架處縱向方木檢算支架處縱向方木檢算采用 1010cm 方木，間距 20cm，對單根方木進行強度檢算：qd=1.2NGi+1.4NQi=1.2(11.085/3.7250.2+10.2)+1.4(2120.2+30.2)=1.215.18+1.41=19.616kn/m1、梁的靜力計算概28、況1）單跨梁形式：簡支梁2）荷載受力形式：均布荷載 g=15.18kn/m，q=1kn/m3）計算模型基本參數：長L=0.6m4）均布力：標準值 qk=qg+qq=15.18+1=16.18KN/m設 計 值 qd=qg G+qq Q=1.2 15.18+1.4 1=19.616kn/m2、選擇受荷截面1）截面類型：方木：1010cm2）截面特性：Wx=bh2/6=1.6710-4m3Ix=bh3/12=8.310-6m43、相關參數材質：杉木設計彎曲應力：9.5MPa設計順紋剪應力：1.2MPa4、內力計算結果1）支座反力RA=qd L/2=5.885KN2）支座反力RB=RA=2.943K29、N3）最大彎矩Mmax=qd L L/8=19.6160.60.6/8=0.8827KN.M5、強度及剛度驗算結果1）彎曲正應力max=Mmax/Wx0.88271000/(1.6710-4)m3=5.286106N/m2=5.286N/mm22）A 處剪應力 A=RA/S5.885KN/100mm/100mm=0.58N/mm23）B 處剪應力 B=A0.58N/mm24）最大撓度fmax=5 qk L4/384 1/(E I)=516.18kN0.64/384 1/(8.5103MPa 8.310-6m4)=0.00039m5）相對撓度v=fmax/L=1/155013彎曲正應力max=530、.286N/mm2 抗彎設計值f:9.5 N/mm2ok!支座最大剪應力max=0.58 N/mm2 抗剪設計值 fv:1.7 N/mm2 ok!跨中撓度相對值v=L/1550 撓度控制值v:L/250 ok!（五）（五）0.90.90.6m0.6m 支架處橫向方木檢算支架處橫向方木檢算采用 1515cm 方木，間距 0.9cm，對單根方木進行強度檢算：qd=1.2NGi+1.4NQi=1.2(6.685/3.7 25 0.9+1 0.9)+1.4(2 0.9+30.9)=1.241.55+1.44.5=56.16kn/m1、梁的靜力計算概況1）單跨梁形式：簡支梁2）荷載受力形式：均布荷載 g31、=41.55kn/m，q=4.5kn/m3）計算模型基本參數：長L=0.6m4）均布力：標準值 qk=qg+qq=41.55+4.5=46.05KN/m設 計 值 qd=qg G+qq Q=1.2 41.55+1.4 4.5=56.16kn/m2、選擇受荷截面1）截面類型：方木：1515cm2）截面特性：Wx=bh2/6=5.62510-4m3Ix=bh3/12=4.21910-5m43、相關參數材質：杉木設計彎曲應力：9.5MPa設計順紋剪應力：1.2MPa4、內力計算結果1）支座反力RA=qd L/2=16.848KN2）支座反力RB=RA=16.848KN3）最大彎矩Mmax=qd L 32、L/8=56.160.6140.6/8=2.5272KN.M5、強度及剛度驗算結果1）彎曲正應力max=Mmax/Wx2.52721000/(5.62510-4)m3=4.493106N/m2=4.493N/mm22）A 處剪應力 A=RA/S16.848KN/150mm/150mm=0.749N/mm23）B 處剪應力 B=RA/S16.848KN/150mm/150mm=0.749N/mm24）最大撓度fmax=5 qk L4/384 1/(E I)=546.05kN0.64/384 1/(8.5103MPa 4.21910-5m4)=0.000216m5）相對撓度v=fmax/L=1/233、768.9彎曲正應力max=4.493N/mm2 抗彎設計值f:9.5 N/mm2ok!支座最大剪應力max=0.749 N/mm2 抗剪設計值 fv:1.7 N/mm2ok!跨中撓度相對值v=L/2768.9 撓度控制值v:L/250 ok!（六）（六）0.60.60.6m0.6m 支架處橫向方木檢算支架處橫向方木檢算采用 1515cm 方木，間距 0.6cm，對單根方木進行強度檢算：qd=1.2NGi+1.4NQi=1.2(11.035/3.7250.6+10.6)+1.4(20.6+30.6)=1.245.34+1.43=58.60kn/m1、梁的靜力計算概況1）單跨梁形式：簡支梁2）荷34、載受力形式：均布荷載 g=45.34kn/m，q=3kn/m3）計算模型基本參數：長L=0.6m4）均布力：標準值 qk=qg+qq=45.34+3=48.34KN/m設 計 值 qd=qg G+qq Q=1.2 45.34+1.4 3=58.60kn/m2、選擇受荷截面1）截面類型：方木：1515cm152）截面特性：Wx=bh2/6=5.62510-4m3Ix=bh3/12=4.21910-5m43、相關參數材質：杉木設計彎曲應力：9.5MPa設計順紋剪應力：1.2MPa4、內力計算結果1）支座反力RA=qd L/2=17.58KN2）支座反力RB=RA=17.58KN3）最大彎矩Mmax35、=qd L L/8=58.600.60.6/8=2.637KN.M5、強度及剛度驗算結果1）彎曲正應力max=Mmax/Wx2.6371000/(5.62510-4)m3=4.689106N/m2=4.689N/mm22）A 處剪應力 A=RA/S17.58KN/150mm/150mm=0.781N/mm23）B 處剪應力 B=RA/S17.58KN/150mm/150mm=0.781N/mm24）最大撓度fmax=5 qk L4/384 1/(E I)=548.34kN0.64/384 1/(8.5103MPa 4.21910-5m4)=0.000227m5）相對撓度v=fmax/L=1/2643彎曲正應力max=4.689N/mm2 抗彎設計值f:9.5 N/mm2ok!支座最大剪應力max=0.781 N/mm2 抗剪設計值 fv:1.7 N/mm2ok!跨中撓度相對值v=L/2643 撓度控制值v:L/250 ok!