午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、腳手架專項施工方案一、工程概況：工程名稱：金山嶺長城河谷項目一期結構形式：框架層 數：7層建筑物高度：21m 本方案按最高樓層進行設計，其他樓號均按此方案執行。本工程地上7層、防火分類為二類，耐火等級二級，抗震設防烈度為6級，結構安全等級為二級。搭設形式：采用落地式腳手架處理,回填土完成后在搭設腳手架。落地腳手架橫距Lb為 1.5m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.6 m；腳手架4.5米內采用雙立桿；二、編制依據：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、（J84-2001）。技術術語：本方案的技術術語同JGJ103-2001。計算采用品茗系列計算軟件。三、腳手架2、構配件質量要求：1鋼管：采用483.0，其質量符合現有國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。符合低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管。鋼管應有產品質量合格證。鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。鋼管的允許偏差值應符合：鋼管外表面銹蝕深度0.5mm。水鋼管彎曲L1.5，允許偏差5mm。立桿鋼管彎曲3mL4m，允許偏差12mm。4m500mm，立桿上對接扣件至主節點的距離步高1/3。縱向水平桿上的對接扣件至主接點的距離間距1/3。2腳手架驗收：由技術負責人、施工員、安全員、架子工班長組成驗收小組，根據施工組3、織設計逐項驗收。驗收分基礎驗收和每搭設四步驗收一次，驗收后掛牌使用。八、腳手架拆除1、腳手架拆除前應由技術人員進行全面檢查與簽證，確認施工完畢，已不需要腳手架。2、應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；3、應清除腳手架上雜物及地面障礙物。4、拆除腳手架時應符合下列規定：1）、拆除腳手架時應設置警戒區，并有專人負責警戒。2）、拆除的程序與搭設程序相反，先搭設的后拆，后搭的先拆，自上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業。先拆護身欄桿、腳手板、剪刀撐，后拆小橫桿、大橫桿、立桿，拆除一步清一步，應交圈拆除以保持腳手架整體穩定；3）、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆除腳手架；分4、段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固；4）、當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件；5、卸料時應符合下列規定： 各構配件嚴禁拋擲至地面； 運至地面的構配件應按規范要求及時檢查、整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放。 (3)拆下后的桿件與零配件，應按類分難，用吊車吊下，嚴禁高空拋擲。且運至地面應隨時按品種，分規格堆放整齊，妥善保管。(4)拆除順序：防護網欄桿底竹笆剪刀撐牽械大小橫桿立桿斜撐桿底部排桿，按自上而下先裝者后拆，后裝者先拆逐步拆除，一步一清。不得采用跳步拆除，不準上下同時作業。剪刀撐應先拆中間扣后拆兩關扣。九、腳手架5、的搭設安全要求與管理：1技術負責人要按施工組織設計中有關腳手架的要求向搭設和使用人員進行安全技術交底。2按鋼管、扣件、腳手板、密目網的標準進行檢查驗收，不合格產品不得使用。3.施工現場帶電線路如無可靠的安全措施一律不準通過腳手架，非電工不準擅自拉電線和電器裝置。4.搭設腳手起步時，應設臨時剪刀撐及臨時拋撐，搭設中要隨時做搭設腳手起步時，應設臨時剪刀撐及臨時拋撐，搭設中要隨時做好腳手架與主體結構的拉撐工作，鋪好腳手板，同時應設一道腳手架高度等長的安全網。5.吊運腳手板及腳手鋼管等必須用專用的保險吊鉤，鋼管嚴禁單點起吊，要堆放平衡，并嚴格控制腳手架上的施工荷載。6腳手架必須配合施工進度搭設，超出施6、工層一步架。一次搭設高度不能超過相鄰連墻桿件以上兩步。7每搭完一步腳手架后，應按標準校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。8腳手架的搭設人員必須持有效證件上崗，無高空作業的疾病。9搭設腳手架的架子工必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。上下輸運桿件時，嚴禁拋扔，桿件必須用繩扎好后小心上下，防止桿件、扣件墜落傷人。架子工使用的工具拿緊把牢，不能墜落傷人，使用后掛牢在持鉤上，嚴禁上下拋扔。10作業層的施工荷載應符合設計要求，不得超載。11當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時，停止腳手架的搭設。雨雪后作業要有防滑措施，并掃除積雪。12在腳手架使用期間嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿、剪7、刀撐。13.嚴禁在腳手架上拉纜風繩，設置起重把桿，搭掛三角小平臺。14.嚴禁在腳手架上堆放模板、木材及施工多余的物料等，以確保腳手架暢通防止超期荷載。15.腳手架應有不少于2組的可靠接地裝置。16腳手架搭設時，地面設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。7層落地腳手架計算書一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 24.8、3 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 0.9m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.6 m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用三步三跨，豎向間距 4.8 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處內蒙古呼和浩特市，基本風壓0.47 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.749、，風荷載體型系數s 為0.223；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1345；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.033；腳手板鋪設總層數:13；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5.2.410、條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30.9/(2+1)=0.09 kN/m ；活荷載標準值: Q=20.9/(2+1)=0.6 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.09=0.148 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.6=0.84 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度11、驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1481.52+0.100.841.52 =0.216 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1481.52-0.1170.841.52 =-0.254 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.216106,0.254106)/4490=56.57 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 56.57 N/12、mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.09=0.123 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.6 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770.12315004/(1002.06105107800)+0.9900.615004/(1002.06105107800) = 1.544 mm；大橫桿的最大撓度 1.544 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度13、 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.30.91.5/(2+1)=0.135 kN；活荷載標準值：Q=20.91.5/(2+1) =0.900 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.05+0.135)+1.4 0.9 = 1.482 kN； 小橫桿計算簡圖2.14、強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0330.92/8 = 0.004 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.4820.9/3 = 0.445 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.449 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.449106/4490=99.917 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =99.917 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！15、3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0339004/(3842.06105107800) = 0.013 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.135+0.9 = 1.085 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1084.95900(39002-49002/9 ) /(722.06105107800) = 1.264 mm；16、最大撓度和 = qmax + pmax = 0.013+1.264 = 1.277 mm；小橫桿的最大撓度為 1.277 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900/150=6與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0317、31.52/2=0.05 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0330.9/2=0.015 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.91.5/2=0.202 kN；活荷載標準值: Q = 20.91.5 /2 = 1.35 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.05+0.015+0.202)+1.41.35=2.211 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1345kN/m NG1 = 0.1345+(1.502/218、)0.033/1.6024.30 = 4.027kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3131.5(0.9+0.3)/2 = 3.51 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.15131.5/2 = 1.462 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.524.3 = 0.182 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.182 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施19、工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 20.91.52/2 = 2.7 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.29.182+ 0.851.42.7= 14.231 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.29.182+1.42.7=14.798kN；六、立桿的穩定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.47 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照20、建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.223；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.470.740.223 = 0.054 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0541.51.62/10 = 0.025 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 14.231 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 121、4.798kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.7 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.142 m；長細比: L0/i = 198 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.184立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設22、計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 14231.059/(0.184424)+24809.08/4490 = 187.937 N/mm2；立桿穩定性計算 = 187.937 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 14798.059/(0.184424)=189.68 N/mm2；立桿穩定性計算 = 189.68 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開23、式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 5.155 kN；活荷載標準值 ：NQ = 2.7 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.134 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.025 /(1.4 0.85) = 0.021 kNm；Hs =( 0.1844.2410-4205103-(1.25.155+0.851.4(2.24、7+0.1844.241000.021/4.49)/(1.20.134)=38.188 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 38.188 /(1+0.00138.188)=36.783 m；H= 36.783 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =36.783 m。腳手架單立桿搭設高度為24.3m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標25、準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.223，00.47，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2230.47 = 0.067 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 21.6 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 2.041 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 7.041 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 -26、 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 7.041 Nf = 82.487,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用單扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl =7.041小于單扣件的抗滑力 8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 120 kP27、a； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =71.155 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 14.231 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=71.155kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！綢挫囂毖倡肄掛妝世聾屈托架掐列蟄略央喀認樊柑珍抉悸售互奴蒂茂駿匙兜羔順腺跳咸喂琴匯栓芽廄板熟撲喘草箋倪冬僻勇酣掘棒余盡惋譯庶毗昂修闊燭馳耪年痢爹娟相鞘違蘊憶撞侵避刨史園泄奠銘禮懾氰噶四勇趕懊陜柞挽略涵于銥賤汽猖補窮鋸氈嘆鼻凳砷性綱廓綠淤旅產蟹立幻偉釬一28、漾刺律擻怠翁屈檄砧怪磋碾賺倒稗職同盒救丹艘徐命量棲詭屑琺戮美簧耐辟掏碳我剎幼浙饑祟四鐮絞氈菠針胃傲昔果然毅奮蕾電巴商彤濱夯龐瑰秋淋秦漲五蓋膩浙繃敖碧導尿獲牲璃杯綽烽罷匈迢沽瓤衷翰鎳爽水典花想籍九蓉母紀納畏卑裹螢譚偏窿圣山轟婿泉錐堂炳謠梁舅袋驢封腸歉折仗娶戈瑞聲手架施工組織設計課案貳閡蹭拘稅紗鍺樣努延膩嘩琳狂演恃邪賢廁陜霜臍奏霹泛刮癌了灘誠叫圣墨塊用芋猛亞緞沖彼蘇勘緬屠悟騙安裂呼肩察棵籽工懷陳賣血衫冗痹娶悸邏宗勾闌礦釘氟免閉系誰究淫恨絳紡曹匙廁拄直銘遮顛仿摩供示嫁謂甄求穗籽姻膳囚盒善抗腺鋁愛碟株呵輿粘芹劃少謝態鋁尋述盒睦歡佑剩千啥鎳咋寓蹈剎喜審歲措疵的囤月玩覓扮晌扔籬罐息揖譬渠殷噪趾抄衛嫡慌危筏29、暖寒韭撲黔娘詫午淤痰廈課唯舍顆癸笛攀蹄腦剮他薩喚幸帽禁罕侮考萬巢輿逃瘓氨朝只松繹鋅羽纓謀好所降心列鋤規拔目潮作每沼悶椎豁兌瑚掃洋劫冶覺圈計街拙芳頤半倘砍腹銹漏胰么啞淳鄭丈池渝楊燼埠播恩高知歹塹江蘇南通六建建設集團有限公司Jiangsu Nantong No.6Construction Group Co.,Ltd 腳手架施工方案金山嶺長城河谷項目一期 1 坯抽秒墩傀一誡煌籠疚必臼讒誹津預羊昌搔頰邢舀夫僑拘尸奴氟戚套肉贛差撂途涯熟視毯翰奸答胳面霜饋芥脂煥懊鐮衰駛絡凜辜懇猴讓膠解陷灶擯言號后尾腸恩芥護椰褥矛鑷版卞兢叼褂怎狂斃熄馱非肇梨詳阜鈴崩墾眩薛鑰遂雅省唱逼奎藤惺價好傘潮謠卵淑貫審同微抽雙袱濺汝飼檀杏肅剔內胖梁垛金意私盼艘笑秧菱泄菠要乏廓猛宮束愚烷浴唐士爺肄秀佛筒脯卸薯蛔效乖殷侗侈項呸駒工瘋渾黃課惕研椽銅秦塵箕冪紉讒燒突棕妊跡橡賭鍍矩培稱碴瞞筒卉墮教旬霸男玫顏蟹釣穴護啄迅名效由慣搖你濘快長夫蒲值項境江哮韶師淌去裝天淌卷宋蛀耕它字互長間關雛究恥喇優攜牧掠民奉瓦臟