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1、省道302線北川曲山至茂縣段災后重建工程（任家坪至禹里段）第七合同段預制T梁張拉施工方案小馬樁號橋T梁張拉施工方案一、目的明確T梁張拉施工工藝，預應力張拉控制要點和質量標準，規范和指導現場施工。二、 編制依據1、兩階段施工設計圖；2、土建工程施工招標文件；3、工程項目建設管理辦法；4、工程施工合同；5、招標文件中明文要求的技術規范、規定、標準以及有關現行的國家和行業技術規范和標準。三、工程概況小馬樁號橋起訖里程為K13+403.46K13+500.54，位于北川任家坪至禹里段第七合同段內，全長97.08米，平面位于圓曲線上，縱斷面縱坡為-0.83%。橋梁設計中心樁號K13+452，孔徑為3302、m。上部結構采用30m預應力砼T梁，簡支橋面連續；下部結構采用輕型橋臺，鉆（挖）孔灌注樁；橋墩采用雙柱式橋墩，鉆（挖）孔灌注樁基礎。T梁梁高2米，預制梁翼板中梁寬2.3米，邊梁寬2.2米，肋板底寬0.5米，翼緣板厚0.16米。四、 原材料準備情況進場鋼絞線及錨具、夾片均按規范頻率進行送檢，并檢驗合格。1、預應力鋼絞線本橋采用縱向預應力鋼束，采用七絲捻制標準型鋼絞線：17-15.20-1860-GB/T 5224-2003，其公稱直徑為15.20mm，公稱面積140mm2，抗拉標準強度fpk=1860MPa，彈性模量Ep=1.95105MPa。經西南交通大學結構工程試驗中心檢測，其性能參數符合國3、家標準預應力混凝土用鋼絞線（GB/T 5224-2003）的規定。試驗檢測報告見附件。2、預應力體系主梁預應力錨固體系參照OVM體系和相應的波紋管體系設計。錨具及夾具經檢驗合格。經西南交通大學結構工程試驗中心檢測，符合預應力筋用錨具、夾具和連接器（GB/T14370-2007）、金屬材料洛氏硬度試驗第一部分（GB/T230.1-2009）規范要求。試驗檢測報告見附件。五、 施加預應力1、 機具及設備（1）、施加預應力所用的機具設備及儀表應由專人使用和管理，并定期維護和校驗。千斤頂與壓力表應配套校驗，以確定張拉力與壓力表之間的關系曲線，校驗應在有試驗資質的法定計量技術機構定期進行。我單位將千斤頂4、和油表送交至西南交通大學結構工程試驗中心進行檢測，并出具檢驗書。張拉機具設備應與錨具配套使用，并應在進場時進行檢查和校驗。對長期不使用的張拉機具設備，應在使用前進行全面校驗。使用期間的校驗期限應視機具設備的情況確定，當千斤頂使用超過6個月或200次或在使用過程中出現不正常現象或檢修以后應重新校驗。（2）、施加預應力的準備工作對鋼絞線施加應力之前，必須完成或檢驗以下工作：混凝土強度必須符合設計要求的可張拉條件，即混凝土強度達到設計強度的85%及齡期7天后方可進行箱梁預應力張拉；施工現場應具備經批準的張拉程序和現場施工說明書。按設計要求，采用兩端張拉。根據通用設計圖紙中要求，張拉順序為：100%N5、150%N2100%N3100%N2（如圖1）。圖1千斤頂和油表經法定計量技術機構檢校，并出具鑒定證書； 施工現場有具備預應力施工知識和能正確操作的施工人員；施工現場具備確保全體操作人員和設備安全的必要的預防措施；錨具安裝正確，安裝錨墊板應保證錨固面與鋼束垂直。3、張拉應力控制（1）預應力筋的張拉控制力符合設計要求。根據設計要求，T梁控制張拉應力為0.75倍鋼絞線標準強度，即控制應力為1395 Mpa。（2）預應力筋采用應力控制方法張拉時，應以伸長值進行校核，實際伸長值與理論伸長值的差值應符合設計要求。若設計中無此規定，實際伸長值與理論伸長值的差值應控制在6%以內，否則應暫停張拉，待查明原因并6、采取措施予以調整后，方可繼續張拉。（3）預應力筋的理論伸長值（mm）計算：L= 式中：Pp預應力筋的平均張拉力（N）； L預應力筋的長度（mm）； Ap預應力筋的截面面積（mm2）； Ep預應力筋的彈性模量（N /mm2），設計鋼絞線彈性模量為1.95105，經檢測鋼絞線彈性模量為1.99105。（4）預應力筋平均張拉力計算：Pp=P(1-e-(kx+)/ (kx+)式中：Pp預應力筋平均張拉力（N）； P預應力筋張拉端的控制張拉力（N）； x從張拉端至計算截面的孔道長度（m）； 從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和（rad）; k孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數，k=0.0015； 7、預應力筋與孔道壁的摩擦系數，=0.25； （5）控制張拉力P=conApncon張拉控制應力，即設計圖中的0.75fpk=1395（Mpa）；Ap單根鋼絞線截面面積（mm2）；n鋼束中鋼絞線數量。4、N1N3縱向鋼絞線采用兩端張拉，計算時預應力筋的長度為錨端至第一跨跨中位置，即預應力筋的長度為整體的一半。（1）N1的平均張拉力和理論伸長值：x=14.758m，=0.1309（rad）(鋼絞線切線角之和/180)kx+=0.001514.758+0.250.1309=0.0549con=0.751860=1395( Mpa)，Ap=140(mm2)，n=9Pp =13951409(1-e-0.08、549)/0.0549=1710322 NL=100.7mm扣除初應力以下（10%初始張拉力）的一端張拉力伸長值為：L1=10.1mm單端引伸量為：100.7-10.1=90.6mm（小于設計值）（2）N2的平均張拉力和理論伸長值：x=14.749m，=0.253（rad）(鋼絞線切線角之和/180)kx+=0.001514.749+0.250.253=0.085con=0.751860=1395( Mpa)，Ap=140(mm2)，n=10Pp =139514010(1-e-0.085)/0.085=1872300 NL=99.1mm扣除初應力以下（10%初始張拉力）的一端張拉力伸長值為：L9、1=9.9mm單端引伸量為：99.1-9.9=89.2mm（小于設計值）（3）N3的平均張拉力和理論伸長值：x=14.720m，=0.253（rad）(鋼絞線切線角之和/180)kx+=0.001514.720+0.250.253=0.085con=0.751860=1395( Mpa)，Ap=140(mm2)，n=10Pp =139514010(1-e-0.085)/0.085=1872300 NL=98.9mm扣除初應力以下（10%初始張拉力）的一端張拉力伸長值為：L1=9.9mm單端引伸量為：98.9-9.9=89.0mm（小于設計值）5、預應力筋張拉的實際伸長值。預應力筋張拉時，應先調10、整到初應力0，該初應力為張拉控制應力con的10%，伸長值應從初預應力時開始測量。預應力筋實際伸長值除量測的伸長值外，必須加上初應力以下的推算伸長值。預應力筋張拉的實際伸長值Ls=L1+L2式中：L1從初應力到最大張拉應力間的實測伸長值（mm）； L2初應力以下的推算伸長值（mm）。L2=式中：010%的張拉控制應力，即為139.5 MPaApn(N) L預應力筋的長度（mm）； Ay單根鋼絞線截面面積（mm2）； Ep預應力筋的彈性模量（N /mm2）在張拉過程中主要控制實際伸長值與理論伸長值的關系，即（Ls-L）/L0.06。六、 根據油頂和油表的鑒定證書，確定其相關線性關系方程和相關系數11、，在張拉過程中便于檢查油表對應的張拉力和伸長值：當油頂編號為：0521#，油表編號為：2471#時，相關關系方程為：Y=0.0219x+0.1170 R2=0.9999當油頂編號為：0626#，油表編號為：2228#時，相關關系方程為：Y=0.0217x+0.0954 R2=0.9999式中：Y:油表讀數（MPa） x:油頂壓力（KN） R：線性相關系數。分別計算N1、N2、N3在采用各千斤頂和油表時的壓力和伸長值：1、N1（1）、當油頂編號為：0521#，油表編號為：2471#時張拉力比例張拉力值（油頂壓力）KN對應油表讀數MPa相應理論伸長值（mm）張拉10%171.03.8610.1張拉12、20%342.17.6120.1張拉50%855.218.8350.3張拉100%1710.337.56100.7（2）、當油頂編號為：0626#，油表編號為：2228#時張拉力比例張拉力值 （油頂壓力）KN對應油表讀數MPa相應理論伸長值（mm）張拉10%171.03.8110.1張拉20%342.17.5220.1張拉50%855.218.6550.3張拉100%1710.337.19100.72、N2（1）、當油頂編號為：0521#，油表編號為：2471#時張拉力比例張拉力值（油頂壓力）KN對應油表讀數（MPa）相應理論伸長值（mm）張拉10%187.24.219.9張拉20%374.513、8.3219.8張拉50%936.220.6149.6張拉100%1872.341.1199.1（2）、當油頂編號為：0626#，油表編號為：2228#時張拉力比例張拉力值（油頂壓力）KN對應油表讀數（MPa）相應理論伸長值（mm）張拉10%187.24.169.9張拉20%374.58.2219.8張拉50%936.220.4149.6張拉100%1872.340.7299.13、N3（1）、當油頂編號為：0521#，油表編號為：2471#時張拉力比例張拉力值（油頂壓力）KN對應油表讀數（MPa）相應理論伸長值（mm）張拉10%187.24.219.9張拉20%374.58.3219.8張拉14、50%936.220.6149.5張拉100%1872.341.1198.9（2）、當油頂編號為：0626#，油表編號為：2228#時張拉力比例張拉力值（油頂壓力）KN對應油表讀數（MPa）相應理論伸長值（mm）張拉10%187.24.169.9張拉20%374.58.2219.8張拉50%936.220.4149.5張拉100%1872.340.7298.9七、 張拉及注意事項1、T梁齡期及強度達到設計要求后方可進行張拉工作，張拉采取兩端同時張拉的方式，張拉前清除預埋板與錨具接觸處的焊渣、毛刺、砼殘渣等雜物。2、安裝錨具時注意工作錨環與錨板對中，夾片均勻打緊并外露一致；千斤頂上的工具錨孔位與15、構件端部工作錨的孔位排列要一致，以防鋼絞線在千斤頂穿心孔內交叉。3、張拉操作程序： 根據公路工程施工質量檢查與驗收手冊中關于“后張法預應力筋張拉程序”的描述，采用夾片式具有自錨性能的錨具和高強低松弛力筋的張拉程序為：安裝錨具、千斤頂 張拉至初始應力 測量初始伸長值 張拉至控制應力10%、20%測量伸長值并與理論伸長值校核張拉至控制應力持荷2min 測量伸長值并與理論伸長值校核回油錨固。4、每次張拉均測量伸長值，所測得的實際伸長值與理論伸長值之差應在6%理論伸長值以內，否則應查明原因，及時采取措施進行處理。張拉后，應測定預應力鋼材的回縮量與錨具的變形量，其值不得大于6mm，如大于此值，應重新張拉16、，或更換錨具后重新張拉。5、張拉過程中，應注意以下事項：（1）、預應力鋼材的斷絲、滑絲，不得超過規定要求。如超過規定值，應進行更換；如不能更換，可提高其他束的控制張拉力作為補償，但最大張拉力不得超過千斤頂的額定能力，按設計要求也不得超過鋼絞線標準強度的75%。根據規范要求，單根鋼絞線內鋼絲斷絲或滑絲不超過1絲。（2）、若測得的延伸量與計算延伸量之差在6%以外，采取以下措施進行檢查：、重新校準設備；、對預應力材料作彈性模量檢查；、放松預應力鋼材重新張拉；、預應力鋼材用潤滑劑以減少摩擦損失，僅水溶性劑可用于管道系統，且在灌漿前洗掉；（3）、監理工程師對預應力張拉認可后，預應力鋼材予以錨固。放松千斤17、頂時避免振動錨具和預應力鋼材；（4）、預應力鋼材在監理工程師認可后方可切割多余部分，切割時應嚴格遵循設計要求的長度，不得多切。梁端錨口按設計要求進行封錨。（5）、張拉過程中應特別注意安全，在任何情況下作業人員均不得站在鋼絞線兩端，同時在張拉千斤頂的后面設立安全防護裝置。高壓油管不許踩踏攀扶，如有破損及時更換。千斤頂內有油壓時，不得拆卸油管接頭，防止高壓油射出傷人。（6）、操作人員在千斤頂側面操作，嚴格遵守操作規程。油泵開動過程中，不得擅自離開崗位。如需離開，必須把油閥門全部松開或切斷電路。（7）、張拉時認真做到孔道、錨環與千斤頂三對中，以便張拉工作順利進行，并不致增加孔道摩擦損失。（8）、工具18、錨的夾片，注意保持清潔和良好的潤滑狀態。新工具錨在第一次使用前，在夾片背面涂上潤滑脂，以后每使用510次，將工具錨上的擋板連同夾扯一同卸下，向錨板的夾片孔中重新涂一層潤滑劑，以防夾扯在退楔時卡住。（9）、多根鋼絞線束夾片錨固體系如遇到個別鋼絞線滑移，更換夾片，用小型千斤頂單根張拉。如前所述，鋼絞線斷絲、滑絲超過規定要求且不能更換時，用小千斤頂單根張拉作為整束鋼絞線預應力補強。（10）、每次張拉完畢后，檢查箱梁端部和其他部位是否有裂縫，并填寫張拉記錄表。（11）、鋼絞線錨固后外露長度，不小于30mm。錨固完畢并經檢查合格后即可切割端頭多余的預應力筋，嚴禁用電弧焊切割，必須用砂輪機切割。張拉完成后19、用砼封裹，以防腐蝕。錨固完畢后應經檢驗合格后即可切割多余的預應力筋，嚴禁用電弧焊切割，只能用砂輪機切割。八、注漿鋼絞線張拉完畢后，利用注漿泵將水泥漿壓注到波紋管道中，壓漿順序為先下孔后上孔。壓漿時間應在張拉完畢后48小時內完成，如情況特殊不能及時壓漿，應采取保護措施，保證錨固裝置及鋼絞線不被銹蝕，以防滑絲。（1）、壓漿前，先用壓力水沖洗管道，然后用無油分的壓縮空氣吹干管道。水泥漿配制時的泌水率不超過4%，拌合后3小時泌水率控制在2%，24小時后泌水全部被漿吸收。水泥漿自調制到壓入孔道的延續時間，一般不宜超過3040min，水泥漿在使用前和壓注過程中應經常攪動。（2）壓漿時，每一工作班制作不少于3組試樣，標準養生28天，檢查其抗壓強度作為水泥漿質量的評定依據。（3）、壓漿時自梁一端壓入，在另一端流出，流出的稠度必須達到規定的稠度，待壓出濃漿后，用木塞將出漿孔堵住，保持壓力5min。采用一次性壓漿，壓力控制在0.50.7MPa之內，壓力要逐漸加大，加壓速度不能過快。(4)、當氣溫或構件溫度低于5時，不得壓漿。水泥漿溫度不得超過32。管道內水泥漿在注入后48h內，結構砼溫度不得低于5。否則采取保溫措施。14