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1、模板工程施工方案1. 工程簡況1.1 建筑簡況哈爾濱亞麻住宅小區工程位于和平路- 民生路合圍地段原亞麻廠,1# 樓總建筑面積 32645,基礎形式為樁筏基礎 ,其中樁采用鋼筋混凝土超流態灌注樁, 筏板為 1.6m厚,混凝土為 C35 .S6 級抗滲；主體為框架 - 剪力墻結構 .1# 樓地下為兩層車庫 ,層高為 3.6m ；地下一層和地上一層之間為管道夾層,層高 2.1m ； 地上為高層住宅 ,分三個單元 ,層數分別為 29 層.31 層.30 層,層高為 3.1m. 建筑物長度為 72.4m, 寬度為 15.6m ；室內外高差為 0.6m. 從自然地面算起基坑深度為 7.44m.2. 編制依2、據組合鋼模板技術規范 GB50214-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99 ）建筑施工高處作業安全技術規程 （JGJ80-91 ）3. 模板施工方案3.1 地下室筏板及電梯井 .集水坑邊模采用240mm厚磚模板 .3.2 墻柱模板 .3.2.1 柱模板采用鋼模板和木支撐體系,鋼管.木方加固 .3. 現澆頂板和梁模板材料選用10mm厚竹膠板 ,支頂采用鋼管 ,隔柵采用 6090mm松木方.5. 樓梯模板樓梯采用竹模板作為底模,木方支頂 .6. 主體剪力墻模板主體剪力墻模板材料選用拼裝鋼模板,并用對拉片固定 .三. 模板材料地質量3、控制竹膠板必須選用正規廠家地產品,必須具有出廠合格證,模板地尺寸和厚度必須規格一致 ,鋼模板必須尺寸齊全,粘灰面必須平整 ,并涂刷隔離劑 ,所用地木方尺寸必須達到要求,并且順直平整 .鋼管必須具有質量證明材料.模板材料必須具有足夠地強度和剛度,以保證混凝土澆筑過程中不會因為材質問題而影 響混凝土地質量；各種材料進場時必須經過驗收,不合格地材料不得進入現場使用.使用過程中要加強保養和維修,以便于,周轉使用 .四. 模板工程施工技術措施1. 柱模板施工施工前首先根據設計要求按柱子地截面大小尺寸進行配板,并統一編號 , 按規格堆放 .柱模施工時 ,先準確放線 ,同時放出柱地外輪廓線； 對于通排柱子在4、一條軸線上大小一樣地,必須拉通線兩頭至中間地順序先安裝中間各柱模.模板后背豎肋采用 48鋼管.柱箍采用鋼管和步步緊固定.柱底部填塞水泥砂漿 , 模板接縫處貼雙面膠帶 ,保證所有縫隙嚴密 ,混凝土澆筑時不漏漿 .具體見下圖 .步步緊加固柱箍 48鋼管柱箍 600步步緊加固柱箍鋼模板 48鋼管立柱鋼管鋼模板6分鋼絲繩緊線器48鋼管斜撐1100100木方樓層標高鋼模板1加固木楔子25 底腳錨筋8 25底腳錨筋雙排 48鋼管柱箍 600鋼拉片1 - 1鋼拉片柱 模 板 立 面 示 意 圖2. 主體剪力墻模板施工施工前首先根據設計要求進行配板 ,并統一編號 ,按規格堆放 .施工時,先準確放線,模板后背豎5、肋采用鋼管 .橫向肋采用雙排鋼管和鋼拉片固定 .柱底部填塞水泥砂漿 ,模板接縫處貼雙面膠帶 ,保證所有縫隙嚴密 ,混凝土澆筑時不漏漿 . 具體見圖 .6090木方板楞 600鋼管間距 300 48水平加固鋼管間距600雙排鋼模板 48鋼管支頂6分鋼絲繩拉線鋼拉片 48鋼管支頂緊線器6090支頂方 600剪力墻模板施工圖梁板模板平面圖3. 頂梁.板模板施工模板全部選用竹膠板 ,支頂采用鋼管 .頂板隔柵采用60 90mm木方,擱柵間距控制在500mm以內.滿堂架搭完畢后 ,即可開始梁模地搭設 .梁模支設時 , 先鋪梁地底模和一邊模板,并按要求起拱 .梁模支設完畢并加固后,即可開始頂板板模地支設 ,6、模板支設時 ,先鋪 60 90mm擱柵,然后鋪模板 ,并用釘子釘牢 , 模板接縫用膠帶粘結嚴密以防漏漿.模板支撐體系如圖所示：竹模板6090木方板楞6090板支頂方 48鋼管支頂 48鋼管水平撐6090墊方厚竹膠板厚竹膠板側模背方（ 6090） 斜拉方（ 6090）梁底橫方（ 6090）厚竹膠板底模索方（ 6090）梁底支頂順方（ 6090） 48鋼管水平撐 48鋼管支頂墊方4. 樓梯模板施工樓梯采用鋼模板作為底模,支撐選用木支頂支頂.安裝前應按實際層高放樣.安裝時應先安裝平臺梁模板,再安裝樓梯底模 ,最后安裝外幫側模 ,外幫側模三角模按實樣制好后,用套板畫出踏步側板位置線,釘好固定踏步位置地7、檔木再釘側板 .支撐體系做法見下圖：索方100100 22 道通長加固木方踏步擋板支頂鐵釘梁側模梁底模踏步板加固木方踏步擋板梁底順方樓梯底板100100木方 25地錨水平拉板底順方梁支頂厚墊板木楔梁板模板平面圖5. 門窗洞口模板施工門窗洞口模板施工采用竹模板做框,木方加固 ,具體見下圖 .6. 造型檐模板施工造型檐平板部分采用竹模板,弧板部分采用 20 鋼筋做支架 ,間距 2m 布置,上部用 25mm厚木板拼形 ,上部鋪鍍鋅鐵皮 .五. 模板施工過程地控制在模板工程施工時,嚴格按施工程序組織專業專項施工,操作人員固定 ,技術熟練,以保證施工進度要求和質量要求,這樣就可以加快施工進度,確保施工質8、量,最終達到總體進度計劃地要求.模板施工時標高采用水準儀檢查控制,平整度采用拉線尺量控制 .6090木方6090木方6090木方居中門窗洞口模板施工圖六. 模板施工地允許偏差和檢查方法項目允許偏差（mm ）5檢 查 方 法軸 線 位 置鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線鋼尺檢查基礎10鋼尺檢查截面內部尺寸柱.墻.梁+4,-5鋼尺檢查層高垂直度竹模板框不大于 5m6經緯儀或吊線鋼尺檢查大于 5m8經緯儀或吊線鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查七. 模板計算（一） . 樓板模板計算樓板模板地計算包括： 模板底板計算 .木方愣計算 .頂撐計算 .計算受力范圍見梁板模9、板平面圖 .6090木方板楞 600支頂計算單元 48鋼管支頂1板模板計算單元1板模板支撐木愣計算單元6090支頂方 600梁板模板平面圖樓板厚 250mm,樓板模板采用 18mm厚地竹膠板； 樓板模板支撐木愣采用 60 90 木方,間距 600mm.支頂采用 48 鋼管,間距 600mm.1. 樓板模板驗算（1） 荷載計算樓板標準荷載為：樓板模板自重力0.3kN/樓板混凝土自重力24KN/m 3 0.25m 6kN/ 樓板鋼筋自重力1.1KN/m 3 0.25m 0.275kN/ 施工人員及設備（均布荷載）2.5kN/ （集中荷載）2.5kN/ 振搗混凝土對水平模板產生地力2.0kN /泵送10、混凝土對水平模板地最大沖擊力QFtmaxQ22h10D根據建筑施工計算手冊 中第 446 頁得Q式模板,均可考慮不計沖擊力作用.40m3/ h, h2m 時,無論何種形永久荷載分項系數取1.2 ；可變荷載分項系數取1.4 ；由于模板及其支架中不確定地因素較多,荷載取值難以準確,不考慮荷載設計值地折減,根據梁板模板平面圖中所選取地樓板模板計算單元,按四跨等跨連續梁進行計算,跨距600mm.則設計均布荷載分別為：q 恒（ 0.3 60.275 ）1.2 0.6 4.734kN/m q 活（ 2.5 2）1.4 0.6 3.78kN/m設計集中荷載為： F2.5 1.4 3.5kN（2） 強度驗算根11、據建筑施工計算手冊中附表214 四跨等跨連續梁地彎矩.剪力.撓度計算系數及公式表查得：均布荷載作用下地彎矩公式：Mkmql2集中荷載作用下地彎矩公式： MkmFl按照附表 2 13 注 4 中求其某跨地跨中最大彎矩及最大撓度時 ,該跨應滿布活荷載 ,其余每隔一跨滿布活荷載；求某支座地最大負彎矩及最大剪力時 ,該支座相鄰兩跨應滿布活荷載 ,其余每隔一跨滿布活荷載 ,即查表 2 14 中“活載最大”一項地系數 ,并與靜載引起地彎矩（剪力或撓度）相結合.當施工荷載均布作用時：計算簡圖如下：q恒+q活ABCDE600600600600樓板模板計算簡圖（ a）支座彎矩： M B 支kmql2=km 恒 12、q 恒 l2+ km 活 q 活 l 2（ -0.1074.7340.62）（ -0.1213.780.62）-0.182-0.165-0.347kNmM C 支kmql2=k m 恒 q 恒 l2+ km 活 q 活 l2（ -0.0714.7340.62）（ -0.1073.780.62）-0.121-0.146-0.287kNm跨中彎矩： M AB 中kmql2=km 恒 q 恒 l2+ km 活 q 活 l2（ 0.0774.7340.62）（ 0.13.780.62） 0.131 0.136 0.267kNmM BC 中kmql2=k m 恒 q 恒 l 2+ km 活 q 活 l213、（ 0.0364.7340.62）（ 0.0813.780.62） 0.061 0.11 0.171kNm當施工荷載集中作用時：計算簡圖如下：FFq 恒FFAB600C600D600E600樓板模板計算簡圖（b）支座彎矩： M B 支kmql2kmFl=km 恒 q 恒 l2+ kmFl（ -0.1074.7340.62）（ -0.1813.50.6）-0.182-0.38 -0.562kNmM C 支kmql2kmFl=k m 恒 q 恒 l2+ kmFl（ -0.0714.7340.62）（ -0.1613.50.6）-0.121-0.338-0.459kNm跨中彎矩： M AB 中kmq14、l 2kmFl=k m 恒 q 恒 l2+ kmFl（ 0.0774.7340.62）（ 0.213.50.6） 0.131 0.441 0.572kNmM BC 中kmql2kmFl=k m 恒 q 恒 l2+ kmFl（ 0.0364.7340.62）（ 0.1833.50.6） 0.061 0.384 0.445kNm比較以上彎矩值 ,其中以施工荷載集中作用于AB 跨中時 M 值最大,故以此彎矩值進行界面強度驗算.由公式得 WMf m2W 板模板地截面抵抗矩（mm3）.WBH616006182 mm332400mm3M板模板計算最大彎矩（Nmm）.M=0.572kN m fm竹膠板抗彎強15、度設計值（N/mm 2）.取 20 N/mm2取竹膠板厚度 H 18mm,寬度 B 600mm.6則 M0.57210Nmm28600mm3W32400mm3fm20N/ mm2滿足強度要求 .（3） 剛度驗算由式（ 8-40）得Kq 4llw1 0 0EI4 0 0式中： 板模板地撓度（mm ）.Kw 撓度系數 ,從附表 2-14中查得.q 作用于模板底板上地均布荷載；q 恒 k 3.945KN/m l計算跨度 .L=600mm.E木材地彈性模量.E 9.510 3 N/mm2 .I底板截面慣性矩（mm 3 ）.I1 BH 31600183291600 mm41212 板模板地容許撓度,取 16、l/400.跨中撓度：計算簡圖如下：q恒AB600C600D600E600樓板模板計算簡圖（c）Kql4WAB中 恒K0.6323.94560041.1666001.5mmAB中100 EI1009.5103291600400Kql4WBC中恒K0.1863.945600 40.3436001.5mmBC中100 EI1009.5103291600400故剛度滿足要求 .2. 樓板模板支撐木愣驗算支撐木愣采用60 90木方,間距 600mm.根據梁板模板平面圖中所選取地木方愣計算單元 ,按三跨等跨連續梁進行計算,跨距 600mm.（1） 荷載計算木愣承受地樓板標準荷載與樓板相同,再加上自身重量17、0.3KN/m2 ,則木愣承受地均布荷載為：q恒（ 0.360.2750.3） 1.20.64.95KN / mq恒K（0.360.2750.3）0.64.125KN / mq活（2.52） 1.40.63.78KN / m設計集中荷載： F 2.5 1.4 3.5KN(2) 強度驗算當施工荷載均布作用時：木愣驗算簡圖如下圖所示：q恒+q活AB600C600D600q l2樓板模板支撐木愣計算簡圖（a)支座彎矩：M B支kql 2k2qlm恒恒km活活m（0.14.950.62）（0.1773.780.62）q l20.1780.2410.419kN m跨中彎矩：M AB中 kql 2 k2q18、lm恒恒k m活活m（ 0.084.950.62）（0.1013.780.62）ql20.1430.1370.280kN mmM BC中kql 2k2q lm恒恒k m活活（ 0.0254.950.62）（0.0753.780.62）0.0450.1020.147kN m當施工荷載集中作用于跨中時：木愣驗算簡圖如下圖所示：FFFq恒AB600C600D600樓板模板支撐木愣計算簡圖（b ）支座彎矩：2kMqlB支m恒恒km 活 Fl2（0.14.950.6 ）（ - 0.1753.50.6）0.1780.3670.545kN m跨中彎矩： M kq l 2kFlAB中m恒恒m活2（ 0.08419、.950.6 ）（0.2133.50.6）0.1430.4470.590kN mMkql 2kFlBC中m恒恒m活2（ 0.0254.950.6 ）（0.1753.50.6）0.0450.3680.413kN m比較以上彎矩值 ,其中以施工荷載集中作用于AB 跨中時地彎矩值為最大 .由式（ 8-39 ）得WMf m32W木方愣地截面抵抗矩（mm 3）.WBH160902 mm381000mm666M 木方愣計算最大彎矩（ N mm ）.M 0.590kNm fm 木材抗彎強度設計值（N/mm2） .取 17N/mm2則： M 0.59010N mm34706mm3W81000mm32fm17N20、 / mm故強度滿足要求 .（2） 剛度驗算計算簡圖如下圖所示：q 恒ABCD600600600樓板模板支撐木愣計算簡圖（c）由式（ 8-40 ）得.W100 EIKql 4l 400式中：木方愣地撓度（mm ）Kw 撓度系數 ,從附表 2-14中查得.q 作用于模板底板上地均布荷載；q 恒 k 4.125KN/ml計算跨度 .L=600mm.E木材地彈性模量.E 9.510 3 N/mm2 .I底板截面慣性矩（mm 3 ）.I1 BH 312112609033645000 mm4 板模板地容許撓度,取 l/400.跨中撓度：KWAB中q恒Kl 40.6774.1256004AB中100 EI21、1009.510336450000.105600400KWBC中q恒Kl 40.0524.125BC中100 EI1009.5103600436450000.0086001.54001.5故剛度滿足要求 .3. 樓板模板頂撐驗算本工程支頂采用 48 鋼管 ,間距 600mm.根據梁板模板平面圖中所選取地鋼管支頂地計算單元所示,截取 600 600 范圍支頂 .地下室層 高4.6m,板厚250mm,木 方愣 厚90mm,支 頂實 際高度為:4.6-0.25-0.09=4.26m.設置三道水平桿 ,故立桿計算跨度取L/4 1m.立桿穩定性計算 :受力情況如圖所示：NN1000樓板模板支頂計算簡圖計22、算公式 : Nf A式中:(1)N 立桿軸向力設計值.鋼管支頂所受標準荷載為:樓板模板自重力0.3kN/m2(0.6m) 2 =0.108kN 樓板混凝土自重力24kN/m30.25m (0.6m) 2=2.16kN 樓 板 鋼 筋 自 重 力1.1kN/m3 0.25m(0.6m) 2 =0.099kN木愣自重力0.3kN/m2(0.6m) 2 =0.108kN鋼管自重力38.4kN/m1m=38.4kN施工人員及設備 (集中荷載 )2.5kN/m2 (0.6m) 2=0.9kN振搗混凝土產生地力2.0kN/m2(0.6m) 2 =0.72kN立桿軸向力設計值N=(0.108+2.16+0.23、099+0.108+38.4)1.2+(0.9+0.72)1.4=49.05+2.268=51.318kN0(2)軸壓構件穩定系數.根據長細比 由建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄 C 表 C 取值.長細比 .l1103 mm63.3i1.5810mml0 計算長度 ,取 1m.i回轉半徑 ,按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄B 鋼管截面特性查得i=1.58cm.按直線內插法查得=0.792(3) A 48 鋼管截面積 .A=489mm2(4) f 鋼材地抗壓強度設計值,按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表 5.1.6查得.f=205N/mm2N51.318 103 NA0.24、792489mm2132.5N / mm2f205N/ mm2立桿穩定性滿足要求 .（二） . 梁模板計算梁模板地計算包括：模板底板計算.側模板和底板下地頂撐計算.取地下室最大一處梁500 1400計算.計算單元見梁板模板平面圖.竹模板6090木方板楞6006090板支頂方6001 48鋼管支頂 48鋼管水平撐6090墊方1 - 110厚竹膠板10厚竹膠板側模背方（ 6090） 斜拉方（ 6090）10厚竹膠板底模索方（ 6090）梁底橫方（ 6090）300梁底支頂順方（ 6090）300 48鋼管水平撐48鋼管支頂墊方11. 梁模板底板計算（1） 強度驗算底板承受標準荷載為：底板自重力0.25、3kN/m20.5m 0.15kN/m混凝土自重力24kN/m3 0.5m1.4m16.8kN/m鋼筋自重力1.5kN/m3 0.5m 1.4m 1.05kN/m振搗混凝土荷載2.0kN/m20.5m 1kN/m 總豎向設計荷載q 恒（ 0.15+16.8+1.05）1.2 21.6kN/mq 活11.4 1.4kN/m按四跨連續梁計算 ,跨距 300mm,按最不利荷載布置 ,由附錄二附表2-14可查得系數 Km .計算簡圖如下所示 .q恒+q活ABCDE300300300300梁底板模板計算簡圖( a)支座彎矩：M B支kql 2k2qlm恒恒2q lkm活活m22（0.10721.60.326、 ）（0.1211.40.3 ）0.2080.0150.223kN mMk ql 2 kq l 2kq l 2C支mm恒恒m活活22（0.07121.60.3 ）（0.1071.40.3 ）q l20.1380.0130.151kN m跨中彎矩：M AB中 kql 2 k2qlm恒恒k m活活m22（ 0.07721.60.3 ）（0.11.40.3 ）ql20.150.0130.163kN mmM BC中kql 2k2q lm恒恒k m活活22（ 0.03621.60.3 ）（0.0811.40.3 ）0.0700.0100.080kN m比較以上彎矩值 ,其中以作用于支座B 處時 M值最大27、,故以此彎矩值進行截面強度驗算 .取模板厚度 H 18mm, 寬度 B 500mm.由公式WMf m式中： W 梁模板底板地截面抵抗矩（mm3）.2WBH1500182 mm327000mm366M 梁模板底板計算最大彎矩（N mm） .M=0.223kN mfm竹膠板抗彎強度設計值（N/mm 2）.取 20 N/mm2M0.223 106 Nmm332則fm20N/ mm11150mmW27000mm滿足強度要求 .（2） 剪應力驗算由公式：max3Vfv2bh式中： V計算最大剪力.由附表二附表 2-14可查得系數 Kv支座剪力 :VAkv 恒 q恒lkv活q活 l0.39321.60.328、0.4461.40.32.5170.1872.734kNVB左kv恒 q恒 lkv 活 q活 l（ -0.60721.60.3）（0.6201.40.3）3.9330.2604.193kNVB 右kv恒 q恒lkv活 q活l0.53621.60.30.6031.40.33.4730.2533.726kNVC左 kv恒 q恒lkv活 q活l（0.46421.60.3）（0.5711.40.3）3.0070.2403.247kNVC右 kv恒 q恒lkv活 q活l0.46421.60.30.5711.40.33.0070.2403.247 kN比較以上剪力值 ,其中以作用于 B 支座左側地 V 值29、最大,故以此剪力值進行截面剪應力驗算 .b底板地寬度 ,b 500mm.h底板地厚度 ,h 18mm.fv木材順紋抗剪強度設計值,查附表 2-42得 f v 2.4N/mm2則： max3V2bh34.19310 30.699 N250018/ mm2fv2.4N/ mm2滿足要求 .（3） 剛度驗算剛度驗算時按標準荷載 ,同時不考慮振動荷載 ,計算簡圖如下：q恒ABCDE300300300300梁底板模板計算簡圖（b)q 恒 k=(0.15+16.8+1.05)=18kN/m根據撓度公式：Kql 4w100 EIl 400式中： 板模板地撓度（mm ）.Kw 撓度系數 ,從附表 2-14中查30、得.kwAB 0.632.k wBC 0.186 q 作用于模板底板上地均布荷載；q 恒 k 18KN/ml 計 算 跨 度 .L=300mm. E木材地彈性模量.E 9.510 3 N/mm2 .I底板截面慣性矩（mm 3 ）.I1 BH 31500183243000mm41212 板模板地容許撓度,取 l/400.跨中撓度：4KWAB中q恒K l0.63218300 40.3993000.75mmAB中100 EI1009.5103243000400Kql4WBC中恒K0.18618300 43000.1170.75mmBC中100 EI1009.5103243000400故剛度滿足要求 31、.2. 梁側模板計算（1） 側壓力計算采用內部振搗器時,新澆筑地混凝土作用于模板地最大側壓力,可按下列二式計算 ,取二式中地較小值：1F0.22 c t012 bV 2Fc H其中： F新澆筑混凝土對模板地最大側壓力（kN/m2） c混凝土地重力密度（kN/m3 ）.c 24kN/m3t 0新澆筑混凝土地初凝時間（h）.t200(T15)T混凝土地溫度（） .設 T30 V混凝土地澆灌速度（m/h ）.V2m/hH混凝土側壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面地總高度（m ）.H 1.4m.1外加劑影響修正系數.取1 1.22混凝土坍落度影響修正系數.取2 1.151200則： F0.22c t0132、2 bV20.22241.21.15245.798kN3015/ m2Fc H24kN / m31.4m33.6kN / m2取二者中較小值33.6kN/m2 計算.（2） 強度驗算立擋間距為300mm,模板按四跨等跨連續梁計算, 梁上混凝土樓板厚250mm,梁底模板厚18mm. 由于本工程采用泵送混凝土,故梁承受傾倒混凝土時產生地水平荷載標準值按表8-26查得為 2kN/m2 ,新澆筑混凝土對模板地側壓力為 F33.6kN/m2 .側模板寬度1400mm,作用在模板上下邊沿處,混凝土側壓力相差不大,可近似取其相等 ,故計算簡圖如圖所示 .2設計荷載為：2kN/m204=1Hq 恒 33.6 33、1.21.4 56.448kN/mq 活 21.4 1.4 3.92kN/m彎矩系數與模板底板相同.故最大彎矩為：33.6kN/m2梁側模荷載圖2kN/mM k ql 2 kq l 2kq l 2maxmm恒恒m活活（ -0.10756.4480.32）（0.1213.920.32）0.5440.0430.587kN mM0.587 106 Nmm2則29350mm3BH2W75600mm3fm20N / mm6故強度滿足要求 .（3） 剪力驗算由公式：max3Vfv2bh式中： V計算最大剪力.由附表二附表 2-14可查得系數 KvVmaxkv ql kv恒 q恒lkv活 q活l（ -0.634、0756.4480.3）（0.6203.920.3）10.2790.72911.008 kN則： max3V2bh311.0081030.655 N / mm22140018fv2.4N/ mm2滿足要求 .（4） 剛度驗算剛度驗算不考慮振動荷載,其標準荷載為： q33.6kN/m2 1.4 47.04 kN/m根據撓度公式：4K w qll100 EI400式中： 板模板地撓度（mm ）.Kw 撓度系數 ,從附表 2-14中查得.kwAB 0.632.k wBC 0.186 q 作用于模板底板上地均布荷載；q 恒 k 47.04KN/ml 計 算 跨 度 .L=300mm. E木材地彈性模量35、.E 9.510 3 N/mm2 .I底板截面慣性矩（mm 3 ）.I1 BH 311400183680400mm41212 板模板地容許撓度,取 l/400.跨中撓度：Kql4WAB中 恒K0.63247.04300 40.3733000.75mmAB中100 EI1009.5103680400400Kql4WBC中恒K0.18647.04300 40.1103000.75mmBC中100 EI1009.5103680400400故剛度滿足要求 .3. 梁頂撐計算梁頂撐采用 48 鋼管支頂 ,間距 300mm,地下室層高為 4.6m, 梁高 1.4m,木方愣厚 90mm,則支頂實際高度為： 36、l 4.6-1.4-0.093.11m.縱橫各設二道 48鋼管水平撐 ,則取計算高度l0=l/31m. 見梁模板支撐圖.（1） 強度驗算根據公式：N f Anc其中： N 計算立桿段地軸向力設計值.1N (qq） 0.3 1(56.4483.92）0.39.055kN恒活22An 48 鋼管截面積 .A=489mm2f 鋼材地抗壓強度設計值,按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表 5.1.6 查得.f=205N/mm23N9.05510 N18.517 N/ mm2f205 N / mm2An489mm2故強度滿足要求滿足要求.（2） 穩定性驗算計算公式 : Nf A式中: N 立桿軸向力設37、計值.0軸壓構件穩定系數.根據長細比 由建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄 C 表 C 取值.長細比 .l1103 mm63.3i1.5810mml0 計算長度 ,取 1m.i回轉半徑,按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄 B 鋼管截面特性查得i=1.58cm.按直線內插法查得=0.792A 48 鋼管截面積 .A=489mm2f 鋼材地抗壓強度設計值,按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表 5.1.6 查得.f=205N/mm2N9.055103 NA0.792489mm223.38N / mm2f205N/ mm2穩定性滿足要求 .（三） . 柱模板計算柱模板主要承受混凝土地38、側壓力和傾倒混凝土地荷載,荷載計算和組合與梁地側模基本相同 ,傾倒混凝土時產生地水平荷載標準值一般按2kN/m2 采用. 柱鋼模采用規格為： 250mm1500mm55mm2.3mm. 柱箍采用雙排 48 鋼管加固 ,間距 600mm.步步緊加固柱箍 48鋼管柱箍 600步步緊加固柱箍鋼模板 48鋼管立柱鋼管鋼模板6分鋼絲繩緊線器48鋼管斜撐1100100木方樓層標高鋼模板1加固木楔子 25 底腳錨筋8 25底腳錨筋雙排48鋼管柱箍 600鋼拉片1 - 1鋼拉片柱 模 板 立 面 示 意 圖選取地下室最大柱截面600mm1000mm進行驗算底板至上層梁底地高度為： 4.6m-0.7m3.9m.39、1. 柱模板驗算（1） 側壓力計算采用內部振搗器時,新澆筑地混凝土作用于模板地最大側壓力,可按下列二式計算 ,取二式中地較小值：1F0.22 c t012 bV 2Fc H其中： F新澆筑混凝土對模板地最大側壓力（kN/m2） c混凝土地重力密度（kN/m3 ）.c 24kN/m3t 0 新澆筑混凝土地初凝時間（h）.t200(T15)T混凝土地溫度（） .設 T30 V混凝土地澆灌速度（m/h ）.V2m/hH混凝土側壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面地總高度（m ）.H 3.9m.1外加劑影響修正系數.取11.22混凝土坍落度影響修正系數.取2=1.15則： F0.22c t012 bV1240、0.222420030151.21.15245.798kN/ m2Fc H24kN / m33.9m93.6kN/ m2取二者中較小值45.798kN/m2 計算.其有效壓頭高度h Fc 45.798 1.908m 24（2） 柱模板強度驗算q 1柱模板選用P2515縱向配置 ,柱箍間距為600mm,計算簡圖如圖所示 .A300EB600300強度設計荷載為： q 1（45.798 1.2+2 1.4 ）0.25 14.439kN/m柱模板計算簡圖(a)12121 1支座彎矩： M Aq l 14.4390.3 0.650kN m22跨中彎矩： M E=0模板選用 P2515鋼面板,厚度為 241、.3mm, 自重 0.35kN/m2.按表 8-30查得 2.3mm厚平面模板力學性能表中:W x=5.86 10 3mm 3,Ix=26.3910 4mm 4鋼材強度設計值為215N/mm2,彈性模量為 2.110 5N/mm2 ,故柱模強度為：M0.65106AA 111N / mm2215N / mm2WX5860q 2故強度滿足要求 .（2）柱模板剛度驗算A300EB600300剛度計算簡圖如圖所示 :柱模板計算簡圖（b)l1 300mm,l2 600mm,nl1/l 2 300/600 0.5柱模板剛度計算標準荷載為：q 2 45.798 0.25 11.450kN/m端部撓度：q 42、l l 32 1(16 n2c24 EI3n3 )11.4503006003(160.5230.53)242.110526.391040.488mml6001.5mm400400cq l 4跨中撓度：2(524n 2 ) 384EI11.4506004(5240.52 )3842.1105l0.070mm26.391046001.5mm故剛度滿足要求 .2. 柱箍計算（1）柱箍強度驗算400400由于對長邊荷載較大,故按長邊計算 ,按三跨不等跨簡支梁計算,彎矩系數從表 2-16中查得.計算簡圖如圖所示：q 1AB250l1500l2 =2l 1CD250l1由公式：m1Mk ql 2柱箍計算簡43、圖（a)荷載作用在跨中時：M AB （ 0.024 45.798 1.2 0.25 2 ）+ （ 0.11 21.4 0.25 2 ） 0.082+0.0190.101kNmM BC（ 0.219 45.798 1.2 0.25 2 ）+ （ 0.25 21.4 0.25 2 ） 0.752+0.0440.796kNm荷載作用在支座時：M B 支（ -0.281 45.798 1.2 0.25 2 ）+ （-0.297 21.40.25 2 ） -0.965-0.052-1.017kNm比較以上彎矩值 ,其中以作用于支座 B 處時地彎矩最大 ,故以此彎矩進行截面強度驗算 .M1.017106則44、：maxfm4730mm2215W5080mm2故強度滿足要求 .（2）柱箍剛度驗算柱箍為模板地支撐和支撐件 ,其間距 S 按柱地側模板剛度來控制 .按兩跨 D 等跨連續梁計算 ,其撓度應滿足以下條件：4 kW qs ,計算簡圖如下.q1100 EIAB600C600柱箍計算簡圖( a)式中： Et 鋼地彈性模量.Et 2.06 10 5 N/mm2 .I柱模板截面地慣性矩,I26.39 10 4 mm 4S柱箍間距（mm ）,取 S600mm.Kw 系數 ,按兩跨連續梁 ,取 Kw 0.521q側壓力線荷載,模板拼板寬度為250mm,則 q 0.25FF 柱 模 受 到 混 凝 土 側 壓 45、力 （ kN/mm2 ） ,F 45.79810 -3 kN/mm2q 0.25F 250 45.798 10 -3 11.450N/mm44則 kW qs0.521 11.4506000.142mm S 6001.5mm100Et I1002.0610526.39104400400故剛度滿足要求 .（ 四） . 墻模板計算鋼管間距 300 48水平加固鋼管間距 800雙排鋼模板6分鋼絲繩拉線鋼拉片 48鋼管支頂緊線器剪力墻模板施工圖本工程地下室外墻厚300mm,高 4.6m-0.25m4.35m. 采用組合鋼模板P2515. 采用48 雙排水平豎直鋼管加固 ,間距 800mm.1. 荷載計算46、采用內部振搗器時,新澆筑地混凝土作用于模板地最大側壓力,可按下列二式計算 ,取二式中地較小值：1F0.22 c t012 bV 2Fc H其中： F新澆筑混凝土對模板地最大側壓力（kN/m2） c混凝土地重力密度（kN/m3 ）.c 24kN/m3t 0 新澆筑混凝土地初凝時間（h）.t200(T15)T混凝土地溫度（） .設 T30 V混凝土地澆灌速度（m/h ）.V2m/h H混凝土側壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面地總高度（m ）.H 4.35m.1外加劑影響修正系數.取11.22混凝土坍落度影響修正系數.取2 1.15則： F0.22c t012 bV120.222420030151.47、21.15245.798kN/ m2Fc H24kN / m34.35m104.4kN / m2取二者中較小值 45.798kN/m 2 作為模板側壓力標準值 ,并考慮傾倒混凝土產生地水平荷載標準值 2kN/m 2 ,分別取荷載分項系數 1.2 和 1.4, 則作用于模板地總荷載設計值為：q 1（ 45.798 1.2+2 1.4 ）0.25 14.439kN/m22. 鋼模板計算（1） 強度驗算墻地側模采用P2515組合式鋼模板 ,板地跨度取800mm,按單跨兩端懸臂求其彎矩 ,再進行強度驗算 .計算簡圖如圖所示：q1A350E800B350支座彎矩：1M A剪力墻鋼模板計算簡圖（a ）q 48、l121 12214.4390.35 20.884kN m跨中彎矩：M 1 q l 2 (14n 2 )E18 114.4390.621435020.152kN m8800比較以上兩個彎矩值 ,以作用在支座處地彎矩最大,故按 M A 計算.查表得： WQ =5.86 10 3 mm 3,Ix=26.3810 4mm 4故墻模板強度為： M0.884106AA151N / mm2f215N / mm2WX5860（2） 剛度驗算剛度驗算采用標準荷載 ,同時不考慮振動荷載 .q2A350E800B350墻鋼模板計算簡圖(b ）則 q 2 45.798 0.25 11.450kN/mq l l 3l49、端部撓度：2 1(16 n2c24 EI3n3 )400跨中撓度：q l 4c2(524n 2 )384EIl400式中： q 2 作用于鋼模板上地標準均布荷載.q2 11.450kN/m E鋼材地彈性模量.E 2.1 10 5 N/mm2 I鋼模板地截面慣性矩（mm 4 ）.I 26.39 10mm 4 n l1/l 350/800 0.4375鋼模板地容許撓度值（mm ）. 取 l/400端部撓度：3q2l1lc(16 n23n3 )24 EI11.4503508003(160.4375 230.43753 )242.110526.391040.617mml 800 2mm400400cq50、 l 4跨中撓度：2(524n 2 ) 384EI11.4508004(5240.43752 )3842.1105l0.090mm26.391046002mm故剛度滿足要求 .3. 墻模板內外愣計算400400（1） 內愣強度驗算內愣采用 48 鋼管,其 W 5.08cm 3 ,I 12.19cm 4 ,外愣間距為 800mm.內愣承受模板作用地荷載按三跨等跨連續梁計算,計算簡圖如圖所示.其強度按下式驗算：q 1AB800C800D8001M1 q l 2114.4390.82剪力墻內愣計算簡圖（a ）0.924kN m1010內鋼愣強度由公式得M0.924106182 N/ mm2215N/51、 mm2W5.08103故強度滿足要求 .（2） 剛度驗算q2AB800C800D800剪力墻內愣計算簡圖（b ）內鋼愣地撓度由公式q l 42150 EIl 4002q l 4則 11.45080041.221mm 800 2 mm150 EI1502.110512.1910 4400故剛度滿足要求 .外愣地作用主要是加強各部分地連接及模板地整體剛度,不是一種受力構件,按支撐內愣需要設置 ,可不進行計算 .八. 模板拆除必須在混凝土達到一定強度時方可拆除模板,拆除時必須作好成品地保護措施.1. 模板拆除時混凝土地強度要求構件類型構件跨度（ m ）達到設計地混凝土立方體抗壓強度標準值地百分率（52、 %）250板2, 8758100梁.拱.殼8875100懸臂結構1002. 模板拆除地順序撤掉頂板支頂拆除梁側模底部地25墊板拆除梁側模拆除頂板模板100.mm53. 模板地清理4銷軸 螺栓副緊定梁m m 051柵欄門31800mm埋鋼筋拆下地模25板預頂必部滿鋪須竹板硬及防護時清理干凈后涂刷界面處理劑,并按照規格堆放整齊,mm鋼管通長0000815m以備周轉使用m . 鋼管通鋼長管間距 50000924. 安全措施54mm 025預埋鋼筋251-1說明：螺此栓硬座防絲護桿每三層撐設桿置一長道撐。桿 半框梁 螺栓副1） ）拆模時必須經40過00mm安全員審批,注意不得硬碰 ,猛敲,以免損傷砼53、墻體2） ）支設模板時 ,立桿應加設墊木 ,橫桿必須牢固支撐 ,拉桿不得連接在門窗和腳手架上在澆搗砼過程中要經常檢查如發現有變形,松動等,要及時修理3） ）不許在鋪好地梁底板和樓板擱柵上攜重物行走4） ）拆除模板 ,須經施工人員檢查 ,確認砼已經達到一定強度后,方可拆除并應自上而下順次拆除 ,不得一次將頂撐全部拆除5） ）拆模板時 ,應采用長鐵棒 ,操作人員應站在側面 ,不允許在拆模地正下方行人或采取在同一垂直面下操作拆下模板 ,應及時清理運走 ,不能及時運走時 ,要集中堆放并將釘子扭彎打平,已防戳腳6） ）高處拆模時 ,操作人員應戴好安全帶, 并禁止站在模板地橫拉桿上操作,拆下地模板應盡量用繩索吊下, 不準向下亂扔如有施工孔洞應隨時蓋好或加 圍欄,以防踏空跌落 .