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1、梁模板工程方案計算書工 程 名 稱： 信達(dá)龍灣一期工程（二）一標(biāo)段編 制 人： 審 核 人： 日 期： 目 錄一、編制依據(jù)2二、工程參數(shù)2三、新澆砼對模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值計算3四、梁側(cè)模板面板驗算3五、梁側(cè)模板次楞驗算4六、梁側(cè)模板主楞驗算6七、對拉螺栓驗算7八、梁底模板面板驗算8九、梁底模板次楞驗算10十、梁底橫向水平桿驗算11十一、梁底縱向水平桿驗算13十二、扣件抗滑移驗算13十三、立桿穩(wěn)定性驗算13十四、立桿底地基承載力驗算15一、 編制依據(jù)1、 工程施工圖紙及現(xiàn)場概況2、 混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范GB50666-20113、 建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-20084、 建筑施工扣件式2、鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-20115、 混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-2002（2011年版）6、 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-20107、 建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)（JGJ59-2011）8、 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20129、 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50017-2003）10、 冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范(GB 50018-2002)11、 木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50005-2003）12、 混凝土模板用膠合板GB/T17656-200813、 建筑施工手冊第四版（縮印本）14、 危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質(zhì)200987號）15、 建設(shè)工程高大3、模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導(dǎo)則（建質(zhì)2009254 號）16、 建書腳手架和模板計算軟件(建科評2007028號) 二、 工程參數(shù)梁與支架參數(shù)梁截面寬度0.4m梁截面高度1.1m支架高度3.4m樓板厚度0.2m立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a0.8m鋼管類型483.0m梁兩側(cè)與梁底立桿梁兩側(cè)立桿間距0.6m,梁下增加1根立桿水平桿最大步距1.2m頂步步距1.2m立桿伸出水平桿長度a0.45m面板15mm厚木膠合板梁底面板下次楞6090mm方木，4根梁側(cè)次楞鋼管，間距200mm梁側(cè)主楞雙鋼管，間距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑14mm，間距：500mm450mm荷載參數(shù)永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼4、筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.108kN/m可變荷載施工人員及設(shè)備荷載2.5kN/m2混凝土下料產(chǎn)生的水平荷載2kN/m2三、 新澆砼對模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值計算依據(jù)砼結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范GB50666-2011，澆筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm時，新澆筑砼對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值，按下列公式計算:=241.1=26.4 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.1m；四、 梁側(cè)模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm，驗算跨中最不利抗彎強(qiáng)度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的5、截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面慣性矩I= 1000151515/12=281250mm4；（一）強(qiáng)度驗算1、面板按三跨連續(xù)板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.20m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k=26.4kN/m2，砼下料產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設(shè)計值為：q=(1.350.926.4+1.40.92)1=34.596KN/m3、強(qiáng)度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.134.5960.202=0.14KNm面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.14106=3.73N/6、mm2 f=12.5N/mm2W37500面板強(qiáng)度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 126.4=26.4KN/m；面板最大容許撓度值: 200/400=0.5mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67726.4002004=0.23mm 0.5mm100EI1004500281250滿足要求!五、 梁側(cè)模板次楞驗算次楞采用鋼管，間距：0.2m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =4490mm3；截面慣性矩I =107800mm4；（一）強(qiáng)度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷7、載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.5m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k=26.4kN/m2，砼下料產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設(shè)計值為：q=(1.350.926.4+1.40.92)0.2=6.919KN/m3、強(qiáng)度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.16.9190.52=0.173kNm最大支座力：1.1ql=1.16.9190.5=3.81kN次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f205N/mm2。=Mmax=0.173106=38.530N/mm2 205N/mm2W4490 滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變8、荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 26.40.2=5.28KN/m；次楞最大容許撓度值=500/250=2mm；次楞彈性模量: E = 206000N/mm2；=0.677ql4=0.6775.285004= 0.101mm 2mm100EI100206000107800 滿足要求!六、 梁側(cè)模板主楞驗算主楞采用雙鋼管，間距：0.5m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =8980mm3；截面慣性矩I =215600mm4；（一）強(qiáng)度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=3.81kN，按集中荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距，L=09、.45m。主楞計算簡圖(kN)主楞彎矩圖(kN.m)2、強(qiáng)度驗算最大彎矩Mmax=0.369kNm主楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f205N/mm2。=Mmax=0.369106=41.091N/mm2 205N/mm2W8980 滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，其作用效應(yīng)下次楞傳遞的集中荷載P=2.904kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：450/150=3mm；經(jīng)計算主楞最大撓度Vmax=0.097mm 3mm。滿足要求!（三）懸挑段強(qiáng)度驗算穿梁螺栓距梁底距離150mm，次楞間距200mm，彎矩M=3.810.15=0.5710、kNm主楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f205N/mm2。=M=0.57106=63.474N/mm2 205N/mm2W8980 滿足要求!（四）懸挑段撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，其作用效應(yīng)下次楞傳遞的集中荷載P=2.904kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。容許撓度值：1502/400=0.8mm；經(jīng)計算主楞最大撓度Vmax=0.097mm N=7.97kN。滿足要求!八、 梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm。 取梁底橫向水平桿間距0.8m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 801.51.5/6=30cm3；截面慣性矩I= 801.51.5111、.5/12=22.5cm4；（一）強(qiáng)度驗算1、梁底次楞為4根，面板按三跨連續(xù)板計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0.133m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設(shè)計值為：q1=1.2(241.1+1.51.1+0.3)+1.420.8=29.46kN/mq2=1.35(241.1+1.51.1+0.3)+1.40.920.8= 32.63kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q= 32.63kN/m作為設(shè)計依據(jù)。計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=1.736kN;N2=4.774kN;N3=4.774kN;N4=1.736kN;最大彎矩 Mma12、x = 0.058kN.m梁底模板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的彎曲應(yīng)力按下式計算：=Mmax=0.058106=1.933N/mm2 12.5N/mm2W30103滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 0.8（241.11.51.10.3）=22.68kN/m；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；經(jīng)計算，最大變形 Vmax = 0.047mm梁底模板的最大容許撓度值: 133/400 =0.3 mm；最大變形 Vmax = 0.047mm 0.3mm滿足要求!九、 梁底模板13、次楞驗算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度60mm，高度90mm。次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=699/6= 81cm3；I=6999/12= 364.5cm4；（一）強(qiáng)度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行計算，其計算跨度取次楞下橫向水平桿的間距，L=0.8m。次楞計算簡圖荷載設(shè)計值 q = 4.774/0.8= 5.968kN/m；最大彎距 Mmax =0.1ql2= 0.15.9680.82= 0.382 kN.m；次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2；=Mmax=0.382106=4.716N/mm2 17N14、/mm2W81103次楞抗彎強(qiáng)度滿足要求?。ǘ┛辜魪?qiáng)度驗算V=0.6ql=0.65.9680.8=2.865KN木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv=4.8N/mm2；抗剪強(qiáng)度按下式計算:=3V=32.865103= 0.80N/mm2 fv=4.8N/mm22bh26090次楞抗剪強(qiáng)度滿足要求!（三）撓度驗算次楞最大容許撓度值：l/250 =800/250 =3.2 mm；驗算撓度時不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q =3.318/0.8= 4.148N/mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6774.1488004=0.316mm 3.2mm100EI115、0010000364.5104次楞撓度滿足要求!十、 梁底橫向水平桿驗算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取梁底面板下次楞傳遞力。計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)經(jīng)計算，從左到右各支座力分別為：N1=1.228kN;N2=10.564kN;N3=1.228kN;最大彎矩 Mmax=0.297kN.m；最大變形 Vmax=0.039mm。（一）強(qiáng)度驗算支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撐鋼管的彎曲應(yīng)力按下式計算：=Mmax=0.297106=66.147N/mm2 205N/mm2W4.49103滿足要求!（二）撓度驗算支撐鋼管16、的最大容許撓度值: l/150 =300/150 = 2.0mm或10mm；最大變形 Vmax = 0.039mm 2.0mm滿足要求!十一、 梁底縱向水平桿驗算橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載P=10.564kN。 計算簡圖(kN)縱向水平桿只起構(gòu)造作用，不需要計算。十二、 扣件抗滑移驗算水平桿傳給立桿荷載設(shè)計值R=10.564KN,由于采用頂托，不需要進(jìn)行扣件抗滑移的計算。十三、 立桿穩(wěn)定性驗算（一）風(fēng)荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風(fēng)荷載。基本風(fēng)壓按吉林長春市10年一遇風(fēng)壓值采用，0=0.45kN/m2。模板支架計算高度H=3.1m，按地面粗糙度B類田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較17、稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)。風(fēng)壓高度變化系數(shù)z=1。計算風(fēng)荷載體形系數(shù)：將模板支架視為桁架，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表8.3.1第33項和37項的規(guī)定計算。模板支架的擋風(fēng)系數(shù)j=1.2An/(lah)=1.20.111/(0.81.2)=0.139式中An =(la+h+0.325lah)d=0.111m2An -一步一跨內(nèi)鋼管的總擋風(fēng)面積。la-立桿間距，0.8mh-步距，1.2md-鋼管外徑，0.048m系數(shù)1.2-節(jié)點面積增大系數(shù)。系數(shù)0.325-模板支架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數(shù)：st=1.2j=1.20.139=0.17無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)：s=st18、1-n=0.171-0.92 10=1.201-1-0.92-風(fēng)荷載地形地貌修正系數(shù)。n-支撐架相連立桿排數(shù)。風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值k=zs0=11.200.45=0.540kN/m2風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.5400.81.22= 0.071kNm1010（二）立桿軸向力設(shè)計值N計算1、梁底立桿承受梁荷載設(shè)計值：10.564kN;立桿承受支架自重荷載設(shè)計值：1.353.40.108=0.496kN梁底立桿軸向力設(shè)計值：11.060kN;2、梁側(cè)立桿承受梁荷載設(shè)計值：1.228kN;立桿承受支架自重荷載設(shè)計值：1.353.40.108=0.496kN梁側(cè)樓19、板模板自重荷載設(shè)計值：1.35（0.8/2+（0.6-0.4）/2）0.80.3=0.162kN梁側(cè)樓板砼與鋼筋自重荷載設(shè)計值：1.35（0.8/2+（0.6-0.4）/2）0.80.2（24+1.5）=2.754kN梁側(cè)立桿軸向力設(shè)計值：4.640kN;立桿最大軸向力設(shè)計值N=11.060kN;（三）立桿穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式:N+MwfjAWN - 立桿軸向力設(shè)計值(kN) ：N=11.060kN；- 軸心受壓穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），L0=h，h為縱橫水平桿最大步距，L0=1.2m。i - 立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ,i=1.59cm20、；A - 立桿截面面積(cm2),A=4.24cm2；Mw - 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；W - 立桿截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 鋼材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值N/mm2,f= 205N/mm2；立桿長細(xì)比計算：=Lo/i=120/1.59=75 180，長細(xì)比滿足要求!按照長細(xì)比查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.72；N+Mw=11.060103+0.071106=36.229+15.813=52.042N/mm2 f=205N/mm2jAW0.724.241024.49103立桿穩(wěn)定性滿足要求!十四、 立桿底地基承載力驗算1、上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設(shè)計值N=11.060kN2、墊木底面面積A墊木作用長度1m，墊木寬度0.3m，墊木面積A=10.3=0.3m23、地基土為9，其承載力設(shè)計值fak= 200kN/m2立桿墊木地基土承載力折減系數(shù)mf= 14、驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力P=N=11.060=36.87kN/m2 mffak=2001=200kN/m2A0.3滿足要求!。