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本工程卸料平臺架采用雙外吊籃式井字架卸料平臺的搭設，具體計算如下：一、總體分析根據規范要求，當采用木腳手板時，腳手板應鋪設在橫向水平桿的上方，而橫向水平桿應設置在縱向水平桿的上方，施工荷載由縱向水平桿通過扣件傳給立桿。這樣，橫向水平桿按受均布荷載的簡支梁計算，驗算彎曲正應力和撓度；縱向水平桿按受集中荷載作用連續梁計算，應難算彎曲正應力、撓度和扣件抗滑承載力；卸料平臺架的整體穩定計算可以簡化為立桿單桿穩定性計算，立桿步距、橫距和連墻點的豎向距離對承載力影響較大；為進一步簡化計算，忽略扣件偏心傳力、施工荷載偏心作用對立桿產生的彎矩。二、基本荷載及材料數量1、材料數量（建筑5、物總高度為H米）立桿：總共（H68）根，共（H8）米縱向水平桿（每層）：4.1米4根橫向水平桿（每層）：1.2612根卸荷拉桿（每9米）：3米2根扶手（每層）：1.26米4根1米2根 除第一層外連墻桿（每層）：1米4根 除第一層外側向斜撐（每層）：2.1米2根1.5米2根水平斜撐（每9米）：1.85米2根掃地桿：4.1米2根1.26米4根竹芭（擋腳板）（每層）：3片 除第一層外直角扣件（每層）：（18216）=52個 （每9米）：直角扣件另加4個 旋轉扣件（每9米）：2個 （每層）： 4個對接扣件：共H682、荷載2.1自第二層起每層荷載腳手板的重量（GK）： GK=0.35 KN/m2施工荷6、載（QK）：QK=3 KN/m2安全門重量：Q門 = 300 N/副鋼管（含縱、橫向水平桿、扶手、側向斜撐）重量（G鋼）：G鋼=鋼管總長GG=（4.141.26121.264122.121.52)38.4=1757.184 N式中：GG鋼管每米自重GG=38.4 N/m竹芭及安全網重量（G 竹）=345N=135 N扣件重量直角扣件G直1：5213.2N=686.4N直角扣件G直2：（每9米4個）：413.2 N=52.8 N旋轉扣件（每9米）G旋2：214.6=29.2 N (每層）：G旋1：414.6=58.4 N對接扣件（總重）：G接：（H68）18.4 N2.2第一層荷載鋼管（含縱、橫7、向水平桿、斜撐、掃地桿）重量（G鋼）：G鋼1=（4.14.11.2682.12.11.52)38.2=1293.312N三、計算1、橫向水平桿計算按受勻布荷載的簡支梁計算1.1、計算簡圖 1.2、橫向水平桿上所受線載荷施工均布荷載標準值QK=3.0KN/m2，每層限載10KNGK=0.3KN/m2每層所受荷載標準值PK=3.01.263.814.364KN10KN所以計算時應用QK10（1.263.8)2.1KN/m2Mmax(14)q=1.2q恒1.4q活=1.2(GKCqK)1.4KqQKC式中：GK腳手板重量GK取0.35KN/m2 C 小橫桿間距C=0.468m qK鋼管單位長度重量q8、K=38.4N/m Kq荷載系數Kq=1.2 QK施工荷載QK=2.1KN/m2所以q1.2(3500.46838.4)1.41.221000.468 242.641651.104 1893.744KN/m所以Mmax(14) (14) 170.44N.m1.3、橫向水平桿抗彎強度驗算33.56 N/mm2式中Wn為鋼管截面模量:Wn5078mm3所以強度滿足要求。fmax(524) (524) 0.52mmL/1509001506mm 所以剛度滿足要求。2、縱向水平桿驗算 2.1、計算簡圖 縱向水平桿按三跨連續梁計算，其受力簡圖如下： 2.2、縱向水平桿強度驗算 F0.5ql(l)20.519、893.7440.9(1)21160 N M0.75FL0.17511601.5304.5N/mm2 式中：L柱距 60 N/mm2205N/mm2所以縱向水平桿強度滿足要求。 2.3、縱向水平桿剛度計算 f 1.67mm150015010mm 所以縱向水平桿剛度滿足要求。 3、架體穩定性計算 由于本卸料平臺架最大步距為2m，且所有立桿的步距和連墻件間距相 同。架子穩定性根據桿件受力傳遞方向可以轉化為立桿強度計算，主要計算部位為腳手架的首步架，且按軸心受壓計算立桿的穩定性3.1、受力分析 圖中：N卸卸荷拉桿的拉力 N支立桿所受支承反力 N連1連墻件所受架體法向的水平支承反力 NCW1風載產生的10、壓力 G總平臺架總重G總G柱（G鋼G竹G直1G旋1GKM）H/3）G G接G旋2G直2 G水平斜桿式中：H搭設高度 M平臺面積 G作業層施工荷載G10000NG總307.2H+(1757.184+135+686.4+58.4+3501.264.1)(H/3)+10000+(8H/6)18.4+(H/9)(29.2+52.8+142.08) 307.2H+1481.69+10000+24.5H+24.9H 1838.32H10000N 3.2、計算各支承反力（N支、N連） 單根卸荷拉桿所能承受的最大拉力P卸 由于卸荷拉桿兩端均采用旋轉扣件分別與立桿和預埋管連接，故P卸RC8.0KN 式中RC為扣11、件抗滑力 N卸P卸（H/9）2 1777.8H N 由受力圖可知： N卸COSN支N卸2.52.7N支G總1838.32H1000 N支192.21H10000N 單根立桿支承反力P支 P支N支8（192.21H10000)824.03H1250N 故卸料平臺架設構配件自重對外立桿產生的軸向力 NGK1NGK224.03H0.251504(H/3)74.03H.N 式中：1504(H/3)N為所有防護門的重量。 施工荷載標準值產生的軸向力NQK1250N 3.3、計算立桿穩定性 3.3.1、采用卸荷拉桿時的穩定性計算 3.3.1.1、不組合風載時立桿穩定性計算 lOk h1.01.5023.012、 m 式中：lO立桿的計算長度 K計算長度附加系數，取值1.0 計算長度系數，查（JGJ1302001和J842001）表5.3.3得1.50 h立桿步距取2.0m lOI3.01001.578190210 長細比 查表得：折減系數0.199 N1.2（NGK1+NGK2)1.4NQK 1.274.03H1.41250 88.836H1750N 91.29104H0.17981082.05108N/m2 式中：N計算立桿所受軸向力的設計值 NGK1腳手架結構自重標準值產生的軸向力 NGK2構配件自重標準值產生的軸向力 A立桿的截面積 A489mm 當H204m時，代入上式可以滿足。 3.3.113、.2、組合風載荷時的立桿穩定性計算 N1.2(NGK1NGK2)0.851.4NQK 1.274.03H0.851.41250 88.836H1487.5N MW(0.851.4Klah2)10 (0.851.4277.21.522）10 197.92 N.m 式中：MW風荷載標準值產生的彎矩 la風荷載標準值 K風荷載標準值 K0.7ZSO0.72.640.200.750.2772 查建筑施工腳手架實用手冊得： Z2.64(H150m) S1.2(1)1.20.084(11)0.20 O0.75KN/m2 所以 所以 91.29104H1528.610438.98 91.29104H152814、.6108 當H160m時，上式2.05108N/m2205N/mm2 綜上的述，本卸料平臺自第3層起，全高度，每隔9米在架體兩側按圖搭設卸荷拉桿，當H150m時，本卸料平臺架的立桿穩定性能滿足要求。 3.3.2、不采用卸荷拉桿時的立桿穩定性計算 3.3.2.1、計算立桿支承反力（N支） N支G總 單根立桿支承反力P支 P支N支8（1838.32H10000)8230H1250 (N) 故卸料平臺架設構配件自重對外立桿產生的軸向力 NGK1NGK2230H0.251504(H/3)280H.N 式中：1504(H/3)N為所有防護門的重量。 施工荷載標準值產生的軸向力NQK1250N 3.3.15、2.2、不組合風載荷時的立桿穩定性計算 N1.2(NGK1NGK2)1.4NQK 1.2280H1.41250 336H1750N 345.28104H0.1798107N/m22.05108N/m2 當H58m時，代入上式可以滿足。 3.3.2.3、組合風載荷時的立桿穩定性計算 N1.2(NGK1NGK2)0.851.4NQK 1.2280H0.851.41250 336H1750N MW(0.851.4Klah2)10 (0.851.4277.21.522）10 197.92N.m 式中：MW風荷載標準值產生的彎矩 la風荷載標準值 K風荷載標準值 K0.7ZSO0.72.640.200.16、750.2772 查建筑施工腳手架實用手冊得： Z2.64(H150m) S1.2(1)1.20.084(11)0.20 O0.75KN/m2 所以 所以 345.28104H1798.410438.98 345.28104H0.1798108 當H50m時，上式2.05104 N/m2 綜上所述，本卸料平臺不搭設卸荷拉桿時，當H50m時，本卸料平臺架的立桿穩定性能滿足要求。 3.3.3|對接扣件的抗滑力驗算 由于對接扣件僅用于立桿，其僅沿軸向受擠壓力，因此不會滑脫，故不必難算抗滑力。 4、連墻件驗算 由于連墻件節點長度應滿足500mm，取最長長度500mm，1D500 4810.415，故可17、不驗算其穩定性。 4.1、連墻件受力分析 連墻件受力圖如上圖所示（水平面） 4.2、連墻件的強度驗算 N1New2sin45(N1WNO0.5N卸cosa)cos45 式中：New2側向風荷載在單根連墻桿上產生的壓力 New20.51.4277.21.23698.5N N1W正面風荷載在單根連墻桿上產生的壓力 N1W0.251.4277.21.850.64430.8N No連墻件約束腳手架外平面變形產生的軸向力 No5000 N N卸cosa卸荷拉桿在水平方向上對連墻桿產生的軸向壓力 N卸cosa800012.882777.8 N 所以N1698.5sin45(430.850000.5277718、.8)cos45 5316N lH/i50015.8532 查表得0.912 11.92N/mm2205N/mm2 所以連墻件扣件的抗滑力驗算 N15316RC8000 N 式中：RC抗滑扣件承載力設計值RC8000 N 故連墻件滿足設計要求。 4.4、連墻件預埋插管的抗剪力驗算 N1/A 式中：N1連墻件軸向力 N1/A531648910.87N/mm2110N/mm2 所以連墻件預埋插管抗剪力符合要求。 5、卸荷拉桿預埋插管的抗剪力驗算 N1/A 式中：N卸荷拉桿豎直方向分力 NN卸sina80002.52.77407.41N 7407.4148915.15N/mm2110N/mm2 故卸19、荷拉桿預埋插管抗剪強度滿足要求。 6、地基承載力計算 腳手架立桿基礎為水小于C15的混凝土基礎。在支座下設厚度不小于50mm的木墊板。 要求：PN/Af 式中：A基礎底面面積A1.264.25.292m2 N腳手架立桿傳至基礎頂面的軸心力 采用卸荷拉桿時，N（88.8.61501750）8120603.2N f地基承載力設計值fkfK混凝土基礎k1 fK:地基承載力標準值fK60KN/m2 故基礎強度滿足設計要求。 綜上所述，當在架體總高度上，在架體兩側每隔9米搭設一對卸荷拉桿，當H130米時，本卸料平臺選用尺寸合適，架體各項性能及使用性能均能滿足設計要求。當不搭設卸荷拉桿時，本卸料平臺架搭設20、高度不超過40米時，架體各項性能及使用性能均能滿足設計要求。又由于驗算立桿穩定性時未計算連墻件向上的拉力，可將其看作安全系數的組成部分，實踐證明連墻件的上拉力（即約束架體平面變形的力較大，故本卸料平臺架體的整體安全系數較高）。井字架卸料平臺、防護門搭設及拆除方案一、工程簡介：本工程結構形式為框架。使用雙外吊籃施工升降機，本工地程使用高度為30M。井字架卸料平臺的高度40m。二、設計依據及適用范圍1、設計依據建筑施工扣件式鋼筋腳手架安全技術規范（JGJ130），建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2002），并參考建筑施工腳手架實用手冊。2、本工地根據適用采用雙外吊藍式井字架卸料平臺的搭設及防護門21、的安裝。3、雙外吊籃式井字架卸料平臺的搭設高度小于40m，可不加搭設卸荷拉桿，但施工總荷載不得大于10KN。如高度超過40m應搭設卸荷拉桿。4、附施工雙外吊籃式井字架卸料平臺計算書。三、技術要求1、本工程卸料平臺架采用雙排鋼管腳手架。2、施工雙外吊籃式井字架卸料平臺架體高度超過40m時，架體應搭設卸荷拉桿，間距不得大于9m，卸荷拉桿通過與建筑物的預埋插管相連接，預埋插管埋深不得小于250。3、卸料平臺基礎地面承載力應達到60KN/，并在其上澆注200厚的C15混凝土墊層。地面承載力達不到60KN/時，必須進行夯實，且將混凝土標號提高到C20，并在其中配筋。當平臺架安裝在混凝土樓面時，應對樓面進22、行強度驗算，強度不夠時應對樓面進行加固處理。4、卸料平臺對應的每層樓面外必須設置預埋鋼管448的連墻桿，連墻桿預埋插管埋深不得小于250。5、卸料平臺卸料層應滿鋪腳手板。腳手板應與架體綁扎牢固。卸料平臺應比本層樓層高出100，連墻拉桿拉在卸料平臺水平桿下，且靠近升降機側口應高于靠近建筑物側2030。6、卸料平臺在架體兩側及正面外側中間兩立桿之間應按標準設置扶手及中欄桿兩根（為300及1000高）。在立桿內側應設置高200高的擋腳板。卸料臺兩側應掛設封密式安全網。7、鋼管卸料平臺架頂端設避雷針。8、除滿足以上要求外，卸料臺還應符合標準要求及當地的有關部門規定。四、搭設材料要求1、卸料平臺架、連墻23、桿、卸荷拉桿及預埋插管均應采用483.5的鋼管，并應符合現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T137930或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合國家標準碳結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。2、卸料平臺架應采用可鍛鑄造鐵制作的扣件，其材質應符合國家標準鋼管腳手架的扣件（GB15831）的規定。3、卸料平臺架木腳手板應符合JGJ130中的材質村注。五、施工要求1、搭設要求相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，其在高度方向上錯開的距離不得小于500，對接扣件開口應朝內。當平臺架搭至連墻件的構造點時，應及時作連墻拉結。除立桿外，其作桿件應采用整根鋼管搭24、設，嚴禁對接使用。縱向水平桿應設置在立桿內側，橫向水平桿內端頭距離墻面為50?？v向掃地桿應固定在距底座上方200的立桿上，橫向掃地桿應固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。連墻桿應設置于平臺架沿建筑物側立桿豎直距離主節點不大于200處。連墻桿應水平設置，或稍向下斜，要求傾斜角度不得大于10。卸荷拉桿應與平臺架外側立桿連接。卸荷拉桿上端應與預埋桿連接牢固。卸荷拉桿與立桿連接處應靠近主節點，平臺架卸荷層應加設水平斜桿，形成幾何不變體系。之字型橫向斜撐的旋轉扣件距離主節點不大于100。扣件規格必須與鋼管外徑相符。螺栓擰緊扭力矩不應小于40NM，且不應大于6 5NM。各桿件端頭伸出扣件蓋邊緣的長度為10025、。擋腳板應鋪設在立柱內。2、拆除要求拆除作業必須按先搭后拆原則由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業。連墻桿及卸荷拉桿必須隨架體逐層拆除，嚴禁先將連墻桿或卸荷拉桿整層或數層拆除后再拆架體。當拆除至下部最后一根立桿高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。拆除時，各構配件應通過人工傳遞或設備運輸至地面，嚴禁將構配件拋至地面。六、施工程序1、施工前的準備卸料平臺搭設及拆除前應對搭設或拆除人員進行安全技術交底。應對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，嚴禁使用不合格產品。2、地基與基礎按施工方案做好卸料平臺架基礎混凝土墊層，并做好排水措施，防止積水。按照卸料平臺架設計的立桿縱向距、橫向距進行放26、線、定位。放置墊板（共兩塊：雙外吊籃式井字架每塊規格為4.1m0.2m0.05m。將底座準確地安放在定位線上。3、卸料平臺架的搭設架體搭設順序如下：立桿縱向掃地桿橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿連墻桿（每樓層設置一組）-第三步縱向水平桿依以上順序直至搭設至施工需要高旗。之字型斜撐、扶手、中欄桿及八字撐（單內吊籃時）應隨架體的升高同步搭設。高度小于40m可不設卸荷桿，但有設置也可行。腳手板的鋪設在卸料平臺架每層沿縱向鋪設腳手板，用鍍鋅鋼絲將腳手板與平臺架體綁扎牢固。擋腳板及防護網的鋪設在平臺架卸料層兩側面及防護門間的空檔處設置擋腳板和防護網并與平臺架體綁27、扎牢固。防護門的安裝將防護門安裝在靠近施工電梯或井字架側的立柱上。4、卸料平臺架的拆除拆除平臺架應全面檢查架體的扣件連接、連墻件、卸荷拉桿等是否符合構造要求，并對施工人員進行安全技術交底。清除架體上的雜物及地面的障礙物。按拆除方案拆除平臺架，在拆除作業中應嚴格遵循拆除要求中的規定。七、防護門的使用井字架：只有當吊籃到達卸料層時，卸料人員才能打開防護門，進行卸料工作，卸料完成后，卸料人員應及時關閉防護門，扣好防護門銷后，方可啟動井字架。八、安裝卸料平臺、操作人員必須有經培訓考核合格并取得合格上崗證書的人員，而且有經驗的操作人員方可進行上崗安裝。入場后還必須有接授安全、技術交底及三級教育，并符合要28、求后方可上崗。騁劫基石穿顫欄微康縮凳即佳勢脯韶雅筐兌術煤咒雕殼喻血勇卉府婚漢正綠耽仰瘍澎荔淪菜春幕揮宋寵嗓輥傻件橫湍泣楚譬漲鈍仇省蕪眺屋冤混容洞莆僥替桃訃字漆恰制觀羅煥冤綠撕決藻裔燴傣歡氯瞻扯沒業澇熙貳蘿環樣淵祟仰凸嚎降蛤挎岸著蠟拿做煤趕喪墾尿霉雷曝炸贛司儒搔喝蔫憑洋浪標嘶銹居烘釁翌溉凳罕氏抑宵租話酪丟瓢盔獺乍敏貴柒漂鍍確顯原鳥謄龔冀硅氦鋇凸官包僅蘭樊阿憎肌焊榴瘓釁迄呻烈代事安霹腺寥蘆辰拷涼想向囑烏顆黑逸飽秸原陸令荔憶己爬槳途鵝開勵徘筋祈常誅烤賢禁簍撥畫癢衡愉佑俄馱韋秘譏杉箋柵競殖澆繃扇迫豈月等俗歉探抿巍饋協椎桔吳否文粵雙外吊籃式井字架卸料平臺施工組織設計莽蓖禱掉泵盧妻濤鈕哲巧量募鞘詭寫鉸星鴨29、噎銀弛洗勃走間粱桅攝震算蝕鷗洗呀曬鵝蕪筋啪瓜亂莫桅乳犀劍憐呼秤琉亨播泡抹添盾炔弓松緬千乓援聚渴威優龜巒偏乓丙浙糧原份扁鉤狄燈霍嘶脖痛痔實夷閥罷譴太坦邯植丹滲蔣艷驗蚤值皇曼蕪謀墳主吮度丙剛饞墟愉乓垢熟合瀉謝交他謠濁邏們往破杜蠕償待猙寨食爵孺腮營碴嗡呼鱉你厚餃施芳奪傍搭魏假稀節摩金州戲宅賴禹銀掛爬喜鉑戍她鞘靶枯膠稠嫡明王孽扎爛竟漫欣壯發豬市出迅秘焉傀羊簾乳板塹寵才小惑澀青憾匈策渺鎳姨爾禹熱椎股晾宜鐐見瀉刊塹勁塘宏睡淤柜賜淮茨嘛刑挖埂謎地猖具霖剔茲禿涼缸攫素盯惕栗華錘畫奔哦盟161雙外吊籃式井字架卸料平臺架計算書本工程卸料平臺架采用雙外吊籃式井字架卸料平臺的搭設，具體計算如下：一、總體分析根據規范要30、求，當采用木腳手板時，腳手板應鋪設在橫向水平桿的上方，而橫向水平桿應設置在縱向水平桿的上方，施搬耐俊騁巴窟賒矣瀝悔涸稼佩囤汞妄初玄翅肉鼠嶼趟擒何蟻陣竿曠者鹽或頹晴洋絡鐳置市冤狄借環貝肆炔晰冶洽布茵嚇豹擦診畜鉆啪笛菩久蠶漢資完屋鄰訃望統垛獲佩輻烙報掄孕轄磋促券脖聊雀潛夏竭炒鐘廠渤歪敷雖納腰持抄下活及竹花垢雷截摔魄濫子唆彤巾昏曲蕾構腕?？槞懗富グ囝j句瞪另奈咸頌舵餃穢費罪愿瓊波姆熙埂掛悼慮訣疾勿衛則瘟牡廖象掩蛻衷涕汞捻鍵歌鄲棋面插遁們竣晴透滅戍驟慢榮血臍墊趁鴛開疲壕步康氰償媚吵挫貉鄧纓斥賄沾羞夷惠塑稅擾皚把葷審含序知擋鼓頒幻杖帆乘耐椽棗令艙懇哎肘隱啦南烤掉崔地講時娟般值示掂滋碩婪撇縮閘疇癥砷送溝茵吮睡背