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1、模板工程施工方案一、編制依據1。1XX設計院設計的XXXX花園8號地塊B區地下室施工圖1.2XXXX花園8號地塊B區地下室施工組織設計；1.3國家有關的規范、標準、規程：混凝土結構工程施工質量驗收規范(CB502042002)建筑施工模板安全技術規范(JGJ1622008） 建筑安裝分項工程施工工藝規程二、模板工程概況 本工程主要用于地下室停車使用和設備用房。其平面組合比較復雜，基礎采用混凝土鉆孔灌注樁承臺、基礎梁形式，根據后澆帶區分，把地下室分成三個施工段,分別為Z1、Z2、Z3段，其中Z1段分6個區（Z11Z1-6區）,Z2段分別5個區(Z2-1Z2-5區)，Z3段分別6個區（Z31Z362、區）.2。1建筑物層高及埋深，建筑物層高為4.1m4.8m，基礎埋深5。4m，建筑面積20414.91m2.2。2混凝土構件截面尺寸，外墻厚度350mm，內墻厚250300mm，柱截面200600 mm、200700 mm、300600 mm、300700 mm，頂板厚度200300mm。2.3模板形成2。3.1地下室模板，墻體模板:采用木膠板大模板；頂板梁板主要支撐采用f48mm3.5mm鋼管和主龍管、次龍骨及木膠板組合形成。 墊層模板：木模板拼裝底板模板：集水坑和底板以上外墻水平施工縫模板采用小木模梁模板采用磚模。三、施工部署3.1總體施工部署按照施工組織設計要求。3。1.1基礎施工進度 3、本工程結構施工進度安排如下： Z11Z1-6區地下結構在8月30日施工至0.00;Z22Z25區地下結構在9月20日施工至0。00;Z31Z36區地下結構在10月10日施工至0.00；3.2模板工程施工進度控制 按照以上施工總體部署，為保證進度目標實現，其主要控制階段的模板工程施工進度(絕對工期）控制如下： 底板模板施工時間每區段安排8天；地下室墻體模板每區段安排12天；地下室頂板模板每區段15天；3。3各階段模板工程量基礎工程模板工作量區段部 位工作量(m2)一區Z1-1Z16區18000二區Z2-1Z25區17000三區Z3-1Z36區18600四、施工準備4.1勞動組織 根據本工程施工組4、織設計和模板各階段工作量，模板工程勞動組織如下： 地下室工程配備模板工90人，按照塔吊的布設分兩個作業隊進行施工。設備名稱規格型號數量（臺）備注塔吊QTZ63（TC5610）5電鋸10手提電鋸254。2周轉材料準備模板準備地下室墻體模板地下室層高為非標準，從經濟、技術、質量要求綜合考慮，采用木膠板模板，背楞堅肋為50100木方，模板接縫采用平口式拼接，按照模板翻樣圖制作木制大模板。 地下室墻體模板制作在場外加工場制作,現場近進行組拼加工。由木工工長根據圖紙，進行模板翻樣，并提前提出材料計劃，同時提出帶止水環的穿墻螺栓、套管以及地腳螺栓、墊板等配套的加工、進場計劃。為模板制作準備加工場地和堆放場5、地，保證模板的加工制作質量。模板隨制作,隨由質量檢查員和工長進行驗收。墊層、底板吊幫，木模板 小鋼模提前由木工工長提周轉材料計劃,由公司設備部提供工長組織驗收和隔離劑涂刷。5。400采用大木模板，在規定時間完成模板加工，進行現場安裝準備.頂板模板頂板木膠板和f48鋼管支撐按照施工進度、拆模要求、頂板支撐要求，1、2、3區段劃分進行,在計劃時間開始進場,并根據現場需求陸續到位。電梯井模板 采用木膠拼裝，周轉使用。框架柱、粱模板 地下室框架柱、粱模板采用18mm厚木模板現場制作計劃時間內制作完成。4。3現場準備4.3。1熟悉圖紙和模板的對應，吊裝工須記熟各型號模板位置4.3。2模板安裝、拆除工具準6、備齊全，模板清理刷油的脫膜劑絲等工料準備齊全。模板施工的附助材料要備齊，如：海綿條、401快干膠20苜細鐵絲網材料要及時回收、清理、修整,給下次使用做好準備.4。3.4頂板模預先拼模制作加工，以加快施工速度,減少材料浪費。4.3。5成立專業掛鉤小組、墻模組、頂板模組、樓梯組、大模清理刷油組，使其對本施工范圍的工作專業化，達到操作熟練,各環節得心應手。定崗、定位、定人，責任落實到每個人。大模板的堆放場地平整，地面硬化,下部墊100X100木方，以防止模板疊放變形。五、模板工程施工方法5.1墊層及底板模板 墊層及底板模在，段與段銜接處采用小木模拼裝,承臺及基礎梁模板采用磚模。 底板與墻板水平施工縫7、處在底板施工時反沿高度內側采用小木模吊幫支模，吊幫模板采取鋼筋支托的方式解決,鋼筋支托為在底板內埋設鋼筋楔子進行固定，底板鋼筋綁扎時，要將預埋支托安裝固定牢固，并進行驗收。5。2地下室墻體模板 地下室墻體模板采用18mm厚木模板，模板接縫處平口連接模板內墻支模為木模板常規支模。出于場地狹小，本工程地下結構外墻支模比較特殊，外墻包括兩部分：人防和地下室外墻. 施工步驟： 在地下室外墻內側予埋拉環和地錨.根據支撐高度，按照45角設置，間距1200mm,地錨采用20鋼筋頭制作。 地下室外墻木制大模板橫向鎖固采用雙根直徑48架子管與拉結螺栓鎖固。 外墻內設置止水式頂撐，外側頂在護坡墻上，內側頂在內模板8、上，每面墻的模板內側頂撐必須用吊線墜方式調平,避免模板變形. 地下室外墻模板支撐采取支拉結合的做法，支撐采用100100木方，拉采用花籃螺栓或地腳拉環，防止模板上竄。拉結螺栓間距豎向600mm，水平間距根據模板豎肋間距布置，控制在600mm以內。5。3墻體大模板施工地下室內墻體采用大木膠板和100100木枋。防水墻剪力墻體支模示意圖5.3.1準備工作 墻模清理刷膠膜劑：不能在施工層進行，避免造成污染，清理要徹底，膠膜劑涂刷要均勻且不流淌;對墻體根部頂砼抹面進行檢查，如有不平，用水泥砂漿找平處理(砼工種負責）： 門窗口加固有“n”型鋼筋中心10，“n端部刷防銹漆，門口每側三道，上下距頂、距底209、0mm，中間居中，設置上下各兩道,距側邊200mm,門的加固位置要準確，加固筋以后用做門框安裝用。安裝內墻模板 將一個流水段的模板按順序就位，用撬杠按照墻位線調整模板位置，對稱調整模板的一對地腳螺栓，用托線板測線直,校正標高，使模板的垂直度、水平度、標高符合要求,立即擰緊螺栓。5.3。3安裝外墻模板 先安裝外墻內模板，按照樓板上的位置線將大模板就位找正，再合外墻外側，模板放在外平臺架子上，將模板就位,穿墻螺栓緊固校正，注意施工縫模板板連接處必須嚴密,牢固可靠，防止出現錯臺和漏漿現象。5。3.4其它節點處理陰角模加固鉤頭螺栓不少于三處。大模板的支腿間距要適當，不能距離過大或只有一條,避免因支腿位10、位置不當造成大模板變形。模板接縫用海綿條密,防止漏漿.5.3梁:1、梁模板的安裝工藝:彈出梁軸線及水平線并復核搭設梁模支架安裝梁底楞或梁卡具安裝梁底模板梁底起拱綁扎鋼筋安裝側梁模安裝另一側梁模安裝上下鎖口楞、斜撐楞及腰楞和對拉螺栓復核梁模尺寸、位置與相鄰模板連固1.1安裝梁模支架之前，首層為土壤地面時應平整夯實，首層土壤地面，在支撐下宜鋪設統長墊板， 樓板5cm木方墊木，并且樓層間的上、下支座應在一條直線上；支撐一般采用雙排，間距一般以5001000mm為宜，在支撐上方連固梁底短鋼管，在支撐之間應設縱橫水平聯結桿，根據支撐高度決定水平聯結桿設幾道，一般離地200300mm處設一道，往上縱橫方向11、每隔1600mm左右設一道，并且與滿堂架子拉結，對于無滿堂架子或高度超過5mm和大體積深梁必須設置剪刀撐。應隨時檢查,保證完整牢固。1.2在支撐上調整梁底短鋼管，預留梁底模板的厚度，拉線安裝梁底模板并找直。梁底板應起拱，當梁跨度等于或大于4m時,梁底板按設計要求起拱；如設計無要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/10003/1000。固定梁底模板。1。3 在底模上綁扎鋼筋,安裝梁側模板，安裝外豎楞、斜撐,其間距一般為750mm。當梁高超過600mm時,需加腰楞，并穿對拉螺栓拉結；側梁模上口要拉線找直,安裝牢固,以防跑模。1.4 復核檢查梁模尺寸，與相鄰梁柱模板連接固定.5。4樓板：1、樓板模板安裝12、工藝：搭設支架安裝橫縱木楞調整樓板下皮標高及起拱鋪設模板檢查模板上皮標高、平整度1。1支架搭設前，首層是土壤地面時應平整夯實,無論首層是土壤地面或樓板地面，在支撐下宜鋪設通長腳手板，并且樓層間的上下支座應在一條直線上。支架的支撐(碗扣式）應從邊跨的一側開始，依次逐排安裝,同時在支撐的中間及下部安裝碗扣式縱橫拉桿，在上部安裝可調式頂托。支柱和龍骨間距按模板設計定，一般情況下，支撐的間距為8001200mm，大龍骨的間距為8001200mm,小龍骨間距為300mm.1。2支架搭設完畢后，要認真檢查板下龍骨與支撐的連接及支架安裝的牢固與穩定；根據給定的水平標高線,認真調節頂托的高度，將龍骨找平，注意13、起拱高度（當板的跨度等于或大于4m時，按跨度的1/10003/1000起拱),并留出樓板模板的厚度。1。3 鋪設木膠合板:應先鋪設整塊的，對于不夠整數的模板，再用小塊補齊，但拼縫要嚴密;用鐵釘將木板與下面的木龍骨釘牢，注意，鐵釘不宜過多，只要使木板不移位、翹曲即可。1。4鋪設完畢后，用靠尺、塞尺和水平儀檢查模板的平整度與底標高，并進行必要的校正。六、模板拆除1、樓板、梁模板拆除工藝流程：拆除支架部分水平拉桿和剪力撐 拆除梁連接件及側模板下調樓板模板支柱頂翼托螺旋23m，使模下降分段分片拆除樓板模板、鋼 (木） 楞及支柱拆除梁底模板及支撐系統 拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐，以便作業。而后拆除梁與14、樓板模板的連接角模及梁側模板，以使兩相鄰模板斷連.下調支柱頂翼托螺桿后,先拆鉤頭螺栓,以使鋼框竹編平模與鋼楞脫開.然后拆下U形卡和L形插銷，再用鋼釬輕輕撬動鋼框竹編模板,或用木錘輕擊，拆下第一塊，然后逐塊逐段拆除。切不可用鋼根或鐵錘猛擊亂撬。每塊竹編模板拆下時，或用人工托扶放于地上,或將支柱頂翼托螺桿再下調相等高度,在原有鋼楞上適量搭設腳手板,以托住拆下的模板。嚴禁使拆下的模板自由墜落于地面。拆除梁底模板的方法大致與樓板模板相同。但拆除跨度較大的梁底模板時，應從跨中開始下調支柱頂翼托螺桿,然后向兩端逐根下調，再按4。3。2.2條要求做后續作業。拆除梁底摸支柱時，亦從跨中向兩端作業。2、墻模拆除15、工藝:拆除斜撐自上而下拆掉穿墻螺栓及外楞拆除內楞及竹編模板模板及配件運輸及維護分散拆除墻模的施工要點與柱模分散拆除相同。只是在拆各層單塊模板時，先拆墻兩端接縫窄條模板，然后再向墻中心方向逐塊拆除。七、質量標準：（一）保證項目：模板及其支架必須有足夠的強度、剛度和穩定性；其支承部分應有足夠的支承面積。如安裝在基土上，基土必須堅實，并有排水措施。對濕陷性黃土,必須有防水措施;對凍脹士，必須有防凍融措施.檢查方法：對照模板設計，現場觀察或尺量檢查。(二）基本項目1、接縫寬度不得大于1.5mm. 檢查方法:觀察和用楔形塞尺檢查。2、模板表面清理干凈,并采取防止粘結措施。3、模板安裝允許偏差項目，見表416、-3。模板安裝的允許偏差 表11允許偏差 （mm)單層、多層高層框架多層大模高層大模測量墻、梁、柱軸線位移4444尺量檢查標 高4+2 444用水準儀或拉線和尺量檢查墻、柱、梁截面尺寸+3 -4+2 -422尺量檢查相鄰兩板表面高低差2222用直尺和尺量檢查表面平整度4422用2m靠尺和塞尺檢查預埋鋼板中心線位移3333埋管預留孔中心線位移3333插筋中心線位置4444拉線和尺量檢查插筋外露長度+10 0+10 0+10 0+10 0拉線和尺量檢查預埋螺栓中心線位置2222拉線和尺量檢查預埋螺栓外露長度+8 0+8 0+8 0+8 0拉線和尺量檢查預留洞中心線位移8833拉線和尺量檢查預留洞截17、面外露長度+8+8+8+8拉線和尺量檢查八、成品保護1、 安裝完畢的平臺模板、梁模板不可臨時堆料和當作業平臺，模板平放時，要有木方墊架。立放時,要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木方，以此保證模板不扭曲不變形，防止模板的變形、標高和平整度產生偏差.不可亂堆亂放或在組拼的模板上堆放分散模板和配件。2、 工作面已安裝完畢的墻、柱模板，不準在吊運其它模板時碰撞，不準在預拼裝模板就位前作為臨時椅靠,以防止模板變形或產生垂直偏差。工作面已安裝完畢的平面模板，不可做臨時堆料和作業平臺，以保證支架的穩定，防止平面模板標高和平整產生偏差。3、 拆除模板時，不得用大錘、撬棍硬碰猛撬，以免混凝土的外形和內部受到損傷18、，防止砼墻面及門窗洞口等處出現裂紋。4、保持模板本身的整潔及配套構件的齊全,放置合理，保證板面不變形.5、模板吊運就位時要平穩、準確，不得碰砸墻體、樓板及其它已施工完了的部位，不得兜掛鋼筋.用撬棒調整模板時，撬棒下要支墊木方,要注意保護模板下面的海綿條或砂漿找平層。6、冬季施工防止砼受凍，當砼達到規范規定的拆模強度后方準拆模，否則會影響砼質量。九、質量注意事項(一）梁、板模板：梁、板底不平、下撓；梁側模板不平直;梁上下口漲模:防治的方法是，梁、板底模板的龍骨、支柱的截面尺寸及間距應通過設計計算決定,使模板的支撐系統有足夠的強度和剛度。作業中應認真執行設計要求,以防止混凝土澆筑時模板變形。模板支19、柱應立在墊有通長木板的堅實的地面上，防止支柱下沉，使梁、板產生下撓.梁、板模板應按設計或規范起拱.梁模板上下口應設銷口楞，再進行側向支撐,以保證上下口模板不變形。（二）墻模板：1、墻體厚薄不一，平整度差：防治方法是模板設計應有足夠的強度和剛度,龍骨的尺寸和間距、穿墻螺栓間距、墻體的支撐方法等在作業中要認真執行.2、墻體爛根，模板接縫處跑漿;防治方法是，用5050木膠模板固定墻、柱外圍，模板根部砂漿找平塞嚴，模板間卡固措施牢靠。3、門窗洞口混凝土變形：產生的原因是，門窗模板與墻模或墻體鋼筋固定不牢，門窗模板內支撐不足或失效。（三)木膠合板模板在使用過程中應加強管理:木膠板模板在使用過程中應加強管20、理.支、拆模及運輸時應輕搬輕放，發現有損壞及變形時，應及時修理。模板應分類、分規格碼放,對于木膠板的側面、切割面、孔壁應用封邊膝封閉，以最大限度地增加周轉次數.（四)技術措施： 1、當提前拆除豎向模板時,豎向模板頂部設一塊與梁底同寬的木夾板，且與豎向模板相互斷開，拆模時梁部位不拆，梁底方木斷開，向上倒運、周轉施工。2、木夾板表面如有孔洞、毛邊、不平直處,用塑料膠帶紙封貼堵縫。3、當梁長大于4.0米時，梁中間應起拱，起拱高度為2.5。4、所有模板每次周轉均應均勻涂刷隔離劑，便于模板拆除，不破壞混凝土成品。5、懸挑構件必須在強度達到100以后，方可拆除支撐構件.十、安全注意事項：1、進入施工現場人21、員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帶，并應系牢.2、經醫生檢查認為不適宜高空作業的人員，不得進行高空作業.3、工作前應先檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內,以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止釘子所腳和空中滑落。4、安裝與拆除5m以上的模板,應搭腳手架，并設防護欄桿,防止上下在同一垂直面操作。5、高空、復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有工實的安全措施。6、遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空作業，雪雨后應先清掃施工現場，略干不滑時再進行工作。7、二人抬運模板時要互相配合，協同工作。傳遞模板，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋.組合鋼模板22、裝拆時，上下應有人接應。鋼模板及配件應隨裝拆隨運送。8、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。9、支撐、牽杠等不得搭在門窗框和腳手架上.通道中間的斜撐、拉桿等應設在1。8m高以上。10、支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落.11、模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好.12、拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下,尤其是用定型模板做平臺模板時,更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷23、人。13、高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作;不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋作業。14、裝拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安人意識。15、拆模必須一次性拆清,不得留下無撐模板。拆下模板要及時清理，堆放整齊。16、拆除平臺底模時,不得一次將頂撐全部拆除，應分批拆下頂撐，然后按順序拆下擱柵、底模，以免發生模板在自重荷載下一次性大面積脫落.頂板、梁模板支撐體系設計計算一、梁木模板與支撐計算書 1、梁模板基本參數 梁截面寬度 B=400mm, 梁截面高度 H=900mm，24、 H方向對拉螺栓1道，對拉螺栓直徑20mm， 對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度）600mm。 梁模板使用的木方截面50100mm， 梁模板截面側面木方距離300mm. 梁底模面板厚度h=18mm,彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 梁側模面板厚度h=18mm,彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 2、梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.340kN/m2； 鋼筋自重 = 1。500kN/m3; 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2。500kN/m2。 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載25、設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度,取24。000kN/m3; t 新澆混凝土的初凝時間,為0時（表示無資料)取200/（T+15），取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度,取2。500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取1.200m; 1 外加劑影響修正系數,取1.000; 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0。850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28。800kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F26、1=28。800kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 6.000kN/m2。 3、梁模板側模計算 梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下 圖 梁側模板計算簡圖 1.抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm2）； M - 計算的最大彎矩 (kN。m)； q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)； q=(1。228.80+1。46.00）0.90=38.664N/mm 最大彎矩計算公式如下: M=0.1038.6640。3002 f=0。348106/48600.0=7。160N/mm2 梁側模面板抗彎計算強度小于15.0027、N/mm2,滿足要求！ 2。抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30038.664=6。960kN 截面抗剪強度計算值 T=36960/(290018)=0。644N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求！ 3.撓度計算 最大撓度計算公式如下： 其中 q = 28。800。90=25。92N/mm 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0。67725.920300。04/(1006000.00437400。0)=0.542mm 梁側模板的撓度計算值：28、 v = 0。542mm小于 v = 300/250,滿足要求！ 4、穿梁螺栓計算 計算公式： N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力; A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2）； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值,取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1。228。80+1。46.00）0。900.60/1=23.20kN 穿梁螺栓直徑為20mm； 穿梁螺栓有效直徑為16。9mm； 穿梁螺栓有效面積為 A=225。000mm2； 穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=38。250kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=23。198kN； 穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm29、。 每個截面布置1 道穿梁螺栓. 穿梁螺栓強度滿足要求！ 5、梁支撐腳手架的計算 支撐條件采用鋼管腳手架形式，參見樓板模板支架計算內容。二、梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算依據2施工技術2002.3。扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 模板支架搭設高度為3。9米， 基本尺寸為：梁截面 BD=400mm900mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.90米，立桿的步距 h=1。50米， 梁底增加1道承重立桿。圖1 梁模板支撐架立面簡圖1、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度.模板面板的按照多跨連續30、梁計算. 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等. 1。荷載的計算： (1）鋼筋混凝土梁自重（kN/m)： q1 = 25.0000。9000.4=9kN/m (2）模板的自重線荷載（kN/m): q2 = 0。3500。40（20。900+0。40)/0。40=0。77kN/m （3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN): 經計算得到,活荷載標準值 P1 = （1.000+2。000）0。400。40=0.607kN 均布荷載 q = 1.210。125+1。20。77=13.074kN/m 集中荷載 P = 1。40.608=0。851kN 面板的截面慣性矩I和截面抵31、抗矩W分別為： 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 45。001.801。80/6 = 24。30cm3； I = 45。001。801。801.80/12 = 21.87cm4; 計算簡圖 彎矩圖（kN。m) 剪力圖(kN) 變形圖（mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.722kN N2=2。650kN N3=2.650kN N4=0.722kN 最大彎矩 最大變形 V = 0。0mm （1）抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0。03910001000/24300=1。605N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15。00N/mm2； 面32、板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求！ （2)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0。026mm 面板的最大撓度小于150。0/250,滿足要求！2、梁底支撐木方的計算 (一)梁底木方計算 按照兩跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2。650/0。40=6.625kN/m 最大彎矩 M = 0.125ql2=0.1255。890。40.4=0.117kN.m 最大剪力 Q=0。6250.406.625=1.656kN 最大支座力 N=1。250。406.625=3.312kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面33、抵抗矩W分別為： W = 5。0010。0010.00/6 = 83。33cm3； I = 5.0010.0010。0010.00/12 = 416.67cm4; (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0。149106/83333。3=1。79N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2）木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.625ql 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31656/（250100）=0。497N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (334、）木方撓度計算 最大變形 v =0.5214.907450.04/（1009500。004166666。8)=0.026mm 木方的最大撓度小于450.0/250，滿足要求! 3、梁底支撐鋼管計算 （一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算. 集中荷載P取木方支撐傳遞力. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖（mm） 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0。071mm 最大支座力 Qmax=6.358kN 抗彎計算強度 f=0。246106/5080.0=48.33N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小35、于205。0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于600。0/150與10mm,滿足要求! （二) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m） 支撐鋼管變形圖（mm) 支撐鋼管剪力圖（kN） 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=1.001kN。m 最大變形 vmax=2。135mm 最大支座力 Qmax=13.669kN 抗彎計算強度 f=1.001106/5080。0=197。12N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度小于936、00。0/150與10mm，滿足要求！4、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=13。67kN （已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1293。850=0.596kN N = 13。669+0.596=14。266kN - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）；i = 1.58 A - 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4。89 W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3);W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2）； f 鋼管立37、桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 （m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1）或(2）計算 l0 = k1uh （1） l0 = (h+2a） (2） k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數,參照扣件式規范表5。3。3；u = 1。700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。30m； 公式（1)的計算結果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/15.8=188。345 =0.203 =14266/(0。203489）=143.630N/mm2，立桿的穩定性計算 38、f，滿足要求！ 公式(2）的計算結果：l0=1.500+20.300=2。100m =2100/15.8=132。911 =0.386 =14266/（0.386489)=75。491N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3）計算 l0 = k1k2（h+2a) （3） k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值為1.000； 公式（3)的計算結果:l0=1。1671。000(1。500+20.300)=2.451m =2451/15。8=155。108 =0。291 =14266/(0。291489）=100.327N/mm2,立桿的穩定性計算39、 f，滿足要求！三、扣件鋼管樓板模板支架計算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）。 計算依據2施工技術2002。3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全（杜榮軍） 模板支架搭設高度為3.9米, 搭設尺寸為:立桿的縱距 b=0。90米,立桿的橫距 l=0。90米，立桿的步距 h=1.50米。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元1、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.2500.900+0。3500.900=5.940kN/m 活荷載標準值 q2 = （240、.000+1。000）0。900=2。700kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 90。001.801。80/6 = 48。60cm3； I = 90.001。801。801。80/12 = 43.74cm4； （1）抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f - 面板的抗彎強度計算值(N/mm2）; M - 面板的最大彎距(N。mm)； W 面板的凈截面抵抗矩; f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m）； 經計算得到 M = 0。100（1。25。9441、0+1.42。700)0.3000。300=0。098kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0。09810001000/48600=2。020N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求！ (2）抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。600（1。25。940+1。42。700）0.300=1.963kN 截面抗剪強度計算值 T=31963。0/（2900。00018.000)=0.182N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求！ (3）撓度計算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 42、250 面板最大撓度計算值 v = 0.6775.9403004/(1006000437400）=0.124mm 面板的最大撓度小于300。0/250，滿足要求!2、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1）鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000。2500。300=1。875kN/m (2）模板的自重線荷載（kN/m)： q12 = 0.3500。300=0。105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN/m）： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1。000+2。000)0。300=0。900kN/m 靜荷載 43、q1 = 1.21.875+1.20.105=2。376kN/m 活荷載 q2 = 1。40。900=1.260kN/m 2。木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.272/0。900=3。636kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.640。900.90=0。295kN.m 最大剪力 Q=0。60.9003。636=1.963kN 最大支座力 N=1.10.9003。636=3.600kN 木方的截面力學參數為 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/44、6 = 83。33cm3； I = 5。0010.0010.0010.00/12 = 416。67cm4； (1）木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0。295106/83333。3=3.53N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求！ (2）木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下： Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31963/（250100）=0。589N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! （3）木方撓度計算 最大變形 v =0。6771。980900。45、04/(1009500.004166666.8)=0.222mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求！3、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN。m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0。864kN.m 最大變形 vmax=2.000mm 最大支座力 Qmax=11。759kN 抗彎計算強度 f=0。864106/5080。0=170。06N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求！ 支撐46、鋼管的最大撓度小于900。0/150與10mm,滿足要求！4、模板支架荷載標準值（立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1。靜荷載標準值包括以下內容： (1）腳手架的自重（kN）: NG1 = 0。1293.850=0.497kN (2)模板的自重（kN）： NG2 = 0。3500。9000.900=0。284kN (3）鋼筋混凝土樓板自重（kN)： NG3 = 25。0000。2500.9000。900=5.063kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5。843kN. 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到,47、活荷載標準值 NQ = （1。000+2.000）0。9000。900=2。430kN 3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ5、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N = 10.41kN - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1。58 A - 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3）；W = 5。08 - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2）； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 2048、5。00N/mm2； l0 計算長度 （m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式（1）或(2）計算 l0 = k1uh (1) l0 = （h+2a） (2) k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為1.155; u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3。3；u = 1。700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。30m； 公式（1)的計算結果：l0=1.1551.7001。50=2。945m =2945/15.8=186.408 =0。207 =10414/（0.207489）=102.713N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 公式(2）的計算結果：l0=1。500+20.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0。386 =10414/（0.386489）=55.107N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素,適宜由公式（3）計算 l0 = k1k2（h+2a） (3） k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.000； 公式(3）的計算結果:l0=1。1551。000（1.500+20.300）=2.425m =2425/15。8=153。513 =0。298 =10414/(0.298489)=71.542N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求!