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1、目 錄1. 工程概況11.1. 各參建單位11.2. 工程概況11.3. U 型槽段落劃分41.4. 編制依據42. 施工籌劃42.1. 施工籌劃的總體思路42.2. 施工現場平面布置52.3. 施工組織網絡62.4. 主要施工機械設備計劃72.5. 主要材料計劃72.6. 勞動力計劃83. U型槽結構施工方案83.1. 施工準備83.2. 結構施工84。3模板支架體系104。4 質量要求134.5 側墻模板計算144。9 墻模板主次楞的計算194。10 穿墻螺栓的計算254.11施工操作平臺計算書264. 安全保證措施365.1安全管理措施365. 文明施工保證措施375.1. 施工現場臨時2、停電應急預案371. 工程概況1.1. 各參建單位建設單位：建設局設計單位：設計研究院監理單位：限公司施工單位：集團有限公司1.2. 工程概況本項目屬于徐州市XX北路西延市政工程的一部分，西起XX鐵路北側，與鐵路箱涵相接，東端與新建道路相接， 起點樁號K0-001.307,終點樁號K0203.963，全長205。27m。共設置10節U型槽,其中北 U1 中心節長為 25m，其它 U 型槽 每節中心節長為 20m,每節 U 型槽接縫寬度為 3cm,且均與道路中心線垂直。U 型槽外側高墻墻頂設置欄桿. U 型槽地面縱坡與道路縱坡基本相同，并滿足側墻邊緣蓋板排水溝深度1.0m.U型槽結構寬度自西向東3、40m34m不等，結構高度10.0m7.0m。U型槽平面布置圖U型槽縱斷面圖U型槽橫斷面圖1.3. U 型槽段落劃分立交橋處地下水較豐富，穩定水位埋深約為 2。70-4.70m，穩定水位平均值 4.29 米，穩定水位高程平均值 37。15 米。根據地下水位埋深情況設計 U 型槽長度，U 型槽終點布置于地下水位之上。布置樁號為:K0001。307-K0+203。963U。1.4. 編制依據序號編 號名 稱1GB502042002混凝土結構工程施工及驗收規范2GBJ502052001鋼結構工程施工質量驗收規范3GB500102002混凝土結構設計規范4DBJ0811111999地基基礎設計規范5G4、B1289891國家一、二等水準測量規范6GB500172003鋼結構設計規范7DBJ084094地基處理技術規范8JGJ107-96鋼筋機械連接通用技術規程9GB50202-2002建筑地基基礎工程施工質量驗收規范10DGJ08-6197基坑工程設計規程11GB503002001建筑工程施工質量驗收統一標準12GB50208-2002地下防水工程質量驗收規范13GB/T50326-2001建筑工程項目管理規范14DBJ08-903-2003施工現場安全生產保證體系15DGJ08-103-2003無障礙設施設計標準2. 施工籌劃2.1. 施工籌劃的總體思路結構制作按照結構高度的不同分為二次制作5、和三次制作兩種方式，U1U7段基坑深度較大，墻板較高，側墻采用三次制作的方式，先施工鋼筋混凝土底板和30cm高混凝土側墻，然后再分兩次制作混凝土側墻，每次側墻澆筑高度在35m不等,施工縫采用防水處理，內設止水鋼板，所有側墻模板采用止水螺桿進行加固,對拉螺桿不得使用套管。所有側墻結構施工完成達到設計強度以后開始分層對稱回填側墻以外的土體，恢復路面,施工U型槽附屬工程.2.2. 施工現場平面布置（1）施工場地圍護及施工道路工地圍擋采用2m高彩鋼板全封閉隔離措施，圍擋底部用50cm高磚墻砌筑.施工期間的交通主要依靠南側靠近XX鐵路的施工便道和北側倉庫內的場區道路，原材料進場和土方開挖外運均需占用這兩6、條路線，在北側靠近現狀倉庫位置設置大門一處,寬度8。0m，作為施工主要出入口，靠近北側大門位置在現狀卸煤槽處布置辦公場地.南側靠近施工便道位置設置大門一處，寬度8.0m，作為原材料進出的通道，靠近南側大門位置布置材料堆場、加工場和設備堆場。（2）施工用電電源由兩臺400KVA變電器提供。變配電箱接至施工范圍內，采用三級配電三級保護的方式布置施工用電。動力電源從施工變配電箱所引出，采用橡套電纜供電,沿工地圍墻布設2路電纜主干線。基坑周邊南北兩側各設置兩只動力配電箱,電源分別從主干線電纜引出，沿施工圍檔布設照明電纜線，分別通到工地照明電箱中。電線敷設根據施工現場條件采用埋地、沿墻、沿柱架空敷設等方7、法。（3）施工給水現場給水主管采用DN95mm PE管，沿施工道路遠離基坑一側敷設。為了方便施工用水，給水主管沿線相隔50m設一個給水接頭,各裝一只Dg25（1)和Dg15(1/2）的帶寶塔頭接管的閥門.施工設施用水根據設施的落實情況與用水量需求，敷設適當通徑的給水支管路，穿越施工道路處穿鋼套管通過。因周邊場區無市政給水管網接入,水源接入點以東側倉庫場區內的水塔和井點降水的水源為主，施工現場布置2只242。5m水箱，井點降水的出水管接入水箱將水箱蓄滿，作為施工現場的臨時用水，水量不夠的情況下與相鄰標段的施工單位協調水源接入。2.3. 施工組織網絡項目經理生產經理技術負責人各部門負責人樁、加固施8、工降水施工土方開挖施工結構施工防水施工施工監測2.4. 主要施工機械設備計劃主體結構施工設備表編號名 稱型號 規格單位數量用 途1電焊機 臺 4結構制作2壓刨機 臺13平刨機 臺 14電鋸 臺25砂輪切割機 臺26沖擊電鉆 臺27手提鋸 臺38臺鉆 臺39插入式振搗棒 臺510空 壓 機9m3 臺411木模板國標型號 m2100012平板式振動器通用產品 根213 14 2.5. 主要材料計劃(1) 本工程材料供應由材料設備部門統一負責、統一采購、統一調運。(2） 所有采購的材料，必須是正規名牌廠商生產的合格產品,必須附帶有質量保證證明，并要取得監理工程師的同意后才可以使用。（3） 材料質量是9、工程質量的生命，為此必須將重點把好材料的質量關。(4） 凡必須進行試驗才能使用的材料，委托專業試驗機構進行材料各項指標的測試，經測試不合格的材料不準使用。2.6. 勞動力計劃各道工序勞動力需求情況統計表工序工種人數焊工1電工1鉆工4結構制作普通工10木工30施工監測監測33. U型槽結構施工方案3.1. 施工準備1、施工前需對施工圖進行審查，并編制作業指導書,對操作工人交底后下發給施工班組。2、施工前應提前做好材料計劃,現場應儲備一定量的鋼筋及周轉材料。3.2. 結構施工 本段本項工程工程量大，工期短,模板用量大等特點，模板采用大塊木模板，模板縫用雙面膠封條密封， 1）模板配置作業的主要原則 10、1、實用性 主要應保證混凝土的質量，具體要求是 1。1接縫嚴密，不漏漿 1.2保證構件的形狀尺寸和相互位置的正確。 1.3模板的結構簡單，支拆方便. 2、安全性 2.1保證在施工過程中，不變形,不破壞，不倒塌. 3、經濟性 針對工程的具體情況，因地制宜就地取材,在確保工期，質量的前提下，盡量減少一次性投入，增加模板周轉，減少支拆用工，實現文明施工。2)模板安裝裝模板前,必須先由放樣員定出模板安裝線，保證各結構部位位置正確。除內拉桿外，模板的固定裝置或支撐物不應設在已完成的混凝土中。模板內金屬拉桿或錨桿，應設置在距表面至少50mm的深度處.混凝土外露表面的模板接縫，應做成一種有規則的形式,水平和11、垂直線條一直連貫每個結構物,所有的施工縫應同這些水平和垂直線條相重合。墻身模板采用拉條螺絲固定時,拉條螺絲須帶有止水片,焊接在圍護樁的縱向鋼筋上，墻體下面三排對拉絲采用雙排螺帽加固，外面在用上扎絲固定，防止因震動棒震動而螺帽松動，防止爆模。3）模板監護澆注混凝土前，模板必須清理干凈，底部應完全沒有鋸末、刨花、鐵銹、污垢、泥土或其它雜物.澆注混凝土前或澆注中，模板出現任何不良情況時，應停止施工,直到缺陷被改正為止.嚴格防止“跑模”現象發生。4)模板拆除打算拆除模板前，應通知監理工程師并取得同意。模板的拆除,應保證不致由此引起混凝土的損壞。在混凝土未達到足夠的強度前不得拆模.不承重的垂直模板，應在12、混凝土的強度能保持其表面和棱角不因拆除模板而損壞時,或在混凝土強度超過2。5MPa時方可拆除。承重模板應在混凝土的強度能承受自重時方能拆除。 4。3模板支架體系4.3。1 標準段落模板腳手架體系模板工程為側墻支撐體系.本工程模板采用木模,腳手支架采用鋼管扣件式腳手架。側墻支撐體系部位材質間距備注面板1220244018mm木模板主龍骨20cmx5cm500mm外支撐體系M14止水對拉螺桿500mm600mm側墻模板支撐圖4。3。2 底板與底板加腋處模板支架體系結構在板墻結合部部位，由于設置加高加腋或者由于需要施工縫抬高等原因，形成該處的混凝土頂面高出其它部位,施工時需要在該部位立懸空模板,見下13、圖。底板及底板加腋處模板支撐圖4.3.3 底板與側墻端頭模板支架體系在底板及側墻施工中，均有端頭模板,特別是變形縫處的端頭模板要求更為嚴格，故必須加以重視。端頭模板采用膠合板（18mm厚)，在端頭模板相應的位置處固定聚苯（或硬質泡沫條）作為止水條的預留槽。端頭板支撐為100mm100mm方木，牢固的支立于頂板底伸出的縱向方木上，端頭模板固定用12水平拉桿實現，見下施工示意圖. 端頭模板支撐圖4。3。4 對拉螺栓防水體系在側墻、中隔墻施工中，模板系統均設置有對拉螺栓，為確保結構防水性能,在每個穿越孔位處距模板3公分處設置阻水鋼板，施工結束后人工鑿除表面混凝土并環氧砂漿封堵，見下施工示意圖.防水拉14、桿布置圖14拉桿螺栓鑿除面內清理干凈，檢查合格后報監理工程師驗收簽認后再進行下道工序施工。4。4 質量要求模板的接縫嚴密、平整、不漏漿，不錯臺，不跑模，不漲模，不變形，支立前清理干凈并涂刷隔離劑。模板應按部位進行編號，按編號堆放,以免用錯。模板上預埋件及預留洞的位置必須準確。模板的安裝與鋼筋的綁扎應密切配合，以方便施工，提高工效為準.立模前必須經模數試拼、準確放樣。模板初步安裝完畢后,用全站儀(或J2經緯儀）校正軸線,然后固定牢固,以確保凈空和限界要求。墻根模板應平整、順直、光潔，標高準確。為防止少量滲漿,應加貼海綿條，海綿條寬度以不小于30mm為宜，粘貼海綿條距模板線2mm,使其模板壓住后海15、綿條與線齊平,防止海綿條澆入混凝土內。不得用砂漿找平或用木條堵塞。梁模板內應留置清掃口,以便清理垃圾。采用水性脫模劑，刷脫模劑前必須把模板內的水泥渣清理干凈。施工縫端頭模：施工縫模板要嚴格按照施工圖紙和施工方案留置，其位置必須準確，施工縫應考慮支拆方便，為保證鋼筋保護層厚度及鋼筋間距，采用刻槽模（側墻）及鋼絲板網擋板（板）。4.5 側墻模板計算墻模板的計算參照建筑結構荷載規范、混凝土結構設計規范、鋼結構設計規范等規范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞)組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨,即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓16、成為主龍骨的支點.根據建筑施工手冊，當采用容量為0。20.8m3 的運輸器具時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為4.00kN/m2； 4。6 參數信息1。基本參數次楞間距（mm）：450；穿墻螺栓水平間距(mm):450;主楞間距（mm）:500;穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑（mm）：M14；2.主楞信息主楞材料：圓鋼管；主楞合并根數：2；直徑(mm):48。00；壁厚（mm)：3。00；3。次楞信息次楞材料：木方;次楞合并根數：2;寬度（mm):60。00；高度(mm):80。00；4。面板參數面板類型：膠合面板；面板厚度(mm）:18。00；面板彈性模量（N/mm2）:60017、0。00;面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13。00；面板抗剪強度設計值（N/mm2）:1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc（N/mm2）:13。00;方木彈性模量E(N/mm2):9000.00;方木抗剪強度設計值ft(N/mm2)：1。50；鋼楞彈性模量E（N/mm2）：206000。00;鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2）：205.00; 墻模板設計簡圖 4.7 墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力,按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0。22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3; t - 新澆混凝土18、的初凝時間,取2.000h； T - 混凝土的入模溫度,取20。000; V 混凝土的澆筑速度,取2。500m/h； H - 模板計算高度,取3。000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。分別計算得 17。031 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值17。031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=17。031kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。 4。8 墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度.根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾19、倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0。1q1l2+0。117q2l2其中， M面板計算最大彎矩（Nmm）; l-計算跨度（次楞間距）: l =450。0mm; 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1。42。000.500。90=1。260kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。面板的最大彎矩：M=0。19。197450。02+0。1171.26020、450.02=2.16105Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算: = M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩（Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 ： W = bh2/6 = 50018.018.0/6=2。70104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2); f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 2.16105 / 2。70104 = 8。0N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =8N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0。6q1l+021、。617q2l其中,V-面板計算最大剪力（N)； l計算跨度(次楞間距): l =450.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.217。0310.5000.900=9.197kN/m; 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.42.000。500.90=1.260kN/m；面板的最大剪力:V = 0。69.197450.0 + 0.6171.260450.0 = 2833。0N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/（2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2）； V-面板計算最大剪力(N):V = 2833。0N； b構件的截面寬度（mm）：b = 500mm ； hn-面板厚度(22、mm）：hn = 18.0mm ； fv面板抗剪強度設計值(N/mm2）：fv = 1。500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值： =32833.0/(250018。0)=0。472N/mm2;面板截面抗剪強度設計值: fv=1。500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0。472N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2，滿足要求! 3。撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下：=0。677ql4/（100EI）=l/250其中,q-作用在模板上的側壓力線荷載： q = 17。030.5 = 8。516N/mm23、； l-計算跨度(次楞間距)： l = 450mm； E面板的彈性模量： E = 6000N/mm2; I-面板的截面慣性矩: I = 501。81。81.8/12=24。3cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.8mm；面板的最大撓度計算值： = 0.6778.524504/（10060002.43105) = 1。621 mm；面板的最大撓度計算值： =1。621mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1。8mm，滿足要求！4。9 墻模板主次楞的計算(一）.次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中,次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵24、抗矩W分別為:W = 688/62= 128cm3；I = 6888/122= 512cm4; 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0。1q1l2+0。117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩（Nmm)； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm; 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.217。0310。4500.900=8。277kN/m; 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1。42。000。450.90=1。134kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大彎矩：M =0.18。277500。02+0。1171。134500。02= 2。40105Nmm；25、次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應力（N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩（Nmm）； W -次楞的截面抵抗矩,W=1.28105mm3； f 次楞的抗彎強度設計值； f=13。000N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 2。40105/1。28105 = 1.9 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值： f = 13N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 1。9 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2。次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下：V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力26、; l-計算跨度（主楞間距）： l =500。0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310。4500。900/2=4。139kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.42.000。450。90/2=0。567kN/m，其中,0.90為折減系數.次楞的最大剪力：V = 0.64。139500.0+ 0。6170。567500。0 = 1416.5N；截面抗剪強度必須滿足下式:=3V/（2bh0)其中， 次楞的截面的最大受剪應力（N/mm2); V次楞計算最大剪力(N）：V = 1416。5N； b-次楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ; hn-次楞的截面高度（mm)27、：h0 = 80.0mm ; fv次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1。500 N/mm2;次楞截面的受剪應力計算值: =31416。5/(260。080.02)=0.221N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =0.221N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=1。5N/mm2，滿足要求!3.次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值,同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0。677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm); q-作用在次楞上的線荷載（kN/m): q = 17。030.45=7.66 kN/m； l-計28、算跨度(主楞間距）: l =500.0mm ； E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I次楞截面慣性矩（mm4），I=5。12106mm4；次楞的最大撓度計算值： = 0.67715.33/25004/(10090005。12106） = 0。07 mm;次楞的最大容許撓度值： = 2mm;次楞的最大撓度計算值 =0.07mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2mm,滿足要求!(二）。主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中,主楞采用圓鋼管,直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =4.4932= 8。986c29、m3；I =10。7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖（kN)主楞計算彎矩圖(kNm）主楞計算變形圖（mm）1。主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載： P1。217.030。450。51.420.450.55。228kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 450mm;強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值（N/mm2) M 主楞的最大彎矩（Nmm）;M = 1。85105 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩（mm3）; W = 8。99103 mm3； f -主楞的強度設計值（N/mm2)，f =205.00030、N/mm2；主楞的最大應力計算值： = 1。85105/8.99103 = 20.6 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =20.6N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力（N/mm2); V-主楞計算最大剪力（N）：V = 1529。5N； A 鋼管的截面面積(mm2）：A = 848。23mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2):fv = 120 N/mm2;主楞截面的受剪應力計算值： =21529.5/848.230=3。606N/mm2；主楞截面的受31、剪應力計算值 =3.606N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！3。主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值： = 0.115mm；主楞的最大容許撓度值: = 1。8mm;主楞的最大撓度計算值 =0.115mm 小于 主楞的最大容許撓度值=1.8mm,滿足要求！4。10 穿墻螺栓的計算計算公式如下：NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 （mm2）； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號： M14 ;穿墻螺栓有效直徑： 11。55 mm;穿墻螺栓有效面積： A = 105 mm2；穿墻螺32、栓最大容許拉力值： N = 1.701051。0510-4 = 17.85 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 3.74 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=3.743kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17。85kN，滿足要求！4.11施工操作平臺計算書施工操作平臺的計算依照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范、建筑地基基礎設計規范、建筑結構荷載規范、鋼結構設計規范、建筑施工安全手冊(杜榮軍 主編）等編制.支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架,對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計33、算書編寫還參考了施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全一文，同時參照了建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程的部分內容.4。12 參數信息1.基本參數立桿橫向間距或排距la(m)：0。90，立桿步距h（m）：1.50；立桿縱向間距lb(m）:0。70，平臺支架計算高度H（m)：9.00；立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m）：0.50,平臺底鋼管間距離(mm)300。00；鋼管類型:483。0,扣件連接方式：雙扣件,取雙扣件抗滑承載力調整系數:0。75；2.荷載參數腳手板自重（kN/m2）:0。300;欄桿自重(kN/m）：0。150；材料堆放最大荷載(kN/m2）：3。00034、;施工均布荷載(kN/m2）:2.000；3。地基參數地基土類型:碎石土；地基承載力標準值(kPa）：120.00;立桿基礎底面面積(m2)：0。25；地基承載力調整系數:1。00。4.風荷載參數本工程地處江蘇省徐州市，基本風壓0。45 kN/m2；荷載高度變化系數z 為0.62，風荷載體型系數s 為0。273;施工操作平臺計算中考慮風荷載作用。 4。13 縱向支撐鋼管計算縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算,截面幾何參數為截面抵抗矩 W = 4。49 cm3；截面慣性矩 I = 10。78cm4； 縱向鋼管計算簡圖1。荷載的計算(1)腳手板自重(kN/m）：q11 = 0。30。3 = 0.0935、 kN/m；（2）堆放材料的自重線荷載（kN/m）：q12 = 30.3 = 0。9 kN/m；（3)施工荷載標準值（kN/m):p1 = 20.3 = 0。6 kN/m2。強度驗算依照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范規定，縱向支撐鋼管按三跨連續梁計算。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和;最大彎矩計算公式如下： M = 0。1q1l2+0。117q2l2最大支座力計算公式如下: N = 1。1q1l + 1。2q2l均布恒載：q1 = 1。2 q11 = 1。20.09 = 0.108 kN/m；均布活載：q2 = 1.40。6+1.40.9 = 2。1 kN/m；最大36、彎距 Mmax = 0.10.1080。92 + 0。117 2.10。92 = 0.208 kNm ；最大支座力 N = 1.10.1080。9 + 1。22.10。9 = 2。375 kN；最大應力 = Mmax / W = 0。208106 / (4490) = 46。273 N/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2;縱向鋼管的計算應力 46。273 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓設計強度 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度;計算公式如下： = 0.667ql4/100EI均布恒載： qk = qll=0.09 k37、N/m； = 0。677 0.099004/(1002。06105107800）=0。018 mm；縱向鋼管的最大撓度為 0.018 mm 小于 縱向鋼管的最大容許撓度 900/150與10 mm,滿足要求！ 4。14 橫向支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P =2.375 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖（kNm） 支撐鋼管計算變形圖（mm） 支撐鋼管計算剪力圖（kN） 最大彎矩 Mmax = 0.396 kNm ;最大變形 max = 0.523 mm ；最大支座力 Qmax = 5.994 kN ；最大應力 = 88。38、098 N/mm2 ；橫向鋼管的計算應力 88。098 N/mm2 小于 橫向鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 0.523 mm 小于 支撐鋼管的最大容許撓度 700/150與10 mm，滿足要求！4。15 扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數0。75，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。00kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取12。00 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 5.994 kN；R 12。0039、 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 4。16 模板支架立桿荷載標準值(軸力）計算作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1）腳手架的自重（kN）:NG1 = 0.1299 = 1。162 kN；(2）欄桿的自重（kN）：NG2 = 0。150.7 = 0.105 kN；（3）腳手板自重（kN)：NG3 = 0。30.70。9 = 0。189 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 1。456 kN；2。活荷載為施工荷載標準值產生的荷載 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 20.70.9+30。70。9 = 3.40、15 kN；3。立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 1。21。456+ 1。43。15 = 6.157 kN;4.17 立桿的穩定性驗算立桿的穩定性計算公式：組合風荷載： = N/AKH + Mw/W f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值（kN) ：N = 6。157 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 Lo/i 查表得到; i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm） :i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積（cm2)：A = 4。24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3）：W=4。49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N41、/mm2); f - 鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205 N/mm2； L0 - 計算長度 （m）； KH - 高度調整系數:KH=1/（1+0.005(9-4)）=0。976； MW - 風荷載產生的彎矩值Mw=0.851。4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0。851。40。0530.71。52/10=0。01kNm;其中Wk為風荷載標準值Wk=0.7zsWo=0.70.620.2730.45=0。053kN/m2；如果完全參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001),由公式（1)或(2)計算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 計42、算長度附加系數，取值為1.167; - 計算長度系數，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001)表5.3。3;= 1。7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。5 m；公式(1)的計算結果:立桿計算長度 L0 = k1h = 1.1671.71。5 = 2。976 m;L0/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。205 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =6157。08 /（ 0.2054240。976 ）+0.01106/4.49103= 74。833 N/mm2；鋼43、管立桿穩定性驗算 = 74.833 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求!公式(2)的計算結果：L0/i = 2500 / 15。9 = 157 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。284 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =6157。08 /( 0.2844240.976 ）+0.01106/4.49103= 54.636 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 54。636 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素,適宜由公式（3)計算l0 = k1k2(h+44、2a） (3)k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值1.013 ；公式（3）的計算結果：L0/i = 2955。428 / 15。9 = 186 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =6157.08 /( 0.2074240。976 ）+0.01106/4.49103= 74。131 N/mm2;鋼管立桿穩定性驗算 = 74.131 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則容易存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍： 扣件式鋼管模板高支撐45、架設計和使用安全4.18 立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 120 kPa; 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ; 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =24。63 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 :N = 6。16 kN;基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=24.63 kPa fg=120 kPa .地基承載力滿足要求！7、有關材料試驗的制度：4. 安全保證措施5.1安全管理措施1、施工現場任何人必須戴安全帽，確保：(146、）圍護結構、挖土洞口設置圍欄。(2）上下基坑樓梯有扶手。(3）施工材料堆放有序，不侵入運輸道施工界限.（4）施工機械的轉動部分有安全罩。（5）配電箱開關有操作指示和安全警示。（6）機械定期維修,確保作業安全。(7）危險品必須嚴格管理，其存放、運輸、均要符合國家和徐州市的有關規定。(8)臨時設施及變壓器等供電設施，應按施工現場臨時用電安全技術規范的規定，采取防護措施，并增設屏障、遮欄、圍欄、保護網.凡可能漏電傷人或易受雷擊的電器設備，均設置接地裝置或避雷裝置,并派專業人員檢查、維護、管理. 2、 模板施工安全技術措施 A撐板拆模時，不得使用腐爛、蹺裂、暗傷的木質腳手板，亦不得使用510cm的木條47、線薄板作立人板。 B不準在支架通道上堆放大量模板等材料。 C支撐模板時，木工應保管好隨身帶的工具,如中途停歇就將搭頭及支撐釘牢，拆模間歇時應將已活動的模板、牽杠，支撐等運到安全的地方。 D拆模板必須一次拆清，不得留有無撐模板，拆下的模板要及時清理,堆放整齊。 E高空作業時材料堆放應穩妥、可靠,使用時工具隨時裝入袋內,防止墜落傷人，嚴禁向高空操作人員拋送工具、物件. F使用的榔頭、斧頭等工具，木柄要裝牢,操作時手要握緊，以防工具脫柄或脫手傷人.（8）木工間要有安全管理制度及安全作業規程，電刨、電鋸等金屬外殼均要有可靠的保護接零,所有機具傳動部位的防護罩均需齊全可靠，砂輪機、不準放于木工間內，木工48、間要有禁煙標志，電線不可隨地拖拉，刨花必須每天清掃處理，并配有相應的消防器材。5. 文明施工保證措施文明施工是進行“兩個文明”建設的重要內容，是提高工程經濟效益和社會效益的重要保證。施工中要認真貫徹市府“集中、快速、文明施工”的方針,樹立“文明施工為人民”的便民利民思想，確實保證工程建設的按期完成。嚴格遵守徐州市有關文明施工管理的規定，嚴格執行徐州市頒布文明施工手冊條例，并接受有關部門的監督和檢查。5.1. 施工現場臨時停電應急預案因U型槽結構施工的特殊性，施工現場不能停電.如正在使用的降水井點泵突然斷電，降水井內的水位會迅速升高，基坑內地下水位也會隨之升高，極有可能引發工程事故,為避免因施工現場臨時停電帶來的損害，擬采取如下預防措施：施工現場配備一臺柴油發電機,以應對施工現場突然斷電時,重要用電部位的臨時供電。加強現場用電管理，工地電工定期巡視供電線路，堅決杜止因施工用電不當引起的停電事故發生。加強與電力部門的聯系，以應對工地意外停電事故的搶修,并針對電力部門采取的拉閘限電措施提前采取應對措施.