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1、 目錄一、工程概況21.1基本概況21.2塔吊技術指標31。3塔吊基礎基本情況31。4地質堪探報告4二、獨立地下室車庫塔吊天然基礎承臺的設計驗算5矩形板式基礎計算書5（一）、塔機屬性5（二)、塔機荷載6（三）、基礎驗算8(四）、基礎配筋驗算12（五)、配筋示意圖13三、B1、B2、C型樓塔吊樁承臺基礎的設計驗算14矩形板式樁基礎計算書14（一）、塔機屬性14（二)、塔機荷載14（三)、樁頂作用效應計算17(四)、樁承載力驗算19(五)、承臺計算21（六)、配筋示意圖22四、施工人員組織234。1塔吊施工項目人員組織234。2塔吊基礎施工人員24五、施工機具、材料準備245。1施工機具及測量儀器2、245。2塔吊基礎施工所需主要材料25六、塔吊基礎施工256.1塔吊基礎施工工藝流程256。2塔吊基礎施工工藝25七、安全環保措施27TC5610型塔吊基礎施工方案一、工程概況1.1基本概況工程名稱：工程地點：參建單位:建設單位：設計單位:監理單位：總包單位：本工程由B1、B2、C型樓，計三個單體樓棟；其中 B1、B2、C型樓為10層框架結構住宅建筑及獨立地下車庫；公共設施主要有多功能體育館及職工食堂、門衛房及地下車庫。總建筑面積：28000。8 ,其中地下車庫及設備用房建筑面積:13083。6。其中獨立地下室設二臺天然板式基礎TC5610塔吊；B1、B2、C型樓設二臺樁基礎承臺塔吊。1.2塔3、吊技術指標 本案塔吊為XX科技發展股份有限公司生產TC5610塔吊。主要技術指標如下:序號技術指標技術數據1塔吊功率35KW2工作幅度56m3起升速度80m/min4塔吊最大起重量6t5最大幅度起重量(56m處）1.0t6起重力矩80t/m7回轉速度0。65轉8塔吊最大獨立高度40m9塔吊附著高度220m10標準節寬度1.60m11塔機自重（包括配重)45.6t（配重14.6t）12變幅速度2550m/min13傾覆力矩1552KN/m其他技術參數祥見塔吊使用說明書.1。3塔吊基礎基本情況獨立地下室車庫塔吊基礎尺寸為530053001450，基礎埋深1。45 m，承臺基礎完成面標高為-6.2m4、，基礎混凝土等級為C30。采用承臺基礎的形式作為塔吊的承重構件,地基為天然地基，承臺基礎下澆注100厚C15砼墊層。由B1、B2、C型樓塔吊基礎尺寸為450045001450，基礎埋深1。45 m，承臺基礎完成面標高為-2。0m，基礎混凝土等級為C30.采用承臺基礎的形式作為塔吊的承重構件，地基為天然地基，承臺基礎下澆注100厚C15砼墊層。1。4地質堪探報告A綜合地層柱狀圖圖2。4地層地層代號層序號厚度范圍值（m)厚度平均值(m)層頂埋深（m）層頂高程（m）地層剖面示意土層名稱系統第四系全新統Qml0.401。900.700.000.006。529。31素填土Q4m0.205.601。9005、。401.905.928。63中砂中更新統Q2m0.5013。705.560.606。201。117.21粉質粘土1.209.004。822。5010.30-2.076.40粗砂下更新統Q1m6.7021.2012。952。8015。906.956.17粉質粘土第三系上新統N2m局部未揭穿，最大揭露厚度9.50m16。5030.00-22。537.53粉質粘土N2m未揭穿，最大揭露厚度20.70m29。0034。8026.3320.25B地下水和地表水在鉆探深度范圍地下水系賦存于中砂、粗砂中的孔隙型潛水，主要受大氣降水的入滲補給，中砂、粗砂地層的滲透性好，水量豐富，以水平向徑流為主。勘察時實測6、潛水地下水埋深0.002。00m,相應標高6.527.71m。根據我院在該地區收集到的水文資料,地下水位受季節性降水影響變化明顯，變幅約1。001。50m，建議抗浮設計水位按7。20m（高程）考慮。根據室內滲透試驗結果，中砂、粗砂的垂直滲透系數統計結果見下表2。61所示：滲透系數統計表表2.61土層名稱統計樣本（個）最大值(cm/s)最小值(cm/s)滲透系數平均值KV20（cm/s）中砂45。061031。0510-32。00103粗砂99。201046。2010-33。40103次勘察時分別在ZK20、ZK27鉆孔中進行了單孔簡易抽水試驗， 抽水孔的試驗段為中砂、粗砂范圍內,依據抽水量、水7、位降深，按潛水完整井進行試驗,采用以下公式進行計算，試驗計算成果詳見下表2.62所示：式中：k滲透系數（m/d）； Q抽水孔出水量（m3/d）；H潛水含水層厚度（m）； R影響半徑（m)；r抽水孔半徑（m）； s抽水孔水位降深（m）.抽水試驗成果表表2。62孔號井型井深(m)管徑(mm)含水層厚度（m)濾管總長(m)第一次降深第二次降深平均滲透系數（m/d）平均影響半徑(m）水位降深(m）流量(m3/d)水位降深(m）流量(m3/d）ZK20潛水完整井10.01085.808.01.50602。1080。08.0028.61ZK2712。01085.4010.01。50652.2095.09。8、0230。71根據巖性、室內土工試驗及抽水試驗成果分析，中砂、粗砂屬強透水層.場地地表少量的積水外，附近無地表水分布。C飽和單軸抗壓強度成果統計表表3。2統計指標巖層名稱統計個數（個）最小值(MPa）最大值（MPa)平均值（MPa)標準差變異系數frk(MPa）生物碎屑巖74.321.953。341。780.3522。52二、獨立地下室車庫塔吊天然基礎承臺的設計驗算矩形板式基礎計算書(一）、塔機屬性塔機型號TC5610塔機獨立狀態的最大起吊高度H0（m)40塔機獨立狀態的計算高度H（m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6（二)、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值9、塔身自重G0（kN)251起重臂自重G1（kN)37。4起重臂重心至塔身中心距離RG1(m）22小車和吊鉤自重G2（kN)3.8最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax（m）11.5最小起重荷載Qmin(kN）10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm）Max6011。5，1050690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距離RG3（m）6.3平衡塊自重G4（kN)89。4平衡塊重心至塔身中心距離RG4（m）11。8 2、風荷載標準值k(kN/m2）工程所在地海南 東方基本風壓0（kN/m2)工作狀態0。2非工作狀態0.8510、塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類（田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)風振系數z工作狀態1。59非工作狀態1.7風壓等效高度變化系數z1。32風荷載體型系數s工作狀態1。95非工作狀態1。95風向系數1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35風荷載標準值k(kN/m2）工作狀態0.81。21。591。951。320。20.79非工作狀態0。81。21。71。951.320。853。57 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN）251+37.4+3.8+19.8+89。4401.4起重荷載標準值Fqk（kN）60豎向荷載標準值Fk(kN11、）401。4+60461。4水平荷載標準值Fvk（kN)0。790.351。64319。02傾覆力矩標準值Mk(kNm)37.422+3.811.5-19。86。3-89。411.8+0.9（690+0。519。0243）675。88非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1401。4水平荷載標準值Fvk(kN）3.570。351.64385.97傾覆力矩標準值Mk（kNm）37。42219.86.3-89.411.8+0.585.97431491.5 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN）1.2Fk11。2401.4481。68起重荷載設計值FQ(kN)1。4FQk112、.46084豎向荷載設計值F(kN)481。68+84565。68水平荷載設計值Fv（kN)1。4Fvk1.419.0226。63傾覆力矩設計值M(kNm）1.2(37。422+3。811。519。86.3-89.411。8）+1。40。9（690+0。519.0243)1008。86非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1。2401.4481。68水平荷載設計值Fv(kN)1。4Fvk1。485.97120.36傾覆力矩設計值M(kNm)1。2(37。42219。86.389。411.8)+1。40.585.97432159.46（三)、基礎驗算矩形板式基礎布置圖基礎布置基礎長l（m）13、5.5基礎寬b（m）5。5基礎高度h（m）1.45基礎參數基礎混凝土強度等級C30基礎混凝土自重c（kN/m3）25基礎上部覆土厚度h（m）0基礎上部覆土的重度(kN/m3）19基礎混凝土保護層厚度（mm)40地基參數地基承載力特征值fak（kPa)1950基礎寬度的地基承載力修正系數b0.3基礎埋深的地基承載力修正系數d1。6基礎底面以下的土的重度（kN/m3)19基礎底面以上土的加權平均重度m（kN/m3）19基礎埋置深度d(m）1.5修正后的地基承載力特征值fa（kPa)1994.65地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎傾斜方向另一端沉降量S2（mm）20基礎傾斜方向的基底14、寬度b(mm)5000 基礎及其上土的自重荷載標準值: Gk=blhc=5.55。51。4525=1096。56kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1。21096。56=1315.88kN 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk=G1RG1-G3RG3G4RG4+0.5FvkH/1.2 =37.42219。86。389.411。8+0。585。9743/1。2 =1183.44kNm Fvk=Fvk/1.2=85.97/1。2=71。64kN 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力: M=1.2（G1RG1G3RG3-G4RG4)+1。40.5FvkH/1.2 =115、。2(37。42219。86。389。411。8）+1.40。585。9743/1.2 =1728。18kNm Fv=Fv/1.2=120.36/1。2=100.3kN 基礎長寬比：l/b=5.5/5.5=11。1，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=5。55。52/6=27。73m3 Wy=bl2/6=5。55。52/6=27。73m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩: Mkx=Mkb/（b2+l2）0。5=1491。55。5/(5.52+5.52)0。5=1054.65kNm Mky=Mkl/（b2+l2）0.5=1491。55.5/（5.52+5。516、2）0。5=1054.65kNm 1、偏心距驗算 (1)、偏心位置 相應于荷載效應標準組合時,基礎邊緣的最小壓力值: Pkmin=（Fk+Gk）/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(401。4+1096.56)/30.25-1054。65/27。73-1054。65/27。73=-26。550 偏心荷載合力作用點在核心區外. (2)、偏心距驗算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk）=(1491.5+85.971.45）/（401。4+1096.56）=1。08m 合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離： a=（5。52+5。52）0.5/21。08=2。81m 偏心距在x方向投影長度17、：eb=eb/（b2+l2)0。5=1。085.5/(5。52+5.52)0.5=0.76m 偏心距在y方向投影長度:el=el/（b2+l2)0。5=1.085。5/（5.52+5.52）0.5=0。76m 偏心荷載合力作用點至eb一側x方向基礎邊緣的距離：b=b/2-eb=5.5/20.76=1.99m 偏心荷載合力作用點至el一側y方向基礎邊緣的距離：l=l/2el=5.5/2-0。76=1.99m bl=1。991。99=3。95m20.125bl=0。1255。55。5=3。78m2 滿足要求! 2、基礎底面壓力計算 荷載效應標準組合時,基礎底面邊緣壓力值 Pkmin=-26.55k18、Pa Pkmax=(Fk+Gk)/3bl=(401.4+1096。56)/（31。991.99)=126。46kPa 3、基礎軸心荷載作用應力 Pk=（Fk+Gk）/(lb）=（401。4+1096。56）/（5.55.5)=49.52kN/m2 4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=fak+b（b-3)+dm（d-0.5） =1950。00+0.3019.00（5。503)+1。6019.00(1。500。5)=1994。65kPa （2）、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=49。52kPafa=1994.65kPa 滿足要求！ （3）、偏心作用時地基承載力驗算 Pkma19、x=126。46kPa1.2fa=1。21994.65=2393。58kPa 滿足要求! 5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h=1450-(40+25/2）=1398mm X軸方向凈反力: Pxmin=（Fk/A（Mk+Fvkh）/Wx）=1。35(401。400/30.250-(1183.436+71.6421.450）/27.729）=-44.760kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx）=1.35（401.400/30.250+(1183.436+71。6421。450）/27.729)=80。587kN/m2 假設Pxmin=0，偏心安全，得 P1x=(b+B20、）/2)Pxmax/b=(5.500+1。600)/2）80.587/5.500=52.015kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A（Mk+Fvkh)/Wy）=1.35（401.400/30。250-（1183.436+71.6421。450）/27。729)=44。760kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh）/Wy）=1。35（401.400/30.250+（1183.436+71。6421。450）/27。729)=80。587kN/m2 假設Pymin=0，偏心安全，得 P1y=（(l+B)/2)Pymax/l=（5。500+1。600)/2）80。587/21、5。500=52.015kN/m2 基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(80.59+52.02)/2=66.3kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(80.59+52。02）/2=66。3kPa 基礎所受剪力: Vx=|px|(bB）l/2=66。3（5.5-1.6）5.5/2=711。08kN Vy=|py|(l-B）b/2=66。3(5.5-1。6)5。5/2=711。08kN X軸方向抗剪： h0/l=1398/5500=0。254 0。25cfclh0=0.25114。355001398=27488.18kNVx=711。08kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪22、： h0/b=1398/5500=0。254 0。25cfcbh0=0。25114。355001398=27488.18kNVy=711.08kN 滿足要求！ 6、地基變形驗算 傾斜率:tan=S1-S2|/b=|20-20/5000=00.001 滿足要求！（四）、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400 25180基礎底部短向配筋HRB400 25180基礎頂部長向配筋HRB400 20180基礎頂部短向配筋HRB400 20180 1、基礎彎距計算 基礎X向彎矩： M=(b-B）2pxl/8=（5。5-1。6)266.35.5/8=693.3kNm 基礎Y向彎矩： M=（l-B）2pyb23、/8=(5。5-1.6)266.35。5/8=693。3kNm 2、基礎配筋計算 （1)、底面長向配筋面積 S1=M|/(1fcbh02)=693.3106/（114.3550013982)=0。005 1=1-（1-2S1）0.5=1-（120.005）0。5=0。005 S1=11/2=1-0。005/2=0.998 AS1=M/（S1h0fy1）=693.3106/（0。9981398360）=1381mm2 基礎底需要配筋:A1=max（1381，bh0）=max(1381,0。001555001398）=11534mm2 基礎底長向實際配筋：As1=15482mm2A1=11534m24、m2 滿足要求！ (2)、底面短向配筋面積 S2=|M/（1fclh02）=693。3106/（114.3550013982）=0。005 2=1-(12S2)0.5=1-（120.005)0.5=0。005 S2=12/2=1-0.005/2=0。998 AS2=M|/(S2h0fy2)=693。3106/（0.9981398360）=1381mm2 基礎底需要配筋：A2=max(1381，lh0）=max（1381，0。001555001398)=11534mm2 基礎底短向實際配筋:AS2=15482mm2A2=11534mm2 滿足要求！ （3）、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋：25、AS3=9908mm20.5AS1=0。515482=7741mm2 滿足要求！ （4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：AS4=9908mm20。5AS2=0。515482=7741mm2 滿足要求！ （5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向10500。（五）、配筋示意圖矩形板式基礎配筋圖三、B1、B2、C型樓塔吊樁承臺基礎的設計驗算矩形板式樁基礎計算書（一)、塔機屬性塔機型號TC5610塔機獨立狀態的最大起吊高度H0（m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m）43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1。6（二)、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值塔身自重G26、0（kN)251起重臂自重G1(kN）37。4起重臂重心至塔身中心距離RG1（m）22小車和吊鉤自重G2（kN）3.8最大起重荷載Qmax（kN）60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)11.5最小起重荷載Qmin（kN）10最大吊物幅度RQmin（m）50最大起重力矩M2(kNm）Max6011。5，1050690平衡臂自重G3(kN）19。8平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m）6。3平衡塊自重G4(kN)89。4平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m）11。8 2、風荷載標準值k（kN/m2)工程所在地海南 東方基本風壓0(kN/m2）工作狀態0。2非工作狀態0.85塔帽形狀和27、變幅方式錐形塔帽,小車變幅地面粗糙度B類（田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區）風振系數z工作狀態1.59非工作狀態1。7風壓等效高度變化系數z1.32風荷載體型系數s工作狀態1。95非工作狀態1。95風向系數1.2塔身前后片桁架的平均充實率00。35風荷載標準值k（kN/m2)工作狀態0.81。21。591.951。320.20.79非工作狀態0.81。21。71.951.320.853。57 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1（kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷載標準值Fqk（kN)60豎向荷載標準值Fk(kN）401.28、4+60461.4水平荷載標準值Fvk（kN)0.790.351。64319。02傾覆力矩標準值Mk(kNm）37。422+3。811。519.86。389.411。8+0.9（690+0。519.0243）675。88非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1401.4水平荷載標準值Fvk（kN)3.570。351。64385.97傾覆力矩標準值Mk(kNm)37。42219.86.389.411.8+0。585.97431491。5 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1（kN）1。2Fk11.2401。4481。68起重荷載設計值FQ(kN）1.4FQk1。46084豎向29、荷載設計值F(kN）481。68+84565。68水平荷載設計值Fv(kN）1。4Fvk1。419.0226.63傾覆力矩設計值M(kNm）1.2(37.422+3。811。5-19.86.3-89。411.8)+1.40。9（690+0。519。0243）1008.86非工作狀態豎向荷載設計值F（kN）1.2Fk1。2401.4481.68水平荷載設計值Fv（kN)1。4Fvk1。485.97120。36傾覆力矩設計值M（kNm）1。2(37.42219。86.3-89。411.8）+1.40.585.97432159。46(三）、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.45承臺30、長l（m）4。5承臺寬b（m）4.5承臺長向樁心距al（m）3.7承臺寬向樁心距ab（m)3。7樁直徑d（m)0.4承臺參數承臺混凝土等級C30承臺混凝土自重C（kN/m3）25承臺上部覆土厚度h（m）0承臺上部覆土的重度（kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度（mm）50配置暗梁否矩形樁式基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl（hc+h)=4。54.5(1。4525+019）=734。06kN 承臺及其上土的自重荷載設計值:G=1。2Gk=1。2734.06=880。88kN 樁對角線距離:L=（ab2+al2)0。5=（3。72+3。72)0.5=5。23m 1、荷載效應標準31、組合 軸心豎向力作用下:Qk=（Fk+Gk)/n=(401。4+734。06)/4=283.87kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下: Qkmax=(Fk+Gk）/n+（Mk+FVkh）/L =(401。4+734.06)/4+（1491。5+85.971。45)/5。23=592.73kN Qkmin=(Fk+Gk）/n（Mk+FVkh）/L =（401。4+734。06)/4（1491.5+85.971。45）/5。23=-25kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=（F+G)/n+(M+Fvh)/L =（481。68+880.88）/4+(2159.432、6+120.361。45)/5.23=786。69kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =（481。68+880。88）/4-(2159。46+120.361。45）/5.23=-105.41kN（四）、樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等級C70樁基成樁工藝系數C0。85樁混凝土自重z（kN/m3)25樁混凝土保護層厚度（mm)35樁入土深度lt（m）18樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值3792。34樁裂縫計算鋼筋彈性模量Es（N/mm2)200000法向預應力等于零時鋼筋的合力Np0（kN）100最大裂縫寬度lim(mm)0。2普通鋼筋相對粘結特性系數V1預應力鋼筋33、相對粘結特性系數V0。8地基屬性是否考慮承臺效應是承臺效應系數c0.1土名稱土層厚度li(m）側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa（kPa）抗拔系數承載力特征值fak（kPa)素填土251000.7195粉土11243400.7225中砂20182000。7334 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3。140.4=1.26m 樁端面積：Ap=d2/4=3.140。42/4=0.13m2 承載力計算深度：min（b/2,5)=min（4。5/2,5)=2.25m fak=（2195+0。25225)/2。25=446.25/2。25=198。33kPa 承臺底凈面積:Ac34、=（bl-nAp)/n=(4。54。5-40.13）/4=4。94m2 復合樁基豎向承載力特征值： Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc=1.26（0。555+1124+6.4518）+2000.13+0。1198.334.94=604.15kN Qk=283。87kNRa=604。15kN Qkmax=592。73kN1。2Ra=1。2604。15=724.98kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=-25kN0 按荷載效應標準組合計算的樁基拔力：Qk=25kN 樁身的重力標準值:Gp=ltApz=180.1325=56。55kN Ra=uiqsiali+Gp=135、.26（0.70.555+0.71124+0.76。4518）+56。55=393。32kN Qk=25kNRa=393.32kN 滿足要求！ 3、樁身承載力計算 縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nd2/4=113。1410。72/4=989mm2 (1）、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=786.69kN 樁身結構豎向承載力設計值:R=3792。34kN 滿足要求! (2）、軸心受拔樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值:Q=-Qmin=105.41kN fpyAps=1040989。12103=1028.69kN Q=105。41kN36、fpyAps=1028。69kN 滿足要求！ 4、裂縫控制計算 裂縫控制按三級裂縫控制等級計算. (1）、縱向受拉鋼筋配筋率 有效受拉混凝土截面面積：Ate =d2/4=4002/4=125664mm2 te=(As+Aps)/Ate=（0+989.12）/125664=0.01 0.01 取te=0.01 （2)、縱向鋼筋等效應力 sk=（Qk-Np0）/（Aps+As）=(25103100103)/(989.12+0）=-75.83N/mm2 （3)、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 =1.1-0。65ftk/（tesk）=1。10。652。99/（0。0175.83)=3。66 取=1 37、(4)、受拉區縱向鋼筋的等效直徑 dep=nidi2/niidi=（0162+1110。72)/(0116+110。810.7）=13。38mm (5)、最大裂縫寬度 max=crsk(1.9c+0。08dep/te）/Es=2。2175.83（1。935+0.0813.38/0.01)/200000=0。14mmlim=0.2mm 滿足要求！（五）、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 22130承臺底部短向配筋HRB400 22130承臺頂部長向配筋HRB400 22130承臺頂部短向配筋HRB400 22130 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1450-50-22/2=138938、mm M=(Qmax+Qmin）L/2=（786。69+（105。41)5。23/2=1782。42kNm X方向:Mx=Mab/L=1782。423。7/5.23=1260。36kNm Y方向:My=Mal/L=1782。423.7/5.23=1260.36kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=481.68/4 + 2159.46/5。23=533。12kN 受剪切承載力截面高度影響系數:hs=（800/1389）1/4=0。87 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(abBd）/2=（3。71。60。4）/2=0.85m a1l=(alBd)/2=（3。7-1。60。4）/2=039、。85m 剪跨比：b=a1b/h0=850/1389=0.61,取b=0.61； l= a1l/h0=850/1389=0.61，取l=0。61； 承臺剪切系數：b=1。75/(b+1）=1.75/（0。61+1)=1。09 l=1.75/（l+1）=1.75/(0.61+1）=1.09 hsbftbh0=0.871。091。431034.51。39=8453.45kN hslftlh0=0.871.091.431034.51。39=8453。45kN V=533.12kNmin（hsbftbh0, hslftlh0)=8453。45kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B40、+2h0=1.6+21。39=4.38m ab=3.7mB+2h0=4。38m,al=3。7mB+2h0=4.38m 角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！ 4、承臺配筋計算 （1）、承臺底面長向配筋面積 S1= My/（1fcbh02）=1260.36106/（1.0414。3450013892）=0.01 1=1-（12S1）0.5=1（1-20。01)0.5=0.01 S1=1-1/2=10.01/2=0.995 AS1=My/（S1h0fy1）=1260.36106/（0。9951389360）=2533mm2 最小配筋率:=max（0.2,45ft/fy1）=max（041、。2，451。43/360）=max(0。2，0.18)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max（AS1， bh0）=max（2533,0.00245001389)=12502mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=13539mm2A1=12502mm2 滿足要求！ (2）、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/（2fcbh02)=1260.36106/（1.0414.3450013892)=0。01 2=1（1-2S2)0.5=1-(120.01)0.5=0。01 S2=12/2=10。01/2=0。995 AS2=Mx/（S2h0fy1）=1260.36106/(0。9951389360）=25342、3mm2 最小配筋率：=max(0。2,45ft/fy1)=max(0。2,451.43/360)=max(0。2，0.18）=0.2 梁底需要配筋：A2=max（9674, lh0)=max（9674,0。00245001389）=12502mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=13539mm2A2=12502mm2 滿足要求！ （3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=13539mm20。5AS1=0.513539=6770mm2 滿足要求! （4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=13539mm20.5AS2=0.513539=6770mm2 滿足要求！ 43、（5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10500。(六）、配筋示意圖矩形樁式承臺配筋圖矩形樁式樁配筋圖四、施工人員組織4。1塔吊施工項目人員組織由于塔吊屬于大型施工機械設備，它的安全性至關重要，因此塔吊基礎的施工應列入項目經理部的主要施工質量控制對象中；由項目經理牽頭，技術負責人把關，各部門各司其職，管理好塔吊基礎的施工質量與安全。具體施工組織機構如下表所示:姓名職務職責備注黎明川項目經理塔吊基礎施工質量與安全總負責黃立民生產經理塔吊基礎施工現場組織與安排施工現場安全主要負責人鄭方民技術負責人負責施工方案的編制與施工技術的審核參與塔吊基礎的定位放線及其驗線等工作，同時兼顧安全工作44、。吳育清施工員塔吊基礎的現場施工技術交底與現場指導及安全監督陳景清安全員現場安全監督檢查李令資料員試塊制作、鋼筋取樣、資料報驗等蒲公英土建工長砼的澆筑現場負責,及塔吊預埋腳柱安裝兼管安全,特別是用電安全蒲勇城木工工長基礎模板支模現場負責兼管安全楊天成鋼筋工長基礎鋼筋綁扎現場負責兼管安全4。2塔吊基礎施工人員序號工種人數工作內容1砼工1砼振搗及表面收理2木工4配模及安裝3鋼筋工3鋼筋綁扎4電焊工1預埋腳柱安裝5電工1現場施工用電送電6普工3零星工作五、施工機具、材料準備5。1施工機具及測量儀器序號設備、工具名稱數量1反鏟式挖掘機一臺2振動棒一只3交流電焊機一臺4鋼筋切斷機一臺5鋼筋彎曲機一臺6圓45、盤鋸一臺7活絡板手122把、184把8鐵鍬4把9經緯儀一臺10水準儀一臺11安全帽每人一只12手套30付13工具包2只5.2塔吊基礎施工所需主要材料序號材料規格、型號數量1鋼筋25（HRB335）3.2t2鋼筋16（HRB335)0.4t3竹膠板122024401511張4方木50100600030根5鋼管48*3.5若干6螺桿12若干7鋼板2mm18砼C3041.59砼C153.5六、塔吊基礎施工6.1塔吊基礎施工工藝流程塔吊基坑土方開挖墊層澆筑基礎放線(墨線）驗線底層鋼筋網綁扎塔吊預埋腳柱安裝固定上層鋼筋網綁扎塔吊基礎模板支模塔吊基礎鋼筋模板驗收塔吊基礎砼澆筑砼養護6.2塔吊基礎施工工藝基46、坑放線：利用經緯儀將塔吊定位軸線測出，按照1：1放坡系數外放相應距離，撒白灰線示之，并通知項目技術負責人進行驗線。塔吊基礎基坑開挖：采用一臺反鏟式挖掘機進行基坑開挖，現場架設一臺SCD200型水準儀進行基底標高控制。同時按照1：1的放坡系數進行放坡開挖.機械開挖應比設計標高高2030,剩余土方采用人工開挖。人工開挖的平整度為50。墊層砼澆筑：在基坑開挖完成后,立刻將控制墊層厚度及標高的小木樁打設完成，每平方米范圍內應至少有一個小木樁；隨后在基坑邊四周用50100的木方圍起來；進行墊層砼澆筑，初凝后進行壓光處理。基礎放線（墨線）:在墊層砼達到30以上的強度即可進行基礎放線.首先利用經緯儀將基礎定47、位軸線投測到墊層上,彈墨線示之；然后按照基礎的設計尺寸將基礎邊線測出，彈墨線示之；最后通知技術負責人進行驗線。底層鋼筋網綁扎:將塔吊基礎底部受力主筋安裝相應的間距要求綁扎到位，要求采用滿扎,同時在塔吊預埋腳柱區域內鋼筋網應采用點焊加固，最后放置底層鋼筋網墊塊。塔吊預埋腳柱安裝、固定:由于本案塔吊基礎高1350,比塔吊預埋腳柱高，為保證腳柱上部螺栓孔能露出基礎砼表面,在預埋腳柱底部加焊一段長約500的14角鋼；接著將四個預埋腳柱安裝到塔吊標準節上,同時在四個預埋腳柱上焊接剪刀撐予以加固；然后用經緯儀將塔吊定位軸線投測到底層鋼筋網上，彈墨線噴白漆示之，同時將預埋腳柱位置處邊線測放出來;接著利用反鏟48、挖掘機將安裝有預埋腳柱的標準節吊入基坑，放到底層鋼筋網上，具體位置為上一步驟測放出來的腳柱位置線內；然后利用水準儀測出標準節上部四角四個螺栓孔處的標高，根據高低差值,在底層鋼筋網上放置1mm/2mm不等的鋼板片予以調整,直至四角標高差值在2mm以內；最后將其與底部鋼筋網焊接牢固.基礎上部鋼筋網綁扎：首先安裝1500左右的間距放置鋼筋馬蹬，接著將上部受力主筋按設計間距放置到位,進行綁扎，上部鋼筋網可以采用梅花狀綁扎。基礎支模：采用15厚多層板做面板,50100木方做背楞,48鋼管做外楞的模板支撐體系。鋼筋、模板驗收：以上工作完成后，通知項目技術負責人及監理單位進行鋼筋、模板驗收。塔吊基礎砼澆筑:49、本案中塔吊基礎砼采用商品砼，砼在振搗過程中要充分，快插慢拔，均勻振搗，避免過振。待砼初凝后，進行砼表面壓光處理。同時留置砼試塊。塔吊基礎砼養護：本案砼施工處于夏季，砼養護采用澆水覆蓋養護，連續養護不少于7天.當塔吊基礎砼強度達到不少于設計值的90%上時方可進行塔吊上部結構安裝。七、安全環保措施1、進入施工現場必須正確佩戴安全帽及其它勞保用品.2、土方開挖時,應設專人進行指揮,防止機械傷人事故發生。3、嚴禁酒后上崗,不準打赤腳、穿拖鞋、硬底鞋上班；上班時段嚴禁嬉戲打鬧。4、特殊工種,如電工、焊工，機械工等必須持證上崗，無證人員不準進行操作。5、鋼筋切斷、彎曲等各道工序的加工機械必須保證安全裝置齊全有效，動力線路用鋼管從地坪下引入，機殼要有保護零線.6、電焊場地周圍應清除易燃易爆物品,或進行覆蓋、隔離，并在施焊部位配備滅火器材。7、施工用電和照明用電要符合規定要求，嚴禁亂拉亂接，施工用電必須三相五線制，配電箱內應設觸電保護裝置，配電箱加鎖。8、車輛進出由專人沖洗車輛，不讓泥漿帶入公路。9、超過噪音限度的施工作業，必須控制,如圓盤鋸，刨木機等，盡量安排白天工作,不在夜間使用。