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1、目 錄一、工程概況2二、編制依據2三、板高支撐架計算書3四、梁支撐架計算書12五、技術措施18一、工程概況工程主要情況工程名稱xx夢想宜城B、C1、C2棟樓工程性質綜合商住樓地理位置建設單位勘察單位設計單位監理單位施工單位預算造價約 萬元人民幣經濟指標 元/m2開工日期2016年 月 日竣工日期2017年 月 日各專業設計簡介建筑設計建筑面積約53000 m2建筑功能商住樓建筑層數232 建筑檐高 99.550 m防火等級一類防水等級二級使用年限50年節能要求外墻、屋面保溫裝飾要求樓地面為地磚樓面、防滑地磚樓面、水泥砂漿地面；踢腳板為地磚踢腳板、水泥砂漿踢腳板;內墻面為混合砂漿刷乳白色乳膠漆、2、水泥砂漿刷乳白色乳膠漆、混合砂漿刷乳白色乳膠漆墻面；墻裙為彩釉磚墻裙；頂棚為混合砂漿刷乳白色乳膠漆、水泥砂漿刷乳白色乳膠漆、混合砂漿刷乳白色涂料頂棚，具體詳見室內裝修做法表結構設計結構形式框支剪力墻結構基礎形式人工挖孔灌注樁結構安全等級二級抗震設防類別設防烈度為六度機電及設備安裝設計設有給排水系統、電氣系統等施工條件地質、水文、氣象資料由甲方提供水 電 供 應由乙方自行解決運 輸 條 件由乙方自行解決材料、預制構件供應甲供材料外，乙方自行采購二、編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302011）混凝土結構設計規范（GB50010-2010)建筑結構荷載規范(GB 5000923、012)鋼結構設計規范（GB 500172014）三、板高支撐架計算書(一)參數信息：1.腳手架參數 橫向間距或排距(m）：1。00;縱距(m)：0。90;步距（m)：1。50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10;腳手架搭設高度（m）:6。00；采用的鋼管(mm）：483。5 ；扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0。80；板底支撐連接方式：方木支撐;2。荷載參數模板與木板自重（kN/m2）：0。350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3）：24.000；樓板澆筑厚度（m）:0.200;傾倒混凝土荷載標準值（kN/m2）:2。000；施工均布荷載標準值（kN/m2)：1。000；3。4、木方參數木方彈性模量E（N/mm2）:9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2）：13。000；木方抗剪強度設計值(N/mm2）:1。300;木方的間隔距離（mm):300.000；木方的截面寬度（mm）：80.00；木方的截面高度(mm):100。00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元(二）模板支撐方木的計算: 方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=8。00010.00010.000/6 = 133。33 cm3； I=8.00010.00010。00010.000/12 = 666。67 cm4； 方木楞計算簡圖1。荷載的計5、算: （1)鋼筋混凝土板自重（kN/m）： q1= 24。0000.3000.200 = 1.440 kN/m； （2)模板的自重線荷載（kN/m)： q2= 0.3500.300 = 0。105 kN/m ； （3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： p1 = (1。000+2。000）0.9000.300 = 0.810 kN；2.強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(1.440 + 0。105） = 1.854 kN/m；集中荷載 p = 1。40。810=1.134 kN;最大彎距 M = P6、l/4 + ql2/8 = 1。1340.900 /4 + 1。8540.9002/8 = 0。443 kN。m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.134/2 + 1。8540。900/2 = 1。401 kN ；截面應力 = M / w = 0。443106/133.333103 = 3。322 N/mm2;方木的計算強度為 3。322 小13。0 N/mm2，滿足要求!3。抗剪計算: 最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T其中最大剪力： Q = 0.9001。854/2+1.134/2 = 1.401 kN；7、截面抗剪強度計算值 T = 3 1401。300/(2 80.000 100。000） = 0.263 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2; 方木的抗剪強度為0。263小于 1.300 ，滿足要求!4.撓度計算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下： 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.440+0。105=1。545 kN/m；集中荷載 p = 0。810 kN;最大變形 V= 51。545900.0004 /(3849500.0006666666。67） + 810.000900.0003 /( 489500。00066668、666.67) = 0.403 mm； 方木的最大撓度 0.403 小于 900.000/250，滿足要求！（三）木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P = 1。8540。900 + 1。134 = 2.803 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖（kN。m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m） 支撐鋼管計算剪力圖（kN） 最大彎矩 Mmax = 0.943 kN。m ； 最大變形 Vmax = 2。412 mm ； 最大支座力 Qmax = 10。192 kN ； 截面應力 = 0。943106/5080.000=185.715 9、N/mm2 ； 支撐鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2，滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1000.000/150與10 mm，滿足要求!（四)扣件抗滑移的計算： 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編,P96頁,雙扣件承載力設計值取16。00kN， 按照扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 10.192 kN； R 12.80 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （五)模板支架荷載標準值（軸力）： 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.1.靜荷載標準10、值包括以下內容:(1）腳手架的自重（kN）： NG1 = 0.1296.000 = 0。775 kN； 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。（2）模板的自重（kN)： NG2 = 0。3501。0000。900 = 0.315 kN；（3）鋼筋混凝土樓板自重（kN)： NG3 = 24。0000。2001.0000.900 = 4。320 kN; 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5。410 kN；2。活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = （1。000+2。000 ） 1.0011、00.900 = 2.700 kN；3。不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ = 10.272 kN；（六）立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式： 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 10。272 kN; - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑（cm） ：i = 1。58 cm； A - 立桿凈截面面積（cm2）：A = 4。89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩）(cm3)：W=5。08 cm3； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2）； f- 鋼管立桿抗壓強度設12、計值 ：f =205。000 N/mm2； Lo- 計算長度 （m)；如果完全參照扣件式規范,由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) （2） k1- 計算長度附加系數，取值為1。155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3.3；u = 1.700; a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m； 公式(1）的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1。1551.7001.500 = 2。945 m; Lo/i = 2945.250 / 15。800 = 186.000 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到13、軸心受壓立桿的穩定系數= 0。207 ；鋼管立桿受壓強度計算值 ；=10271。520/（0。207489.000） = 101.474 N/mm2；立桿穩定性計算 = 101.474 N/mm2 小于 f = 205。000滿足要求！ 公式（2）的計算結果: 立桿計算長度 Lo = h+2a = 1。500+0。1002 = 1。700 m； Lo/i = 1700。000 / 15。800 = 108.000 ; 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.530 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=10271.520/(0.530489.000） = 39。632 N/m14、m2;立桿穩定性計算 = 39.632 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2（h+2a) （3) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1。243； k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1。007 ; 公式(3)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.007(1.500+0。1002) = 2.128 m； Lo/i = 2127。892 / 15.800 = 135。000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 015、.371 ; 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=10271.520/（0。371489。000） = 56.618 N/mm2;立桿穩定性計算 = 56。618 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍： 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全.四、梁支撐架計算書(一)參數信息：1.腳手架參數立柱梁跨度方向間距l(m）:1。00;立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.30；腳手架步距(m):1。00；腳手架搭設高度(m)：6。00；梁兩側立柱間距(m）:1.20；承重架支設：無承重立桿，木方平行梁截面B；16、2.荷載參數 模板與木塊自重（kN/m2):0.350;梁截面寬度B（m):0.300；混凝土和鋼筋自重（kN/m3）：25。000;梁截面高度D（m)：0。550； 傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2。000;施工均布荷載標準值（kN/m2）：2。000;3.木方參數木方彈性模量E（N/mm2）：10000.000;木方抗彎強度設計值(N/mm2):13。000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2)：1.300；木方的間隔距離(mm）：300。000； 木方的截面寬度（mm）:80。00;木方的截面高度(mm)：100。00；4.其他 采用的鋼管類型(mm)：483.5。 扣件連接方式:雙17、扣件，扣件抗滑承載力系數：0。80； 圖1 梁模板支撐架立面簡圖（二)梁底支撐鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞.1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN）： q1= 25.0000。3000.5500。300=1.238 kN； (2）模板的自重荷載（kN)： q2 = 0。3500。300（20.550+0。300) =0.147 kN； (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN）：經計算得到，活荷載標準值 P1 = （2。000+2。000)0.3000。300=0.360 kN;2.木方楞的傳遞均布荷載計算：18、 P = (1.2(1。2380.147)+1。40.360)/0。300=7.218 kN/m;3.支撐鋼管的強度計算: 按照均布荷載作用下的簡支梁計算 均布荷載，q=7。218 kN/m； 計算簡圖如下 支撐鋼管按照簡支梁的計算公式 M = 0。125qcl(2c/l) Q = 0.5qc經過簡支梁的計算得到:鋼管最大彎矩 Mmax=0.1257。2180。3001。200（20.300/1。200）=0。568 kN.m； 截面應力=568417.500/5080。000=111.893 N/mm2; 水平鋼管的計算強度小于205。0 N/mm2,滿足要求! 鋼管支座反力 RA = RB19、=0.57。2180。300=1.083 kN;(三）梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿.(四)扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16。00kN， 按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2.5）: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取12。80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力，R=1。08 kN R 12.80 kN,所以雙20、扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ (五)立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =1.083 kN ； 腳手架鋼管的自重: N2 = 1.20。1496。000=1.072 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=0。720 kN； N =1。083+1。072+0.720=2.875 kN; - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）：i = 1.58； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4。89； W 立桿凈截面抵抗矩(cm3):W = 5。08;21、 - 鋼管立桿抗壓強度計算值 ( N/mm2）; f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2; lo 計算長度 （m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式（1)或（2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a） （2） k1 - 計算長度附加系數,按照表1取值為：1。185 ； u 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3.3，u =1。700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0。300 m； 公式（1)的計算結果: 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1851。7001。000 = 2。015 m； Lo/i = 222、014.500 / 15.800 = 128.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.406 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=2874.780/（0.406489。000) = 14。480 N/mm2;立桿穩定性計算 = 14.480 N/mm2 小于 f = 205。00滿足要求！ 立桿計算長度 Lo = h+2a = 1。000+0.3002 = 1。600 m； Lo/i = 1600。000 / 15。800 = 101。000 ；公式(2)的計算結果：由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。580 ; 鋼管立桿受壓強度計算23、值 ；=2874.780/(0。580489.000) = 10。136 N/mm2；立桿穩定性計算 = 10。136 N/mm2 小于 f = 205。00滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3）計算 lo = k1k2（h+2a） （3） k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1。600 按照表2取值1.007 ； 公式（3)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2（h+2a) = 1.1851.007（1。000+0。3002） = 1.909 m； Lo/i = 1909。272 / 15。800 = 121。000 ; 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸24、心受壓立桿的穩定系數= 0。446 ; 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=2874.780/（0.446489。000） = 13。181 N/mm2;立桿穩定性計算 = 13.181 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！五、技術措施 除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容 1.模板支架的構造要求： a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿； b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c。梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距,但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 2。立桿步距的設計： a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化25、不大時，可以采用等步距設置； b。當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多; c。高支撐架步距以0。9-1。5m為宜，不宜超過1。5m。 3.整體性構造層的設計: a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層； b.單水平加強層可以每46米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3; c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置,四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層； d.在任何情況下,高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層26、)必須設水平加強層。 4.剪刀撐的設計： a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐； b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。 5。頂部支撐點的設計： a.最好在立桿頂部設置支托板,其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； b。頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； c。支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時,可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。 6。支撐架搭設的要求： a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N。m,鋼管不能選用已經長期使用發生變形的; d.地基支座的設計要滿足承載力的要求. 7.施工使用的要求： a。精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載,對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c。澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決.