午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、xx新世界工程模板施工方案 編制人： 審核人： 審批人： 目 錄一、 編制依據及編制說明4二、 工程概況5三、 模板施工準備工作及注意事項5四、 支模方案6五、施工縫位置設定11六、模板拆除12七、安全文明施工13八、模板計算14模板工程施工專項方案一、 編制依據及編制說明1、 本模板專項方案，依據xx亞達建筑設計研究院設計的xx新世界工程施工圖和本工程施工組織設計為依據進行編制。2、 設計中總說明和有關規定及所采用的標準圖3、 xx省、xx市市政府有關文件及創建文明工地和市優的有關規定4、 工程建設標準強制性條文5、 設計說明中明確要采用的國家、部頒、地方的施工技術（驗收）規程、規范：GB52、0300-2001 建筑工程施工質量驗收統一標準GB50202-2002 建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50204-2002 混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50026-2007 工程測量規范JGJ80-91 建筑施工高處作業安全技術規程GB50108-2001 地下工程防水技術規范JGJ130-2001 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ33-2001 建筑機械使用安全技術規程JGJ59-99建筑施工安全檢查標準03G101-1、2 混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規則和構造詳圖04G101-3 混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規則和構造詳圖GB50006-2001 3、建筑結構荷載規范 JGJ46-2005 施工現場臨時用電技術規范GB/T50502-2009 建筑施工組織設計規范JGJ/T188-2009 施工現場臨時建筑物技術規范JGJ169-2009 清水混凝土應用技術規范二、工程概況由我單位承建的xx省xx市xx新世界工程位于xx市空港區通達北路一號。是由陜西興鑫房地產開發有限公司投資，xx亞達設計研究院設計的xx新世界部分基礎為筏板基礎部分為條基，上部結構為框架-剪力墻結構。本工程相對標高0.000相當于絕對標高380.3m。三、模板施工準備工作及注意事項 本工程采用多層板作為模板材料，模板的制作安裝要求制作尺寸準確、安裝位置準確，接縫嚴密、平整沒4、有錯口，安裝前要求模板表面涂高效脫模劑以保證拆模后混凝土表面的光潔度且注意不能污染鋼筋。1、中心線和位置線的放線：首先用全站儀引測建筑物的柱軸線，并以該軸線為起點，引出其他各條軸線。模板放線時，應先清理好現場，然后根據施工圖用墨線彈出模板的內邊線和中心線，墻模板要彈出模板的內、外邊線，以便于模板安裝與校正。2、標高測量：根據模板實際標高的要求用水準儀把建筑物水平標高直接引測到模板安裝位置。3、設置模板定位基準：采用鋼筋定位，即根據構件斷面尺寸加工定位，以保證鋼筋與模板位置的準確。4、墻、柱根部處理：為確保墻、柱根部不爛根，在安裝模板時，所有墻柱根部均需加砂漿找平層以防止混凝土澆筑時因漏漿而導致5、爛根。5、梁柱接頭處處理:要求模板接縫平整且縫隙小。模板邊線平直，四角歸方，接縫平整；梁底邊、二次模板接頭處和轉角處均加墊10mm厚海綿條以防止漏漿。6、隱檢：檢查水、電管線預埋情況，預埋件、預留孔洞埋設的牢固程度和準確性，辦完鋼筋、水電的隱檢手續，再進行模板安裝。四、支模方案（一）基礎支模1、基礎防水板外模采用M7.5水泥砂漿240厚磚墻為胎模，大于3m設置370*370磚柱，內側抹1：3水泥砂漿找平層15厚。2、防水板以上柱上墩、基礎梁和外墻根部模板采用鋼筋骨架支撐模板，側模為多層板，外襯50100方木順楞，支設時側模底部用18鋼筋間距1500托架托起。梁側模用48鋼管豎楞配備上下兩道146、以上對拉螺栓間距600加固。如下圖示： 架管 木方 14對拉螺栓 18支撐鋼筋1500 基礎梁加固示意圖（SZD加固同上支撐筋在四角） 18鎖扣筋1500 木方 （ 18支撐筋1500 墻鋼筋加固架管 剪力墻根部加固示意圖3、 防水板后澆帶采用鋼骨架上鋪設雙層鋼絲網支撐，以便基礎底板鋼筋錨固。二）擋土墻和內墻支模擋墻采用多層膠合木模板支設，模板后撐木方為肋，鋼管、對拉螺栓配合三型扣件加固。模板使用新木模板，以保證墻面的光滑平整。穿墻對拉桿采用14止水螺絲桿，套管兩端加設不小于20mm橡膠墊，便于拆除后砼面層處理，拆模后將橡膠墊去除，用1；3水泥微膨脹防水砂漿封堵。鋼管加固。模板組拼加固節點詳見7、附圖。模板一般豎向組拼，龍骨均采用483.5鋼管。次龍骨均豎向布置，間距250mm，且每一塊模板的上中下部位各不少于一根。主龍骨橫向布置，兩根鋼管并列，豎向龍骨間距不大于500mm。對拉桿的設置如下圖示：14以上 2002+墻厚得逞 ，中間加5mm，6*6mm鋼板焊接（滿焊）500兩端膠皮墊500木方止水帶500300地下室墻板模板支撐示意圖（三）梁、板支模1、模板的支撐體系為鋼管滿堂架，立桿間距800，橫桿300設掃地桿，上部步距1500，頂部和基礎梁隨層高進行調整。2、梁側模和底模為多層板，外襯50100通楞和48鋼管間距600豎楞加固模板，凡梁高超過400按相應梁高比例增設一至數道14間8、隔400-600對拉螺栓，梁跨4m以上按跨度0.2%起拱。3、頂板支模由100100大楞間距1200，次楞為50100間距250，上鋪多層板。4、梁、板接縫和拼縫用雙面和單面膠帶封閉。（四）柱支模高層因地下一層層高過高，柱子柱箍據柱底250mm處設置一道，向上每400-500mm高設置一道。 1、用多層板拼成柱模(每面一塊)，框架柱與頂板、梁一起澆筑，模板尺寸要求準確，每塊模板四邊刨光取直，50100木方立楞也要求里外兩側刨光，尺寸一致。夾固系統采用鋼管對拉螺桿體系，間距不大于500(高度2m以內間距不得大于400mm)。 2、安裝時保持柱模的軸線位置、標高、垂直度。柱模不得位移，柱模固定采取9、與鋼管排架連接固定和打斜撐固定。樓面預留圓10插筋用于固定模板。 3、柱與柱之間模板支撐體系應用水平鋼管和剪力撐相互拉結牢固。 4、為防止柱子模板根部在澆筑混凝土時移位，在柱腳周圍的混凝土樓板上設置鋼筋頭,作為柱腳模板支墊固定錨點，錨點位置應根據模板構造事先設置好且位置準確，柱根部固定模板用的找平木10cm50cm。 5、沿柱高方向認真進行模板尺寸、軸線位置和垂直度校正,固定牢固,確保混凝土成品柱的位置、斷面和垂直度，并保證混凝土的下料和振搗。為了使梁柱模板與磚砌體接頭處不產生接槎和漏漿等缺陷，在模板與磚砌體接觸處、施工縫處、柱模板接縫處襯棉條填縫（五）后澆帶支模 1、基礎地板后澆帶支模，根據10、圖紙要求，采用鋼筋骨架配粗細兩層鋼絲網施工。在筏板下層筋綁扎完成后，將鋼筋骨架焊接成型并置于后澆帶位置與筏板鋼筋焊接在一起，隨后將鋼絲網綁扎在鋼筋骨架上，粗網在外、細網在內。為防止混凝土流入后澆帶，在澆筑混凝土時先沿后澆帶外圍澆筑100200厚的混凝土，待混凝土初凝前后再一次澆筑至底板高度。 2、上部結構包括梁、板以及剪力墻上的后澆帶處模板支設有兩種方法，一種是在后澆帶處設置豎向遇水膨脹止水帶；另一種是用多層板在后澆帶處做凹槽。剪力墻處混凝土澆筑要至少分兩次澆筑，待先澆筑的混凝土稍硬后再下次澆筑，防止后澆帶處出現漏漿。且為了保證澆筑混凝土的整體性和平整度，后澆帶2米范圍的模板不得拆除并保證其穩11、定性，后澆帶處的模板應留置直到后澆帶混凝土澆筑完畢且滿足拆模條件時候再拆。各部位模板安裝允許偏差如下表：現澆結構模板安裝的偏差應符合下表的規定項目允許偏差(mm)檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經偉儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經偉儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查五、施工縫位置設定按圖紙要求留設，分采用膠合木模板封堵。水平施工縫按施工規范留設。擋土墻豎向后澆帶埋設遇水膨脹止水帶并采用模板加固做豎向封堵。六、模板拆除1、模板的拆除要求（1）側模在混12、凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞條件下方可拆除。（2）底模拆除需檢查砼同條件試件強度，當試塊強度達到模板拆除條件時才。 現澆結構拆模時所需混凝土強度項次結構類型結構跨度（m）按達到設計混凝土強度標準值的百分率（）1板2502. 8752梁、拱、殼87581003懸臂構件2752100（3）、梁、板后澆帶兩側的支撐在未澆砼之前不得拆除，且需保證其牢固、穩定。2、各類模板拆除的安全技術措施(1) 基礎拆模：基坑內拆模，要注意基坑邊坡的穩定，特別是拆除模板支撐時，可能使邊坡土發生震動而坍方。拆除的模板應及時送到離基坑較遠的地方進行清理。 2) 現澆樓板及框架結構拆模：框架結構的拆模順序如下13、：拆柱模斜撐與柱箍拆除柱側模拆樓板底模拆除梁側模拆除梁底模。拆下的模板不準隨意向下拋擲，要向下傳遞至地面。已經松動的模板，必須一次拆除完，不可中途停歇，以免落下傷人。模板立柱有多道水平拉桿。應先拆除上面的，按由上而下的順序拆除，拆除最后一道拉桿，應與立柱模板同時拆除，以免立柱模板傾倒傷人。多層樓板模板支撐拆除時，下面應保留幾層樓板的支撐，可根據施工進度、混凝土度強度增長的情況、結構設計荷載與支模施工荷載的差值通過計算確定。七、安全文明施工1、支模板及現場人員必須戴安全帽；2、工作中使用的工具不得隨意放在高處，模板鋪后要迅速固定,以免掉落傷人；3、拆支外墻模板時，外圍必須搭安全防護架。4、遇大風14、和雨天不得進行高空作業，雨后清掃現場不滑時再進行工作。5、竹膠模板裝拆時，上下應有人接應并設專人指揮，嚴禁從高處擲下。6、不得在支好的模板上大量堆放鋼筋。7、拆除模板一般用長撬棍。人不許在正在拆除的模板下穿過，并注意拆模人員應站在本間外有支撐處，防止模板突然全部掉落傷人。八、模板計算（一）、樓板模板樓板厚度為100mm、120mm、180 mm，模板面板采用12mm厚多層板，次龍骨采用50*90mm，主龍骨采用90*90mm。次龍骨：彈性模量E=104N/mm2 慣性矩I=bh3/12=50*903/12=3.04*106mm4主龍骨：彈性模量E=104N/mm2慣性矩I=bh3/12=90*15、903/12=5.47*106mm41、荷載計算模板及支架自重標準值 0.3KN/m2混凝土自重標準值 24 KN/m2鋼筋自重標準值 1.1 KN/m2施工荷載 2.5 KN/m2樓板按150mm計算：荷載標準值：F1=0.3+24*0.15+1.1+2.5=7.5KN/m2荷載設計值：F2=（0.3+24*0.15+1.1）*1.2+2.5*1.4=9.5KN/m2樓板按180mm厚計算：荷載標準值：F3=0.3+24*0.18+1.1+2.5=8.22KN/m2荷載設計值：F4=（0.3+24*0.18+1.1）*1.2+2.5*1.4=10.36KN/m22、計算次龍骨間距新澆筑的混凝16、土均勻作用于多層板上，單位寬度的板可以視為梁，次龍骨作為梁支點，按三跨連續考慮，梁寬取200mm。板厚按180計算。a、按抗彎強度計算M=ql2/8 =M/Wfmq=F4*0.2=10.36*0.2=2.073KN/mW=bh2/6=200*122/6=4.8*103mm3fm=11N/mm=M/Wl451mmb、按剛度要求計算最大變形量為跨度為1/250=0.677*ql4/（100EI） l/250E=1*104N/mm2q=2.073KN/m=2.073N/mmI=bh3/12=200*123/12=2.8*104mm40.677*2.073*4/（100*104*2.8*104） l/17、250l=393.6mm取計算較小值l=393.6mm，施工主次龍骨間距取200mm，故滿足要求。3、驗算次龍骨（1）、次龍骨選用50*90mm，間距200mm，按受力方向垂直于木紋計算。主龍骨間距600mm，次龍骨按三跨連續梁進行計算。次龍骨基本截面參數：E=104N/mm2 =87N/mm2I=3.04*106mm4 W=6.75*104mm3（2）、強度驗算q=10.36*0.2=2.073KN/m=2.073N/mmM=0.1q*l2=0.1*2.073*6002=7.46*104Nmm=7.46*104/（6.75*104）=1.11 =87N/mm2滿足要求。（3）、剛度驗算q=118、0.36*0.2=2.073 KN/m=2.073N/mm=0.677*ql4/（100EI）=0.677*2.073*6004/（100*104*3.04*106） =0.06=600/400=1.5mm滿足要求。4、驗算主龍骨（1）、主龍骨選用90*90mm，間距為600mm，按受力方向垂直于木紋計算。支頂間距為1200mm，主龍骨按三跨連續梁進行計算。主龍骨基本截面參數：E=104N/mm2 =87N/mm2I=5.47*106mm4 W=8.1*104mm3（2）、強度驗算q=2.073*1.8*6/3=7.463/3.6=2.073N/mmM=0.1*2.073*12002=2.9919、*105Nmm=3.89*105/（6.75*104）=5.763=87 N/mm2滿足要求。（3）、剛度驗算q=2.073*1.8*6/3=7.463/3.6=2.073 N/mm3=0.677*ql4/（100EI）=0.677*2.073*12004/（100*104*5.47*106） =0.532mm=l/400=3mm （滿足要求。）（二）墻體模板驗算a、參數信息1.基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):250；穿墻螺栓水平間距(mm):500；主楞(外龍骨)間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓20、鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢數:2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；次楞肢數:2；4.面板參數面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):2100021、0.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖b、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土22、對模板的最大側壓力F；分別為 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值47.705 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=47.705kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。c、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度23、(內楞間距): l =250.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.500.90=25.761kN/m，其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大彎距：M =0.127.021250.0250.0= 1.69105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩24、 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 1.69105 / 1.88104 = 9.007N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =9.007N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下: 其中，-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =250.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.25、710.500.90=25.761kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大剪力： = 0.627.021250.0 = 4053.105N；截面抗剪強度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 4053.105N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的26、最大受剪應力計算值: T =34053.105/(250015.0)=0.811N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T=0.811N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T=1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 47.70.5 = 23.85N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 250mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.51.51.527、/12=14.06cm4；面板的最大允許撓度值: = 1mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67723.852504/(10095001.41105) = 0.472 mm；面板的最大撓度計算值: =0.472mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1mm，滿足要求！d、墻模板內外楞的計算(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 內楞計算簡圖1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大28、彎矩按下式計算： 其中， M-內楞跨中計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.250.90=12.880kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90為折減系數。 q =(12.880+0.630)/2=6.755 kN/m；內楞的最大彎距：M =0.16.755500.0500.0= 1.69105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力(N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(N.m29、m)； W -內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 1.69105/6.40104 = 2.639 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 2.639 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q30、1: 1.247.710.250.90=12.880kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90為折減系數。 q = (q1 + q2)/2 =(12.880+0.630)/2=6.755 kN/m；內楞的最大剪力： = 0.66.755500.0 = 2026.553N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； -內楞計算最大剪力(N)： = 2026.553N； b-內楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-內楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-內楞的抗剪31、強度設計值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: fv =32026.553/(260.080.0)=0.633N/mm2；內楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =0.633N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中， -內楞的最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 47.710.25/2=5.96 kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l32、 =500.0mm ； E-內楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-內楞截面慣性矩(mm4)，I=2.56106；內楞的最大撓度計算值: = 0.67711.93/25004/(10095002.56106) = 0.104 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.104mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼33、楞截面慣性矩 I = 12.19cm4； 楞計算簡圖4.外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.247.7+1.42)0.250.5/2=3.38kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 500mm；外楞最大彎矩:M = 0.1753377.59500.00= 2.96105 N/mm；強度驗算公式： 其中， - 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)；M = 2.96105 N/mm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/m34、m2；外楞的最大應力計算值: = 2.96105/5.08103 = 58.177 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的最大應力計算值 =58.177N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！5.外楞的抗剪強度驗算公式如下: 其中， -外楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(水平螺栓間距間距): l =500.0mm； P-作用在外楞的荷載: P = (1.247.7+1.42)0.250.5/2=3.378kN；外楞的最大剪力： = 0.653377.588 = 1.10103N；外楞截面抗剪強度必須滿足: 其中， -外楞截面的受35、剪應力計算值(N/mm2)； -外楞計算最大剪力(N)： = 1.10103N； b-外楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值: =31.10103/(250.0100.0)=0.329N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.5N/mm2； 外楞截面的受剪應力計算值 =0.329N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！6.外36、楞的撓度驗算 根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中， -外楞最大撓度(mm)； P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P = 47.710.250.50/22.98 kN/m； l-計算跨度(水平螺栓間距): l =500.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大撓度計算值: = 1.1465.96100/25003/(1002100001.22105) = 0.167mm；外楞的最大容許撓度值: = 2mm；外楞的最大撓度計算37、值 =0.167mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！e、穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M14 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =47.7050.50.5 = 11.926 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=11.926kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=38、12.92kN，滿足要求！（三）柱模板驗算（1）、穿墻螺栓驗算柱模板穿墻螺栓采用14對拉螺栓，間距450mm。每根螺栓受到拉力：52.58*0.45*0.45/2=5.32KN=5.32/153.86=34.58N/mm2=215N/mm2滿足要求。（2）、柱箍鋼管驗算M=0.213*PL=0.213*5320*270=3.06*105Nmm=M/W=3.06*105/（0.41*104*2）=37.3N/mm2215N/mm2滿足要求。（四）梁模板驗算梁考慮最大截面的梁，按b*h=0.4*1.6m進行計算。1、底模計算（1）、抗彎驗算底模自重： 5*0.012*0.4*1.2=0.01KN/39、m混凝土自重： 24*0.4*1.6*1.2=18.43 KN/m鋼筋自重： 1.5*0.4*1.8*1.2=1.3 KN/m施工荷載： 2*0.4*1.2=0.96 KN/m合計： 20.7KN/m*0.9=18.63 KN/m按四等跨連續梁進行計算：查表得Km=-0.121，Kv=-0.62，Kw=0.967M=Km*ql2=-0.121*18.63*0.32=0.2KNm=0.2*106Nmm=M/W=0.2*106/（3*50*902/6=0.988N/mm2fm=11N/mm2滿足要求。（2）、抗剪驗算V= Kv*q*l=-0.62*18.63*0.3=3.47KN=3470N=3V40、/2bh=3*3.47*103/（2*50*90*3）=0.39N/mm2fv=1.4N/mm2滿足要求。（3）、剛度計算= Kw*q*l4/（100EI）=0.967*18.63*3004*12/（100*104*50*903）=0.048mm=l/720=300/720=0.417mm滿足要求。2、側模計算靜荷載：F1=0.22*24*200/（30+15）*1.2*1*21/2=39.82KN/m2F2=24*1.6=38.4 KN/m2取F1=F2=38.4 KN/m*1.2（分項系數）=46.08 KN/m2施工動荷載：4 KN/m2*1.4=5.6 KN/m2合計：46.08+5.41、6=51.68*0.6*0.9=27.91 KN/m按四等跨連續梁進行計算：查表得Km=-0.121，Kv=-0.62，Kw=0.967（1）、抗彎強度M=Kmql2=0.121*27.91*4002=5.4*105Nmm=M/W=5.4*105*6/（60*902*4）=1.67N/mm2=13N/mm2滿足要求。（2）、抗剪強度V= Kv*ql=0.62*27.91*400=6.92*103N=3V/2bh=3*6.92*103/（2*90*60*4） =0.48=1.4N/mm2滿足要求。（3）、剛度驗算=0.967ql4/（100EI）=0.967*27.91*4004*12/（100*104*60*903*4）=0.04mm=1.5mm滿足要求。