午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、xx文具用品有限公司2輔助房項目超高支模專項施工方案編制人： 職稱:審核人： 職稱： 批準人: 職稱:目 錄目 錄2一 、工程概況4二、高支模施工方案51。支模采用的主要材料42.南向門廳樓板模板33。南向門廳梁模板3三 、高支模計算5門廳雨篷樓板支模計算51.計算的已知條件52。樓板模板設計53。腳手架支撐穩定性驗算8大梁模板設計81.大梁模板計算92、鋼管架支撐穩定性驗算123。承載力驗算134.梁側模及對拉螺栓拉力計算13四 、高支模施工方法151。材料152。施工順序153.安裝支撐系統154.梁、板模板的安裝165。支頂、梁板模板的拆除166。技術安全措施167.預防坍塌事故的技術措2、施178.預防高空墜落事故安全技術措施179。混凝土澆筑方法及技術措施18五 、高支模的施工管理18六 、監測措施18七 、應急預案191.編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001;木結構設計規程GB500052003;混凝土結構工程施工質量驗收規范502042002；建筑工程施工質量驗收統一標準GB503002001；必翔科技廠區一期工程結構施工圖紙;建筑施工計算手冊2004版等.一、工程概況本工程47軸與AC軸間現澆板板面標高是8.90m。根據設計圖紙梁截面為350750和350500,為本工程樓面模板支撐系統主要和最薄弱環節.為此編制專門施工方案。二、高支模施工方3、案2。1、支模采用的主要材料2。1。1、鋼管：483。5mm；2。1.2、枋木：80mm50mm3000mm、80mm50mm1200mm；2.1。3、膠合板：915mm1830mm182。1.4、用腳手架配套底托,基層上C20砼墊層。2。2、門廳樓板模板2。2.1、樓板底模采用18mm厚夾板，支撐系統采用5080mm的木枋、扣件式鋼管腳手架。2.2。2、所有樓板支撐體系均采用鋼管腳手架跨距800mm，排距為800m，最上層為鋼管483.5mm450，高度1000 mm以下大梁跨距為450 mm，排距為450 mm,腳手架水平拉桿沿高度設置，第一道水平拉桿離柱腳200300mm處，以后每隔1.4、8m設一道。并設置剪刀撐以保證架體穩定。 2。3。門廳梁模板 2.3。1、梁底模和側模采用18mm厚夾板，梁底支撐系統采用483。5mm鋼管、扣件式鋼管腳手架。2.3.2、所有梁模板垂直支撐的腳手架沿梁縱向方向布置,間距是800，根據層高及梁高來考慮，并通過調整底座及頂托的螺栓來滿足支模的高度要求。每隔1。8米縱橫水平拉桿各一道，及設置剪刀撐以保證架體穩定。 2.3。3、采用鋼管：483.5mm;作為梁的水平支撐。上層木枋（直接承托梁底模板的木枋）為5080mm，間距300mm；側模加豎向80mm（寬）50間距500mm的木方。2。3。4、跨度L4m的肋承梁，應按施工規范起拱，起拱高度符合設計5、和施工規范的要求，主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱.梁模板支模方法詳見“模板高支模大樣圖。三、高支模計算3。1、門廳雨蓬、樓板支模計算3。1.1、計算的已知條件梁側、梁底、和樓面模板均采用18mm厚夾板，承托梁底模板的木枋采用5080mm木枋，間距300mm,樓面模板的楞木也采用5080mm木枋,木枋間距為450mm。樓板模板架支撐跨距是900mm，間距900mm。樓板模板標準荷載值 模板自重0.01850.090kN/m2 新澆混凝土重:240.15=3.60KN/m2 樓板鋼筋1.10.15=0.165KN/m2 施工人員及設備荷載標準值2.5KN/m2 為集中荷載時取2.5KN 振搗6、砼荷載 2。0 KN/m23。1。2、樓板模板設計 （1）樓板模板強度計算計算簡圖如“計算簡圖1示(間距為450) q 450 450 450 450 計算簡圖1荷載設計值q1=1。2(+)+1。4(+) 1 =1。2（0。090+3.60+0.165）+1。4(2。5+2。0）1 =11。926KN/mq2=1.2(+)+1。4 1=1.2（0。090+3.60+0。165)+1。42.0 1 =7.426KN/mKm=0。077剪力系數 0。607,撓度系數K=0。632KFm=0。169剪力系數KFV=0。661,撓度系數KF=1。079。則當施工人員及設備荷載為均布荷載時：M1=Kmq7、l2=0.07711.9260.452=0。186KN。m.則當施工人員及設備荷載為集中荷載時，如下計算簡圖2： F F F F 450 450 450 450 計算簡圖2M2=Kmq2l2+KFmFl=0。0777.4260。452+0.1692.50.45=0。306KN.m取M2進行驗算。W=bh2/6=1000182/6=54000mm2=M/W=0。306106/54000=5。665N/mm2=13N/mm2， 滿足要求。（2）抗剪驗算V=kvq2l+KFVF=0。6077。4260。45+0。6612。5=3。681KN=3v/2bh=(33。681103）/(245018)=08、。682N/mm2fv=1。4N/m2滿足要求。（3）樓板模板剛度驗算荷載標準值qk=1。2(+)1 =1。2(0.090+3。60+0.165）=4。626KN/mI=bh3/12=1000183/12=486000 mm4E=10000N/ mm2max=Kqkl4/100EI=(0.6324。6264504）/38410000486000 =0.014mm=l/400=500/400=1.25mm 滿足要求。（4）樓面橫楞強度計算木枋間距為450mm計算簡圖如“計算簡圖3”示 q 900 900 計算簡圖3強度驗算：按二跨連續梁進行計算，查靜力學手冊得：均布荷載作用計算系數：Km=0。19、25 KV=0.625 KW=0.521q1=11。9260。45 =5。367KN/m木枋自重均布荷載：選用松木，彈性模量E=10000N/mm2,容重r=6.0103N/m3。q2=1。20.050。106。0=0。036KN/mM=Km q1l2+ Km q2l2=0。125(5.367+0。036）0。92w=bh2/6=501002/6=83333。3mm3M/w=0.547106/83333。3=6。564N/mm2 =13N/mm2 滿足要求.抗剪驗算V=KVql=0。625 （5。367+0.036)0.9=3。039KNT=3V/2bh=33。039103/2501000。910、12N/mm21.4 N/mm2滿足要求。撓度驗算 荷載不包括振搗荷載，則I = bh3/12=501003/12=4166667q3=1.2（0.090+3。60+0.165）0。45=2.082KN/m=KWql4/100EI=0。5122.0829004/10010000416667=1。679mm l/400=900/400=2。25mm。滿足要求。（5）樓面縱楞強度計算 F F q 900 900 計算簡圖4荷載計算每一根橫楞傳到縱楞的集中力設計值是F=3。039KN強度計算按二跨連續梁進行計算，查靜力學手冊得：均布荷載作用計算系數：Km=0.125 KV=-0。625 KW=0.511、21集中荷載作用計算系數：KM=-0。188 KV=-0。688 KW=0.911 W=83333。3mm3=M/w=(0.518106）/83333。3=6。216N/mm2=13N/mm2滿足要求.抗剪驗算v= KV F=0.6883.039=2.091KN=3v/2bh=(32。091103)/（250100) =0.627N/mm2fv=1.4N/mm2 滿足要求。撓度驗算荷載不包括振搗荷載，則p=q3b/2=2。082/2=1。041KN滿足要求。3.1。3、腳手架力桿穩定性驗算由建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001可知力桿（1)荷載計算 鋼管架綜合自重合計： =12、 1。328KN模板自重0.01850.090kN/m2 (0.90.9）= 0。073KN新澆混凝土重： 240。15=3.60KN/m2 （0。90.9)= 2.916KN樓板鋼筋：1。10.15=0。165KN/m2 （0。90.9)= 0。134KN施工人員及設備荷載標準值2.5 KN/m2 （0。90.9）= 2.025KN施工振動荷載：2 KN/m2 （0。90.9)= 1。62KN(2）立桿軸心力設計值N由于施工進度快，本層樓板結構施工完畢后立即進行上層結構施工，而本層樓板混凝土尚未完全達到設計強度，故該樓模板支撐結構還需承受部分上層結構荷載，上層荷載取本層支頂荷載的一半。N1。13、21。5（+）+1。4 （+）1。21.5（1.3280.073+2。9160。134)+1。4(2.025+1.62）13。115KN（3)力桿穩定承載力設計值計算：鋼管立柱選用483。5mm，其凈截面面積A 489mm2,最長鋼管l=6000mm,步距h0=1600mm,鋼管立桿抗壓強度設計值【f】=205N/mm2由建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001可知:N/A【f】 13115/0.586489=45.767 N/mm2205N/mm2故腳手架間距900mm的穩定性滿足要求。3.2、大梁模板設計3。2。1、大梁模板計算根據設計圖紙,該高支模最高位置梁截面為350714、50mm,梁模板采用18mm厚夾板,支頂間距450mm，梁底中間加鋼管支頂間距800mm，側模加豎向5080mm木枋間距300mm，梁穿14500600對拉螺栓，梁底橫楞為間距150mm的5080mm木枋，縱楞為兩條5080mm，木枋。. 底模板驗算 q 150 150 150 150 150 150 計算間圖51 荷載計算模板自重0。400。0186=0.018KN/m新澆混凝自重3.90.4024=37.44KN/m鋼筋自重3.90.401.5=2.34KN/m施工振搗荷載20。400=0.800KN/m施工人員及設備荷載：0。42.5=1。00 KN/m（均布荷載）F=2.5KN （集中15、荷載）.當作用于模板上的施工人員及設備為均布荷載時：總豎向荷載q1=（+）1。2+1。4(+) =（0。018+37。44+2。34）1.2+1。4(0。800+1。00)=49.998KN/m。當作用于模板上的施工人員及設備為集中荷載時:總豎向荷載q2=(+）1。2+1.4 =（0。018+37。44+2。34）1。2+1.4（0.800）=48。878KN/m2 強度驗算按四跨連續梁計算，查表得各系數如下：均布荷載計算系數：Km=0。077剪力系數KV=-0。607,撓度系數K=0。632集中荷載計算系數：KmF=0.169剪力系數KV=-0.661，撓度系數K=0.446則M1=Kmq116、l2=0.07749.9980。152=0.087 KN.mM2=Kmq2l2+ KmFFl=0。07748。8780。152+0.1692。50.15=0。148KN。m取M2進行驗算。W=bh2/6=400182/6=21600mm3=M/W=(0。148106)/ 21600=6。854N/mm2=13N/mm2滿足要求。3 抗剪驗算V=kvq2l+kvF=0。60748。8780.15+0。6612。5=6.102KN=3v/2bh=(36。102103）/（240018）=1.271N/mm2fv=1.4N/m2滿足要求。4 撓度驗算q=1。2(+)= 1。2(0。018+37。4417、+2。34)=47.758KN/m膠合板的彈性模量取E=9000N/mm2=K（ql4/100EI）=0。63247。7581504/（1009000400183/12）=0.276mm=l/400=400/400=1.00mm 滿足要求。2梁底模板下橫楞計算(150mm)計算簡圖如“計算簡圖10”示：300 400 300 計算間圖6 1荷載計算模板自重：0。150。0185=0.014KN/m 新澆混凝土自重:0。153。924=14.04KN/m鋼筋自重： 0.153.91。5=0。878KN/m施工振搗荷載：0.153。9=0。585KN/m施工人員及設備荷載 0.152。5=0.3718、5KN/m總豎向荷載：q1=1。2（+） +1。4(+） =1。2（0。014+14.04+0.878）+1。4（0。585+0。375）=19.262KN/m木枋自重均布荷載:選用松木,彈性模量E=10000N/mm2，容重r=6.0103N/m3。q2=1.20。050。106。0=0。036KN/m2強度驗算w=bh2/6=2501002/6=166667mm3=M/w =1。129106/166667=6。777N/mm2=13N/mm2間距為150mm可滿足要求。3抗剪驗算V=qb/2=(19。2620。4)/2=3。852KN=3v/2bh=(33.852103)/（250100）19、=1.156N/mm2 fv=1。4N/m2 滿足要求。4撓度驗算q=1。2(+)=1.2（0。014+14.04+0.878)=17。918KN/mE=10000N/mm2I=2bh3/12=2（501003）/12=8333333mm3=qbl3（84b2/l2+b3/l3）/384EI =17。91840010003(844002/10002+4003/10003）/（384100008333333）=1.663mm=l/400=1000/400=2。5mm 滿足要求.3最下排木枋（支承在頂托上的木枋）的計算采用雙排木枋，計算簡圖如“計算簡圖7示強度計算按四跨連續梁計算,查表得各系數如下20、：Km=0。077剪力系數KV=0.607,撓度系數K=0。632KFm=0.169剪力系數KFV=0。661,撓度系數KF=1.079M= KmP1+Kmql2=0.1693.852+0.0770.0360.452W=166667mm3=M/w=（0.652106）/166667=3.9N/mm2=13N/mm2滿足要求.3抗剪驗算v=KVp1=0.6613。852=2.546KN=3v/2bh=(32.546103）/（2(250100)） =0.382N/mm2fv=1.4N/mm2滿足要求。撓度驗算荷載不包括振搗荷載,則q3=1.2（+） +1.4 =1.2(0。014+14。04+021、。878)+1.40。375=18.443KN/mI=2bh3/12=2(501003）/12=8333333mm3p=qb/2=18。4430。4/2=3.689KN滿足要求。2。鋼管架支撐穩定性驗算 (1）荷載計算鋼管架自重合計： 2。5 KN/m模板自重：(23.750.018+0。40.018）5=0.711KN/m 新澆混凝土自重:0。43.924=37。44KN/m鋼筋自重:0.43。91.5=2。34KN/m施工人員及設備荷載 0.42。5=1.0KN/m施工振搗荷載: 0.42=0。80KN/m（2）作用于鋼管架軸心力設計值NN1。2（+)+1.4(+）0.451.2（2.5022、.711+37。44+2。34)+1。4（1.00+0。80)0.4524。349KN（3）一榀門架穩定承載力設計值Nd計算：鋼管立柱選用483。5mm,其凈截面面積A 489mm2，最長鋼管l=6000mm,步距h0=1600mm，鋼管立桿抗壓強度設計值【f】=205N/mm2由建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001可知：N/A【f】 24349/0。586489=84.972 N/mm2205N/mm2故腳手架間距450mm的穩定性滿足要求。3。承載力驗算在搭設腳手架的過程，在每條立桿底下墊一塊不小于100mm100mm18mm（厚）的木墊板,木板鋪在已經完成的地下室頂板23、砼板面上。砼板強度等級為C35,軸心抗壓設計值為fc=17。5Mpa。設支撐承受最大荷載為上一層搗砼時段，約為7d后，砼強度按50計,則立桿基礎底面的平均應力滿足下式的要求：pfg式中p為立桿基礎底面的平均壓力， A=0。10。1=0.01m2，N為上部結構結構傳至基礎頂面的軸向力設計值；取腳手架立桿最大值為：N=24。349KNA為立桿基礎底面墊板面積；則有p= 滿足要求。4.梁側模及對拉螺栓拉力計算梁側壓力計算根據建筑施工計算手冊公式8-8 F=0。22t012V1/2其中t0= c=24KN/m2 1 =1.0 2 =1。15 V=1.5m/h 則有 F=0。222451。01.151。24、51/2=37.183 KN/m2根據公式89強度驗算根據兩公式計算結果取較小值37.183KN/m2，并考慮傾倒混凝土產生的垂直荷載4KN/m2。混凝土對側模板的作用寬度為300mm，作用在上下邊沿處，混凝土壓力相關不大,可近似取其相等。模板最大側壓力設計值：q(1.2F1.44）0。30（1.237.1831.44)0。315.066KN/m按四跨連續梁計算,查表得各系數如下：Km=-0.121剪力系數KV=-0.620,撓度系數K=0.967枋木彈性模量E=10103N/mm2 截面慣性矩I = bh3/12 = 100503/12=10.417105mm4截面抵抗矩W = bh2/6 25、= 100502/6 =41667mm3跨中彎矩 Mmax = 0.121qL2 =0.12115。0660。302=0。164KN.mMmax/W=0。164106/416673。936N/mm2 13N/mm2 滿足要求。剪力驗算剪力 剪應力滿足要求.(4）撓度驗算則模板面最大撓度為：所以側模豎向加豎枋80mm(寬）50mm間距300mm滿足要求。對拉螺栓驗算梁中穿12600對拉螺栓。對拉螺栓直徑為12,查建筑施工計算手冊表811,容許拉力為12.900KN。對拉桿承受最大拉力PFcL37。1830.6022.310KN對拉螺栓可承受的拉力：S2f212.900 KN=25。8KN22。326、10KN .梁中穿二道12對拉螺栓間距600滿足要求。對拉螺栓力學性能表螺栓直徑（mm）螺紋內徑(mm)凈面積(mm2)重量（kg/m）容許拉力(N)M12M149.8511.55761050.891。21129000178000四、高支模施工方法1、材料模板:采用915mm1830mm18mm(厚）膠合板.木枋：采用50mm80mm木枋。支撐系統：鋼管腳手架（483.5mm）及配件、12對拉螺栓等。2、施工順序放出軸線及梁位置線,定好水平控制標高梁、板腳手架安裝架設梁底縱橫木枋于腳手架頂托上梁底模板及側模板安裝架設板底木枋于腳手架頂托上筑樓板模板安裝筑梁、板鋼筋鋪設、綁扎梁、板混凝土澆筑筑混27、凝土養護，達到設計強度等級的100%筑拆下腳手架可調頂托筑拆除梁、板模板，清理模板 拆除水平拉桿、剪力撐及鋼管腳手架3、安裝支撐系統采用鋼管腳手架支撐模板。梁模板支撐的腳手架采用垂直于梁軸線的布置方式，樓板模板支撐時采用平行于板短向而布置,并根據梁底及板底的高度組合拼裝.梁和樓板的腳手架跨距和間距必須按上述計算情況布置。支頂安裝前,應放出軸線、梁位置線以及樓面水平控制標高。安裝腳手架后,要調節可調底座來進行調平校直.但可調底座調節螺桿伸出長度不宜超過300mm,可調支座應與腳手架在同一豎直中心線上。腳手架安裝宜排列整齊，并在相互垂直的兩個方向有保證其穩定的支撐系統。腳手架連接部位以及最上層門式28、腳手架頂托下端縱向設483。5mm水平鋼管拉桿一度,在底部門架下端內側設通長483.5mm掃地桿；水平加固桿應采用扣件與立桿扣牢。架體必須牢固地支承在已經澆筑好的地臺面上，并在立桿底座下鋪設木墊板。考慮到個別梁為弧形、折梁，為保證支撐架的整體穩定性及整體抗傾覆能力，加設的水平加固桿端部伸至已澆筑的鋼筋混凝土柱、剪力墻上，并用扣件把水平加固桿牢固扣在柱或剪力墻上。支撐安裝完成后,應認真檢查支架是否牢固，發現問題，立即整改。4、梁、板模板的安裝梁模板的安裝先在柱上彈出軸線、梁位置線和水平控制標高線，按設計標高調整腳手架可調頂托的標高，將其調至預定的高度，然后在可調頂托的托板上安放50mm100mm29、木枋作托梁.固定托梁木枋后在其上安裝梁底橫楞，橫楞采用50mm100mm木枋，間距為150mm.橫楞安裝完成后，用膠合板安裝梁底模板，并拉線找平.當梁跨度在大于或等于4m時，梁底模應按要求起拱，起拱高度宜為全跨長度的1/1000-3/1000。主、次梁交接時,先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安裝后，再安裝側模、壓腳板及斜撐。當梁高超過750mm時，在梁中縱向設12500對拉穿梁螺栓。樓面模板的安裝首先通線,然后調整腳手架可調頂托的標高，將其調到預定的高度，在可調頂托托板上架設50mm100mm木枋作托梁,托梁固定后架設橫楞(50mm100mm木枋)，橫楞間距為450mm，然后在橫楞上安裝膠合板模30、板。鋪膠合板時，可從四周鋪起，在中間收口，若為壓旁時，角位模板應通線釘固。5、支頂、梁板模板的拆除大梁待混凝土強度達到100才能拆除支撐架，若強度小于100%拆模應加回頭頂。尤其是大梁對應的模板支撐，混凝土強度達到75后采取局部拆除加設回頭頂的臨時加固措施，回頭頂與大梁支撐應在同一垂直線上，使支撐架荷載能有效地向下傳遞直到底板，等混凝土強度達到100%后才能整體拆除支撐架。拆除每層樓板模板前，應將該層混凝土同條件養護試件送試驗室檢測，當試塊達到規定的強度后，并呈報監理公司審批同意后，才能該層模板的拆除工作。拆除模板和支頂時,先將腳手架頂托松下,用鋼釬撬動模板，使模板卸下，取下木枋和模板,然后拆31、除水平拉桿、剪刀撐及立桿后,清理模板面，涂刷脫模劑。6。技術安全措施腳手架搭設前，應按建筑施工鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1282000)、(J43-2000)和施工組織設計的要求向搭設和使用人員做好安全、技術交底。對鋼管架、配件、加固件應進行檢查驗收，嚴禁使用不合格的鋼管架、配件.搭設在腳手架立桿底座下應鋪設墊板。不配套的鋼管架與配件不得混合使用于同一豎直腳手架支撐系統。腳手架安裝應自一端向另一端延伸，自下而上按步架設,并逐層改變搭設方向，不得從兩端向中間進行，以免結合處錯位，難于連接.水平加固桿、剪刀撐安裝應符合構造要求，并與腳手架的搭設同步進行。水平加固桿應設在腳手架立桿內側，剪刀撐應32、設于腳手架立桿外側并連牢。可調底座、頂托處應采取措施防止被砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋。模板支撐和腳手架搭設完畢后應進行檢查驗收，合格后方準使用。泵送混凝土時,應隨澆、隨搗、隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。應避免裝卸物料對模板支撐或腳手架產生偏心、振動和沖擊。交叉支撐、水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時，施工完畢后應立即恢復。腳手架經單位工程負責人檢查驗證并確認不再需要時，方可拆除。拆除時應采用先搭后拆、后搭先拆的施工順序.拆除模板腳手架時應采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲.7.預防坍塌事故的技術措施模板作業前，按設計單位要求,根據施工工藝、作業條件及周邊環境編制施工33、方案，單位負責人審批簽字,項目經理組織有關部門驗收,經驗收合格簽字后，方可作業。模板作業時，對模板支撐宜采用鋼支撐材料作支撐立柱，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼支撐材料和竹材作立柱.支撐立柱基礎應牢固,并按設計計算嚴格控制模板支撐系統的沉降量.支撐立柱基礎為泥土地面時，應采取排水措施，并加設滿足支撐承載力要求的墊板后，方可用以支撐立柱。斜支撐和立柱應牢固拉接，形成整體。模板作業時，指定專人指揮、監護，出現位移時，必須立即停止施工，將作業人員撤離作業現場，待險情排除后，方可作業。樓面、屋面堆放模板時，嚴格控制數量、重量,防止超載。堆放數量較多時，應進行荷載計算,并對樓面、屋面進34、行加固。裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板等要拿起穩妥堆放，以防坍塌事故發生。安裝外圍柱模板、梁、板模板，應先搭設腳手架，并掛好安全網，腳手架搭設高度要高施工作業面至少1。2m 。拆模間歇時,應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固,嚴防突然掉落、倒塌傷人。8。預防高空墜落事故安全技術措施高支模工程應按相關規定編制施工方案，經分公司技術負責人、公司技術部及分管技術的副老總審批簽字;高支模安裝完畢后，需經質安部、技術部等有關部門驗收,驗收合格后，方可綁扎鋼筋等下道工序的施工作業。支、拆模板時應保證作業人員有可靠立足點，作業面應按規定設置安全防護設施.模板及其支撐體系的施工荷35、載應均勻堆置,并不得超過設計計算要求。所有高處作業人員應學習高處作業安全知識及安全操作規程，工人上崗前應依據有關規定接受專門的安全技術交底,并辦好簽字手續。特種高處作業人員應持證上崗.采用新工藝、新技術、新材料和新設備的，應按規定對作業人員進行相關安全技術交底。高處作業人員應經過體檢，合格后方可上崗。對身體不適或上崗前喝過酒的工人不準上崗作業。施工現場項目部應為作業人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具，作業人員應按規定正確佩戴和使用.安全帶使用前必須經過檢查合格。安全帶的系扣點應就高不就低，扣環應懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸，以防摩擦割斷。項目部應按類別36、，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現場各相應部位。已支好模板的樓層四周必須用臨時護欄圍好，護欄要牢固可靠,護欄高度不低于1.2m，然后在護欄上再鋪一層密目式安全網。高處作業前，應由項目分管負責人組織有關部門對安全防護設施進行驗收,經驗收合格簽字后，方可作業。安全防護設施應做到定型化、工具化。需要臨時拆除或變動安全設施的,應經項目分管負責人審批簽字，并組織有關部門驗收，經驗收合格簽字后，方可實施。9.混凝土澆筑方法及技術措施大截面混凝土澆筑應分層，每層不超過500mm.澆筑混凝土時應派專人檢查支頂有無松動、傾斜、彎曲，模板、鋼筋、預留孔洞、預埋件、插筋等有無位移變形情況，發現問題應立即停止37、混凝土澆筑，并在已澆筑的混凝土初凝之前修整完畢。泵管應用支架墊固放在梁上，不得直接與樓板接觸.五、高支模的施工管理1。高支模系統管理機構：組 長： 談桂明副組長：邱龍華、從云華組 員：付正官、王惠華、黃志剛、張妙金、顧阿富2。高支模施工注意問題：高支模系統管理機構對本工程存在的實際問題做了充分的分析后，決定采用鋼管腳手架方式建立高支模系統。施工現場安全責任人負責施工全過程的安全工作，應在高支模搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業人員進行安全技術交底。支模完畢,經施工高支模管理機構有關人員組織驗收合格后,立即通知公司工程技術部和質保部到現場檢查、驗收，合格后方能進行鋼筋安裝.高支模施工現場作業人員不得38、從支撐系統上爬上、爬下,應從施工便梯進入工作面。高支模搭設、拆除和混凝土澆筑期間,無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現場監護。混凝土澆筑時，安全員專職負責監測模板及支撐系統的穩定性,發現異常應立即暫停施工,迅速疏散人員，及時采取處理措施,待排除險情并經現場安全責任人檢查同意后方可復工。六、監測措施梁板高支模采用扣件式腳手架支撐體系,在搭設和鋼筋安裝、砼澆搗施工過程中,必須隨時監測.本方案采取如下監測措施：1、班組日常進行安全檢查，項目每周進行安全檢查，公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。2、日常檢查、巡查重點部位：1)、桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符39、合要求.2）、底座是否松動,立桿是否符合要求.3)、連接扣件是否松動。4）、架體是否不均勻的沉降、垂直度。5）、施工過程中是否有超載的現象。6）、安全防護措施是否符合規范要求。7）、腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現象.3、腳手架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。4、在澆搗高支模梁板砼前，由項目部對腳手架全面檢查，合格后才開始澆砼，澆砼的過程中,由質安員、施工員對架體檢查，隨時觀測架體變形。發現隱患,及時停止施工,采取措施保證安全后再施工.構件允許偏差見下表：序號項目允許偏差檢查工具1立桿鋼管彎曲3mL4m4mL6.5m1220鋼板尺2水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m30鋼板尺3立桿垂40、直度全高絕對偏差100mm吊線和卷尺4立桿腳手架高度H內相對值H/400鋼板尺七、應急預案概況本工程板最高樓層8.9m，位于首層樓面,大梁截面尺寸：350750，板厚度是150mm；大梁底支模高度為8。15m,板底支模高度為8。9m；在此區域內施工極可能發生高空墜落、模板坍塌、物體打擊等重大事故。本預案針對上述可能發生的高空墜落、模板坍塌及物體打擊緊急情況的應急準備和響應。機構設置為對可能發生的事故能夠快速反應、求援，項目部成立應急求援小組.由項目經理談桂明任組長。負責事故現場指揮，統籌安排等。具體架構見下表:項目部應急救援領導小組組 長談桂明副組長邱龍華、從云華組 員王惠華黃志剛張妙金陳建平41、錢巨生章根培付正官黃煜顧阿富當施工再起發生事故,若應急救援小組組長不在位時，由副組長負責現場指揮救援。機構的職責1. 負責制定事故預防工作相關部門人員的應急救援工作職責.2. 負責突發事故的預防措施和各類應急救實施的準備工作，統一對人員，材料物資等資源的調配.3. 當發生緊急情況時，立即報告公司應急救援領導小組并及時采取救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告當地部門，取得政府及相關部門的幫助.應急救援工作程序當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長趙正邦立即上報公司，必要時向當地政府相關部門，以取得政府部門的幫助。1. 由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡42、快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。2. 事故發生時，組長或其他成員不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時現場救援負責人負責現場的救援指揮安排。3. 項目部指定黃志剛負責故事的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。救援方法1. 高空墜落應急救援方法： 現場只有1人時應大聲呼救；2人以上時，應有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救救援領導小組搶救. 仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷、休克等現象,并盡可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況. 如果是頭部著地,同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀,很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救.如發現傷者43、耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染,會危及傷員的生命安全。 如果傷員腰、背、肩部先著地,有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動是要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。2. 模板、坍塌應急救援方法： 當地發生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大,在有傷亡的情況下控制好事故現場； 報120急救中心，到現場搶救傷員。(應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）； 急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施； 清理事故現場,44、檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員,把事故損失控制到最小； 預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等.3. 物體打擊應急救援方法:當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢，應急以后及時送醫院治療。止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、堵塞止血法和止血帶止血法等。對傷口包扎：以保護傷口、減少感染,壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢,減少傷痛.對于頭部受傷的傷員，首先應仔細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐、昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救,如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手巾棉花或紗布堵塞,因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全.如果是輕傷，在工地簡單處理后,再到醫院檢查；如果是重傷，應迅速送醫院拯救。預備應急救援工具如下表：序號器材或設備數量主要用途1支架若干支撐加固2模板、木枋若干支撐加固3擔架2個用于搶救傷員4止血急救包4個用于搶救傷員5手電筒6個用于停電時照明求援6應急燈6個用于停電時照明求援7爬梯3樘用于人員疏散8對講機4臺聯系指揮求援