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1、xx綠色街區三期6樓后澆板保溫腳手架施 工 方 案編制人： 審批人： 編制日期： 6#樓后澆空洞腳手架施工方案一、工程概況1、工程簡況xx綠色家園三期6樓工程位于xx市xx區xx鎮xx路與xx東路交叉口西南角，為二十四層框架剪力墻結構，腳手架施工共3塊（下圖陰影部分）,為井道形式，樓板四周的主次梁已在主體施工時完成， 南側為磚墻二、編制依據 建筑施工計算手冊 建筑施工手冊 建筑結構荷載規范(GB500092012)； 建筑施工腳手架實用手冊(含垂直運輸設施)；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011）；懸挑式腳手架安全技術規程（DGJ32/J121-2011） 建筑地基基礎2、設計規范（GB50007-2011）；建筑施工安全檢查標準(JGJ59-2011）。三、腳手架方案選擇1、腳手架一律落地并用鋼管、扣件搭設，立桿與橫桿均用直角扣件連接,扣件緊固力矩應達到4555Nm。2、本工程3個空洞尺寸為3100*3400、36003400、2900*3500米。搭設腳手之前應選用長度適宜的水平鋼管，水平太長則增加自重得不償失，4層以下立桿選用6m長交錯搭設，（殘疾人坡道處視現場情況而定，采用高低跨搭設）長鋼管能保證架體的整體性，采用落地腳手架搭設，搭設參數同原結構施工時的搭設參數，離結構墻面200mm，縱距la為1。5m，橫距lb為1。5m，步距1。8m，護身欄桿東西側也3、應該搭設,做到整體封閉，周圍有條件的，水平鋼管可適當加長并頂靠在墻上。滿鋪竹笆,竹笆一律用鉛絲與鋼管四點綁扎牢固,北立面采用竹筢及安全網全封閉。3、由于現已進入竣工驗收階段，材料運輸困難, 4層以上腳手架立桿均采用三米鋼管通過室內電梯運至施工作業面4、每隔兩層采用通長鋼管固定與梁和墻體上，并和腳手架固定,達到卸力的作用,每層南北方向用鋼管拉結， 四、腳手架材料選擇 l、鋼管落地腳手架，選用外徑48mm，壁厚3.50mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證,方可在施工中使用。2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合4、GB158312011鋼管腳手架扣件的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼合面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm.鋼管螺栓擰緊力矩達70N。m時不得破壞。3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色,剪刀撐統一漆黃、黑間隔色. 4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。 5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足規DG/JJ0820022006第4.3.1條2000目100cm2的要求,做耐貫穿試驗不穿透，顏色應滿足環境效果要求,選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生5、產許可證和質量合格證，以及由上海建筑安全監督管理部門發放的準用證,同時符合GB169091997密目式安全網的要求。6、連墻件采用鋼管,其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T 700）中Q235A鋼的要求。五、腳手架搭設流程及要求 5。1落地腳手架腳手架搭設的工藝流程為：井道內地基整平基礎承載力試驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）鋪腳手板連墻件扎防護欄桿剪刀撐扎安全網。 定距定位：根據構造要求在電梯井墻四面用尺量出四根立桿離墻距離，并做好標記;墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿電梯井四周每框6、架格內設一道斜支撐，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除.5。2腳手架搭設要求1、主桿基礎 所有電梯井道的腳手架立桿均落在電梯井道的底板鋼筋混凝土基礎上,其承載力能夠滿足腳手架的搭設要求（具體計算數據參閱腳手架計算書)。 2、立桿間距 （1)井道腳手架立桿間距為1。5*1。5米呈正方形平面，步距1。8m；卸力桿間距豎直5.8米（兩層樓高). (2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。 （3)立桿應設置墊木,并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上,離底座20c7、m左右。 (4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。 3、橫桿設置 橫桿沿腳手架高度方向的間距1.5m，置于立桿外面形成四周封閉 兩端用直角扣件固定在立桿，以形成空間結構整體受力，每側外伸長度為150mm。 4、腳手板、竹笆片的鋪設要求 滿鋪竹笆腳手板，四個角用1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在水平桿上.不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。發現有破損的要及時更換.5、連墻件每層樓面高度在樓面上設置兩根鋼管伸出剪力墻每側不小于1米，作為井道腳手架的連墻件。 6、架體內封閉 （1）腳手架的架體里立桿距墻體凈距為200mm,須鋪設站人片,站人片設置平整牢固。 (2）腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用8、腳手片或木板進行封閉。 （3)施工層以下每隔4步以及底部用密目網或其他措施進行封閉. 六、腳手架的檢查與驗收 1、腳手架必須由持有效上崗證的專業技術人員搭設； 2、進行分段驗收和檢查,發現有不符合要求的應迅速整改,并追究責任；3、井道腳手架分段驗收應嚴格參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011和懸挑式腳手架安全技術規程DGJ32/J1212011填寫驗收記錄單，并由搭設人員、安全員簽證，方能交付使用。 4、架體內必須做到每層封閉(即進行隔離)，且不能大于4步。七、腳手架搭設安全技術措施1、技術保障措施（1)架子搭設完畢,用合格密目安全網鋪于架子的底部。 從二層樓面起張設，9、往上每隔三層設置一道，安全網必須完好無損、牢固可靠. (2）鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選,所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動。每個螺栓的預緊力在40Nm65 Nm之間。（3)架子搭設完畢后由項目部安全負責人與技術負責人對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用. （4)腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除:主節點處橫、縱向水平桿，連墻件.2、質量保障措施 (1)操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。 （2)安全技術人員在腳手架搭設、拆10、除前必須給作業人員下達安全技術交底,并傳達至所有操作人員。（3)腳手架必須嚴格依據本施工組織設計進行搭設，搭設時,安全人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。（4)腳手架搭設完備,依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。 3、安全保障措施 （1）操作人員必須持有登高作業操作證方可上崗。（2）架子在搭設(拆卸）過程要做到文明作業,不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子.（3）在架子上施工的各工種作業人中應注意自身安全,不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意11、拆除安全防護裝置。 (4）雨、雪及六級以上大風等天氣嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。 (5)應設專人負責對腳手架進行經常檢查和保修。 A 在下列情況下，必須對腳手架進行檢查 a 在六級大風和大雨后 b 停用超過二個月，復工前。 B 檢查保修項目 a 各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工組織設計的要求；b 扣件螺絲是否松動； c 安全防護措施是否符合要求。 （6)在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護。 4、其它 （1）定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固,以達到堅固穩定，確保施工安全。 （2）腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑12、料篾混用. (3）腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。 (4）嚴禁任何重量較重建筑材料堆放其上,確保較大安全儲備。 (5）當作業層高出其下連墻件3。6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施.(6）各作業層之間設置可靠的防護柵欄,防止墜落物體傷人。（7)搭設完后,必須經搭設、使用單位的施工技術、安全負責人共同驗收，合格后簽字，方準交付使用。(8) 架子交付使用后任何人不得擅自拆改，因安裝需要局部拆改時，必須經業主及監理同意，由架子工負責拆改。（9)每步至少鋪2/3的腳手板，所留的上人孔道要相互錯開，留孔一側要搭設一道護身欄桿。腳手板鋪好后，必須固定，不準13、任意移動。(10）防護安全網不得任意拆除， （11） 張設安全網及拆除設施時，操作人員必須戴好安全帶,掛點必須安全可靠。八、腳手架拆除安全技術措施 1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準,進行安全技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、勞動組織安排等. 2、拆架時應劃分作業區,周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志,同時設專人指揮，禁止非作業人員進入。 3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 4、拆架程序應遵守由上而下,先搭后拆的原則,即先拆欄桿、腳手板、剪斜撐,橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行14、拆架作業. 5、拆立桿時,要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除橫桿、斜撐時，應先用手托住中間,再解端頭扣。 6、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時,應先通知對方，以防墜落. 7、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故. 8、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開. 9、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲.運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 10、腳手架拆除，要配備良好的通訊裝置。 12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。 13、當天離崗時,應及時加固尚未拆除部分，防止15、存留隱患造成復崗后的人為事故。 14、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除. 15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置,并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人.工期及人員安排：計劃人員安排6人，計劃6月24日開始,詳見進度計劃為安全考慮，拆除每個空洞約34天大橫桿的計算：按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011)第5。2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面.將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0。035 kN/m ；腳16、手板的自重標準值:P2=0.31。05/(2+1）=0。105 kN/m ；活荷載標準值： Q=21。05/(2+1）=0.7 kN/m；靜荷載的設計值： q1=1。20.035+1。20.105=0。168 kN/m；活荷載的設計值： q2=1.40。7=0.98 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩）強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合.跨中最大彎距計算公式如下： 跨中最大彎距為M1max=0.080.1681。52+0.100。981。52 =0.251 kN.m；支座最大彎距計算公式如下： 支座最大17、彎距為 M2max= 0.100.1681.520.1170.981.52 =0。296 kN。m;選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max（0。251106，0.296106）/4730=62.579 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 62.579 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.035+0。105=0。14 kN/m； 活荷載標準值： q2= Q =0.7 kN/m；最大撓度計算值為：=0.6770。14150018、4/(1002。06105113600)+0。9900.715004/(1002.06105113600) = 1。705 mm;大橫桿的最大撓度 1.705 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求! 小橫桿的計算：根據JGJ1302011第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1）均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0。038 kN/m ;腳手板的荷載標準值: P2= 0.3501。500/3=0。175 kN/m ；活荷載19、標準值： Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m；荷載的計算值： q=1。20.038+1。20.175+1.41.500 = 2.356 kN/m; 小橫桿計算簡圖2）強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下： 最大彎矩 Mqmax =2.3560.8002/8 = 0.188 kN。m；最大應力計算值 = Mqmax/W =0.188/5.08=37.008 N/mm2；小橫桿的最大應力計算值 =37。008 N/mm2 小于小橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！3）撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=020、.038+0。175+1.500 = 1。713 kN/m ； 最大撓度 V = 5。01。713800。04/(3842.060105121900。0)=0.364 mm；扣件抗滑力的計算直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。80，本工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6。40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6。40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值： P1 = 0。0380。8002/2=0.031 kN；大橫桿的自重21、標準值： P2 = 0.0381。500=0.058 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3500。8001.500/2=0。21 kN；活荷載標準值： Q = 3.0000.8001.500 /2 = 1.8 kN;荷載的設計值: R=1。2（0.058+0。21）+1。41。8=2。842 kN; R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容： 1）每米立桿承受的結構自重標準值（kN)，為0。1248 NG1 = 0。1248+(0。802/2+1.502）0.038/1。8034.22、00 = 6.97KN；2）腳手板的自重標準值(kN/m2）;采用木腳手板，標準值為0。35 NG2= 0。35021。500(0.8+0.2）/2 = 0。525 kN;3)欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0。14 NG3 = 0.14021.500/2 = 0。210 kN；4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2）；0。005 NG4 = 0。0051。50034。000 = 0。26 kN;經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 =7。965 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載23、總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0000。8001。5002/2 = 3.6kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2）,按照建筑結構荷載規范（GB500092001）的規定采用： Wo = 0。550 kN/m2； Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB500092001）的規定采用： Uz= 1.000 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0。649；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0。7 0.5501.0000。649 = 0.250 kN/m2;不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG+1.24、4NQ= 1。27。965+ 1。43。6= 14。598 kN；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851。4NQ = 1。27。965+ 0.851。43。6= 13.842 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0。85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40。2501。500 1。8002/10 = 0。145 kN.m；立桿的穩定性計算不組合風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N =12。042 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.1525、5 ；計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3。119 m；長細比 Lo/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4。89 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩) ：W = 5。08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205.000 N/mm2； = 12042.000/(0。186489.000)=132。397 N/mm2；立桿穩定性計算 = 132.397 N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205.026、00 N/mm2，滿足要求!考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =11。286 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3。3得 ： k = 1。155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得 ： = 1。500 ；計算長度 ，由公式 l0 = kuh 確定:l0 = 3.119 m；長細比: L0/i = 197.000 ;軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0。186立桿凈截面面積 ： A = 4。89 cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩） :W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓27、強度設計值 :f =205.000 N/mm2; = 11286。000/(0。186489.000）+145000/5080。000 = 152.682N/mm2；立桿穩定性計算 = 152.682 N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205。000 N/mm2,滿足要求! 7連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算: Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.250 kN/m2；本工程連墻件有兩種類型，按照最大迎風面積計算，即每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 24。3 m2;按規范5。4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)，28、 N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算:Nlw = 1.4WkAw = 8.51kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 13.51 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 L0/i = 400。000/15.800=25。31的結果查表得到 =0。960，L0為內排架距離墻的長度；又： A = 4。89 cm2;f=205。00 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9604。890104205.000103 = 96。235 kN；Nl = 13。51KN Nf = 96.235KN，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 13.51小于雙扣件的抗滑力 16。0 kN，滿足要求！