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1、可研辦公樓基礎接樁工程施工方案 目錄一、編制依據2二、工程概況2三、施工準備及進度計劃2四、施工方法及工藝要求31、樁頭處理32、腳手架支設33、施工通道44、鋼筋工程操作要點55、模板安裝及加固66、模板支設67、混凝土澆筑要求7五、質量保證措施71、施工技術三級交底72、加強施工階段的質量控制83、加強質量檢查8六、安全保證措施8七、鋼管腳手架計算8一、編制依據 1、建筑樁基技術規范JGJ94-2008 2、建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202-2002 3、混凝土強度檢驗評定標準 GB/T 50107-2010 4、*建筑與工程設計顧問有限公司設計更改通知單（GB-C-01） 2、5、*建筑與工程設計顧問有限公司提供的施工圖紙二、工程概況 *基因中心項目為*基因科技有限公司開發的 z生物科技研發基地。項目基地位于xx市xx區03-01號片區大梅沙地區12-1 E9地塊，南臨鹽壩高速公路，東、西、北三面環山位于地塊南側。南北長約470m，東西寬約270m，總用地面積102999.81平方米，建設用地面積92300.88平方米，規劃計容總建筑面積206000平方米。總建筑面積約34.4萬。施工圖紙中B-A/C-F軸上17根樁樁頂絕對標高為46.4m，而現場17根樁樁頂絕對標高為36.4m，未達到設計高度，需進行接樁施工，接樁的長度為10m，共需要接樁的長度為175.1米。其3、中樁上均為cCT1a承臺,尺寸為2.6m3.1m，高度為1.4m，具體接樁的樁位及長度詳見生物研發科技C 基礎平面布置圖（GB-D-05）及生物科技研發C 底板模板及配筋平面圖（GB-D-06）。三、施工準備及進度計劃1.材料準備 腳手架采用483.25鋼管（計算采用483.0鋼管），樁模板采用23mm鋼板制作，成型直徑應大于樁徑50100mm，高度視接樁長度而定。2. 人工機械準備 人員準備：測量員2名、施工員1名、技術員1名、工人10名。 機械準備：高壓水槍、空氣壓縮機、風鎬、線錘、50插入式震動器、電焊機、圓頭短柄鐵鍬。3. 施工進度安排 本工程施工從2020年12月1日開始至2020年4、12月15日結束四、施工方法及工藝要求1、樁頭處理 將樁頭鑿至新鮮混凝土面，樁頂面大致水平，將樁頭混凝土鑿毛，清理干凈，不得有泥土存在，將坑底混凝土碴清出坑外。 2、 腳手架支設 接樁周圍采用雙排鋼管腳手架拉通。腳手架高度為10米，鋼管483.25，樁頭操作架按步距1.8米，立竿縱距0.6米，橫距0.6米，離樁300mm布置，操作架之間拉通連接，中間布置三道立桿，外圍設置豎向連續剪刀撐。樁與樁之間每道橫桿四面中間位置加設立桿。腳手架搭設前需對地面硬化，混凝土強度等級C15，硬化厚度100mm。四面設置之字斜撐，整體與邊坡上鋼花土釘管拉結，保證穩定性，外加鋼笆片及雙層安全網，（尼龍30mm和塑料5、5mm眼安全網）。腳手架的安全防護水平方向底層一步架采用滿鋪鋼笆片，向上每隔三層滿鋪鋼笆片。用5mm安全網全封閉。腳手架分兩次搭設成型，一次搭設高度5m。待第一次混凝土澆筑完成后，繼續第二階段的腳手架搭設。附圖外腳手架布置。接樁腳手架平面布置圖 接樁腳手架立面圖3、施工通道 因接樁過程中材料的運輸，需在B區地面與每根樁之間設置一條運輸通道。運輸通道由483.25鋼管搭設，寬1.5m，橫向間距750mm，縱向間距1500mm，鋼管上鋪木方，間距0.75米，木方上滿鋪模板。附圖搭設平面圖。4、鋼筋工程操作要點鋼筋籠頂的標高未達到設計要求，必須增加主筋長度至設計高度，并按設計要求設置螺旋箍筋和加強箍6、筋，主筋、螺旋箍筋、加勁箍筋應同原樁型。接長鋼筋采用單面搭接焊，焊接長度10d。 接樁區域樁直徑為2000mm，主筋為三級22的大直徑鋼筋，箍筋為8螺旋箍，鋼筋保護層為70mm，鋼筋的制作和加工均有一定的難度。為確保柱子鋼筋保護層的厚度，箍筋的加工在專用的模具上成型，并制作專用鋼筋定位卡，確保主筋位置及截面尺寸，同時保證混凝土的保護層厚度,定位卡形狀如圖所示。5、模板安裝及加固結合接樁部位特點，模板選取整體全鋼大模板，有利于加快施工進度，減少水平方向接縫。鋼模下用1：2.5水泥砂漿找平，將制作好的鋼模板套在處理好的樁頭上，接縫內加塞海綿條或橡膠條，擰緊連結螺栓。立模時必須保證樁頭上無土體進入。7、6、模板支設按樁模板設計圖的模板位置，由下至上安裝模板。 在合模板前應用鋼絲球、棉紗布將柱模內清理干凈，不得粘有任何油污或其它不潔物質，脫模劑應采用潔凈油類脫模劑（模板漆），脫模劑涂涮均勻，不得出現流淌。為保證模板漆的實際應用效果，混凝土澆筑前必須保證漆膜干燥，合模前進行柱模驗收。 模板采用鎖口加固的方式，與外架連成整體，步距為1m ，加固方式如圖。7、混凝土澆筑要求 由于樁身較長，混凝土的澆筑分兩次進行，第一次澆筑高度為5m，第二次澆至樁頂標高。在澆注混凝土之前，必須將接樁底混凝土面用清水沖洗干凈，澆一層約lcm2cm同等級水泥沙漿(1：2 )墊底，然后分層(層厚約50cm)澆注混凝土，每次8、澆筑混凝土需振搗密實，避免蜂窩、麻面等常見質量通病。混凝土強度等級為C35，混凝土灌注完后需及時養護。接樁工藝流程圖：五、質量保證措施1、施工技術三級交底 工程開工之前，由項目部技術部進行施工技術交底，使每位施工工人都能熟練掌握施工技術要點。 2、加強施工階段的質量控制 嚴格按照施工方案中工藝要點、施工注意事項、質量標準和質量保證措施搞好施工各階段中的質量控制工作，有關人員各負其責，逐項逐級把好關，以確保施工階段的質量控制有序。 3、加強質量檢查 每道工序完成后，經自檢合格報監理工程師檢驗，監理工程師檢驗合格并同意后方可進行下道工序施工。試驗員應做好試塊的留置工作，每根樁應留1組試塊。六、安全9、保證措施 1、施工間歇時，對邊坡設明顯標識防止人員墜落造成傷亡； 2、地面以上人員與腳手架架體以上作業人員要保持信息暢通，作業協調。 3、嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。 4、施工人員嚴禁凌空拋擲桿件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。 5、使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。 6、六級以上(含六級)大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。七、鋼管腳手架計算 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數10、取1.00。雙排腳手架，搭設高度10.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距0.60米，立桿的橫距1.90米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.80米。鋼管類型為483.0，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距1.20米。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮1層施工。腳手板采用鋼笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設1層計算。欄桿采用鋼笆片，荷載為0.16kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0.30kN/m2，高度變化系數1.0000，體型系數0.6000。地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積11、0.250m2，地基承載力調整系數0.40。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.900/2=0.095kN/m 活荷載標準值 Q=2.0001.900/2=1.900kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.095=0.160kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.900=2.660kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組12、合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.160+0.102.660)0.6002支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.160+0.1172.660)0.6002我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.118106/4491.0=26.231N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值 q1=0.038+0.095=0.133kN/m活荷載標準值 13、q2=1.900kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.133+0.9901.900)600.04/(1002.06105107780.0)=0.115mm大橫桿的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0380.600=0.023kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.9000.600/2=0.057kN 活荷載標準值 Q=2.0001.9000.600/2=14、1.140kN 荷載的計算值 P=1.20.023+1.20.057+1.41.140=1.692kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.9002=0.825106/4491.0=183.593N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.015、381900.004/(3842.060105107780.000)=0.29mm集中荷載標準值 P=0.023+0.057+1.140=1.220kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1220.0401900.01900.01900.0/(482.06105107780.0)=7.852mm最大撓度和 V=V1+V2=8.146mm小橫桿的最大撓度小于1900.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的16、豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0381.900=0.073kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.9000.600/2=0.057kN 活荷載標準值 Q=2.0001.9000.600/2=1.140kN 荷載的計算值 R=1.20.073+1.20.057+1.41.140=1.752kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷17、載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.0995 NG1 = 0.10010.000=0.995kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用鋼笆片腳手板，標準值為0.10 NG2 = 0.10010.600(1.900+0.300)/2=0.066kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、鋼笆片腳手板擋板，標準值為0.16 NG3 = 0.1600.6001/2=0.048kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0100.60010.000=0.060kN經計算得到，靜荷載標18、準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 1.169kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00010.6001.900/2=1.140kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 1.000 Us 風荷載體型系數： Us = 0.600經計算得到：Wk = 0.3001.0000.600 = 0.180kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ經過計算得19、到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.21.169+0.91.41.140=2.840kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.21.169+1.41.140=2.999kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw五、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=2.999kN； i 計算20、立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.600； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.6001.800=3.326m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3326/16=209； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.168； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到: =2999/(0.17424)=42.21、228N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=2.840kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.600； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.6001.800=3.326m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3326/16=209； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表22、得到0.168； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.044kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到 =2840/(0.17424)+44000/4491=49.799N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf = 300.110kNNf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 N1=4.089kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，連墻件扣件滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 pk fg其中 pk 腳手架立桿基礎底面處的平均壓力標準值，pk =Nk/A=9.24 (kPa) Nk 上部結構傳至基礎頂面的軸向力標準值 Nk = 1.17+1.14=2.31kN A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00地基承載力的計算滿足要求!扣件腳手架計算滿足要求！