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1、xx縣公安指揮中心大樓工程落地式鋼管腳手架專項施工方案編制： 審核： 審批： 目錄一、腳手架結構設計11.腳手架基礎構造12.腳手架搭設高度13。 腳手架架體的構造要求14. 腳手架材質要求25。 扣件材質要求26. 腳手板鋪設要求27。架體與建筑物拉結38。防護39.荷載傳遞方式3二、腳手架設計計算31。計算參數32. 大橫桿計算43. 小橫桿計算64。扣件抗滑力計算85。 腳手架立桿荷載計算96. 立桿穩定性計算107。 最大搭設高度計算138. 連墻件計算149。 立桿的地基承載力計算15三、腳手架搭設161.鋼管腳手架搭設前的準備162.鋼管腳手架的搭設163。 腳手架附屬設施184。2、 腳手架垂直度控制185。 腳手架穩固控制196。 腳手架圍擋封閉要求19四、腳手架安全技術措施20五、腳手架驗收、維護與拆除211. 腳手架驗收212. 腳手架維護213。 腳手架拆除21落地式鋼管腳手架專項施工方案一、腳手架結構設計1.腳手架基礎構造腳手架基礎采用C20混凝土澆筑,混凝土澆筑前將基土分層夯實，并加鋪10碎石，混凝土厚15。在腳手架基礎周圍設置排水溝,防止積水影響基礎穩定,從而影響腳手架整體穩定性。2。腳手架搭設高度根據規范,要求外架超出建筑物總高度1.8m， 里排立桿低于檐口0。5m。本工程主樓11層，兩側偏樓各為7層和8層，對稱布置。本方案采用7層的高度進行腳手架設計,73、層以上部分采用懸挑式腳手架(詳見專項方案）。腳手架搭設高度H=26.7m+1。8m=28.5m。3. 腳手架架體的構造要求（1）縱距鋼管腳手架縱距1.5m。（2）橫距里、外的橫距1。05m，里立桿與建筑物的距離0.2m。（3）步距鋼管腳手架的底步距在任何情況下均不得大于2。4m，一步以上的每步距1.8m。(4）鋼管腳手架立桿的平面布置采用里外、左右交錯布置，不允許采用同等長度的桿件作立桿，以保證立桿的接長不在同一水平面上.（5)剪刀撐外腳手架的兩端轉角處以及中間每隔67 根立桿應設一組剪刀撐， 剪刀撐與地面角度應不大于60。要連續搭接并保證搭接長度, 相交點應處于同一條直線上.4。 腳手架材質4、要求（1）選材要求桿件采用外徑48、壁厚3。5的鋼管,鋼管的機械性能應符合普通碳素結構鋼技術條件（GB700-79)中對A3號鋼的要求。進場的鋼管表面應無凸凹狀、裂紋和變形，并有出廠合格證；（2）加工要求鋼管的兩端切口必須平直，嚴禁出現斜口、毛口、卷口等現象，利用短管連接時，應在管內插入長120、外徑38的無縫管，內套外焊，嚴禁在桿件兩端300外作接長焊接；(3)桿件長度規格桿件長度1800。主要用于小橫桿、底部和頂部立桿交叉設置之用，當腳手架橫距為1000時，小橫桿的長度采用1500的長度;桿件長度36004500.用于立桿、大橫桿、斜拉桿、擱柵、防護欄桿等通長桿件；5. 扣件材質要求（1）5、鋼管腳手架采用扣件連接,分直角扣件、對接扣件和回轉扣件三種。所有進場的扣件必須有出廠合格證。本工程腳手架嚴禁使用沖壓扣件;（2）各類扣件在緊固中,必須滿足4050Nm的緊固力矩范圍，桿件端口與扣件的長度不得小于100;（3)腳手架中不允許鋼、竹或木兩種材料混用，鋼管腳手架嚴禁鐵絲綁扎連接；6。 腳手板鋪設要求墻與腳手架里排立桿之間一般鋪兩塊板, 寬度400500mm， 里外立桿之間則應滿鋪腳手板, 嚴禁探頭板。若用竹笆片則應密鋪、平鋪, 不得高低不平。7.架體與建筑物拉結腳手架高度在7m以上及每高4m, 水平每隔7m同建筑物牢固地拉結, 拉結點以二步四跨設置一點（即3。6m6.0m），用雙股86、號鉛絲連接， 并加設頂撐使之同時承受拉力和壓力, 保證架體與建筑物之間連接牢固， 不搖晃、不倒塌。8。防護每步架的外側離大橫桿0.18m高處設擋腳板一道、1.0m高處再綁扎欄桿一道；另外，在所有架體外側均掛安全立網進行全封閉的防護，立網規格L1。86。0每片網重量為4kg。9.荷載傳遞方式用竹笆片鋪設的條件下,施工荷載通過竹笆片傳遞給大橫桿，再由大橫桿傳遞給靠近立桿的小橫桿，小橫桿傳遞給立桿，立桿傳至基礎。二、腳手架設計計算1。計算參數(1）腳手架參數雙排腳手架搭設高度為28。5米，25。00米以下采用雙管立桿，25.00米以上采用單管立桿;搭設尺寸為:立桿的縱距為1.50米，立桿的橫距為1。7、05米，大小橫桿的步距為1。80米;內排架距離墻長度為0。20米；大橫桿在上,搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根;采用的鋼管類型為483.5; 橫桿與立桿連接方式為單扣件;取扣件抗滑承載力系數為0.80；連墻件采用兩步三跨（與前面不符），豎向間距3.60米,水平間距4.50米，采用扣件連接;連墻件連接方式為雙扣件；（2)活荷載參數施工均布活荷載標準值:3。000 kN/m2；腳手架用途：結構腳手架；同時施工層數：2 層；(3）風荷載參數本工程地處浙江省溫州市，基本風壓為0。60kN/m2；風荷載高度變化系數z為1.00，風荷載體型系數s為0.65；腳手架計算中考慮風荷載作用；(4）靜荷載參數每米8、立桿承受的結構自重標準值(kN/m2）：0.1291；腳手板自重標準值(kN/m2):0。300;欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2）:0。150；安全設施與安全網(kN/m2）:0.005；腳手板鋪設層數：13；腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值（kN/m2):0。038;（5)地基參數地基土類型：素填土；地基承載力標準值(kpa):160.00;立桿基礎底面面積(m2)：0.25;地面廣截力調整系數:1.00.2. 大橫桿計算(1）均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.3001。0509、/(2+1)=0.105kN/m活荷載標準值: Q=3。0001。050/(2+1）=1。050kN/m靜荷載的設計值： q1=1.20。038+1.20。105=0.172kN/m活荷載的設計值: q2=1.41.050=1.470kN/m圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度） 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩）（2）強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1721.5002+0.101。4701.5002=0。362kN.m支座最大彎距計算公式： 支座最大彎距為M2max=0。100.17210、1.50020。1171.4701.5002=-0。426kN。m選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0。362106,0.426106）/5080。0=83。858N/mm2;大橫桿的最大彎曲應力為=83。858N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值f=205。0N/mm2,滿足要求。（3）撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 式中: 靜荷載標準值： q1= P1+P2=0.038+0.105=0。143 kN/m； 活荷載標準值： q2= Q =1。050 kN/m；最大撓度計算值為：V=0.6770。1431500。04/（1002。0611、105121900.0）+0.9901.0501500。04/（1002。06105121900。0）=2.291mm大橫桿的最大撓度2.291mm小于大橫桿的最大容許撓度 1200。0/150mm與10mm，滿足要求。3。 小橫桿計算根據JGJ130-2001第5。2。4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。(1)荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.0381。500=0。058kN；腳手板的自重標準值:P2=0.3001.0501.500/(2+1）=0.158kN；12、活荷載標準值：Q=3.0001.0501。500/（2+1）=1。575kN；集中荷載的設計值： P=1。2(0。058+0.158)+1.41.575=2.463 kN；圖3 小橫桿計算簡圖（2）強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下： Mqmax=1.20.0381.0502/8=0。006kN.m集中荷載最大彎矩計算公式： Mpmax=2.4631.050/3=0。862kN。m 最大彎矩 M=Mqmax+Mpmax=0.868kN.m最大應力計算值=M/W=0。868106/5080。000=170。953N/mm13、2 小橫桿的最大彎曲應力=170。953N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值 205.000N/mm2，滿足要求.(3）撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下： Vqmax=50。0381050.04/（3842。060105121900。000）=0。024mm大橫桿傳遞荷載 P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1。575=1。790kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式: Vpmax=1790.1001050。0(31050.0241050.02/9 ）/（722。06010512114、900。0）=2。929mm最大撓度V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.929=2.953mm小橫桿的最大撓度為2.953mm小于小橫桿的最大容許撓度 1050。000/150=7.000與10mm,滿足要求.4.扣件抗滑力計算按規范表5。1。7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN,按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6。40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范）: RRc 式中： Rc-扣件抗滑承載力設計值，取6。40kN;R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1=0。0381.5015、02/2=0.058kN;小橫桿的自重標準值: P2=0。0381.050/2=0.020kN；腳手板的自重標準值: P3=0.3001.0501。500/2=0.236kN；活荷載標準值: Q=3。0001.0501.500/2=2.363kN；荷載的設計值： R=1。2(0.058+0。020+0。236)+1。42。363=3。684kN;R=3.684kN Rc=6。40kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。 5。 腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： （1）每米立桿承受的結構自重標準值（kN)，為0.1248。NG1=0.1216、48+(1.502/2+1。502）0.038/1。80（28。50-25.00)=0.773kNNGL1=0。1248+0。038+(1。502/2+1.502)0.038/1.8025.00=6.480kN（2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0。30NG2= 0。30071。500(1。050+0.2）/2=1.969kN；（3)欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15。 NG3=0。15071.500/2=0.788kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網（kN/m2）；0。005。 NG4=0.0051.5002817、。500=0.214kN經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3。743kN NGL=NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4=10。223kN活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值.經計算得到，活荷載標準值 NQ=3.0001。0501。5002/2=4.725kN風荷載標準值按照以下公式計算 式中:Wo-基本風壓（kN/m2),按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Wo=0。600kN/m2； Uz-風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz=1。000；18、Us - 風荷載體型系數:取值為0.645；經計算得到，風荷載標準值 Wk=0。70.6001.0000。645=0。271kN/m2不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式： Ns=1.2NGL+1。4NQ=1。210。223+1。44。725=18。882kN； Nd=1.2NG+1。4NQ=1。23.743+1。44.725=11.106kN；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為:Ns=1.2NGL+0。851。4NQ=1.210.223+0。851.44。725=17.890kNNd=1.2NG+0.851.4NQ=1.23.743+0.851。44.725=10。114kN 風荷19、載設計值產生的立桿段彎矩MW為： Mw=0。851。4WkLah2/10=0。8501.40。2711.500 1。8002/10 =0。157kN.m6. 立桿穩定性計算外腳手架采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩定性。(1）25.00米以上立桿穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N=11。106kN;計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1。58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3。3得 ：k=1.155；計算長度系數參照扣件式規范表5.3。3得 :=1.500；計算長度 ,由公式 lo=kh 確定 ：l0=3。119m；長細比 Lo/i=197。020、00；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i的計算結果查表得到 ：=0。186;立桿凈截面面積 ： A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩） ：W=5.08cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值 :f=205。000N/mm2;=11106.000/（0.186489.000)=122.110N/mm2；立桿穩定性計算=122.110N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f=205。000N/mm2,滿足要求。考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N=10。114kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1。58cm;計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3.3得 ： k=1.15521、；計算長度系數參照扣件式規范表得 ：=1。500；計算長度 ,由公式l0=kuh確定:l0=3。119m;長細比： L0/i=197.000；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i的結果查表得到：= 0.186立桿凈截面面積 ： A=4。89cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩） :W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f=205。000N/mm2;=10114.110/(0。186489。000)+156672。306/5080.000 = 142。041N/mm2；立桿穩定性計算=142。041N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f=205。000N/mm2，滿足要求.（2）25。0022、米以下立桿穩定性計算不考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N=9.441kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1。58cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3。3得 :k=1。155；計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得 :=1.500；計算長度 ,由公式lo=kh 確定：l0=3.119m;長細比Lo/i=197。000；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i的計算結果查表得到 ：=0.186；立桿凈截面面積 : A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) :W=5.08cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f=205.000N/mm2;=9441.00023、/（0.186489。000)=103。802N/mm2;立桿穩定性計算 =103。802N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f=205.000N/mm2,滿足要求。考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N=8.945kN;計算立桿的截面回轉半徑 :i=1.58cm;計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3。3得 ： k=1。155；計算長度系數參照扣件式規范表5.3。3得 ：=1。500;計算長度 ,由公式l0=kuh 確定:l0=3.119m；長細比： L0/i=197。000；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i的結果查表得到 :=0.186立桿凈截面面積 ： 24、A=4。89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩） ：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f=205.000N/mm2；=8945。055/(0。186489.000)+156672。306/5080.000= 129.188N/mm2；立桿穩定性計算=129.188N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f=205.000N/mm2,滿足要求。7。 最大搭設高度計算按規范5.3。6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K（kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=2。970kN活荷載標準值 ：NQ=25、4。725kN；每米立桿承受的結構自重標準值 :Gk=0。125kN/m;Hs=0。1864.890104205。000103-（1.22.970+1.44。725)/(1。20.125)=56.534m;按規范5。3.7條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米: H= 56.534/（1+0.00156。534)=53。509m；H= 53.509和50比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H=50.000m，滿足要求。按規范5.3。6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)26、計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=2。970kN活荷載標準值 ：NQ=4。725kN每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk=0.125kN/m計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩: Mwk=Mw/(1。40.85）=0.157/（1.4 0。85)=0。132kN.m;Hs=(0.1864。890104205.000103-(1.22.970+0.851.4(4。725+0.1864.8900.32/5.080)/（1.20。125)=44。429m;按規范5.3。7條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米: H=44.429/（1+0.00144。429）=27、42.539m；H=42。539和50比較取較小值。經計算得到,腳手架搭設高度限值H=42。539m，滿足要求。8. 連墻件計算 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl=Nlw+N0風荷載標準值 Wk=0。271kN/m2;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=16。200m2；按規范5.4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN)， N0=5。000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN），按照下式計算:Nlw=1。4WkAw=6。144kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw+N0=11.144kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 軸心受壓立桿的28、穩定系數； 由長細比l0/i=200。000/15。800的結果查表得到 =0.966，l為內排架距離墻的長度；又：A=4.89cm2；f=205.00N/mm2;連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.9664.890104205。000103=96.837kN；Nl=11。144Nf=96.837，連墻件的設計計算滿足要求。連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl=11.144小于雙扣件的抗滑力12.800kN，滿足要求。9. 立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 pfg 地基承載力設計值:fg=fgkkc=160。000kpa； 其中，地基承載力標準值:fgk=29、160.000kpa ； 腳手架地基承載力調整系數:kc=1。000； 立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=40。456kpa ;其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N=10。114kN；基礎底面面積 ：A=0。250m2。p=40。456fg=160.000kpa，地基承載力滿足要求。三、腳手架搭設1.鋼管腳手架搭設前的準備基礎工程經質監站驗收合格后，就開始回填土，因考慮到室外四周土回填后要進行外腳手架的搭設。為了保證基礎能夠承受外架體的全部荷載，不使基礎下沉，保證外架的安全，必須做好以下準備工作：（1)回填土前必須把基底內的積水淤泥和雜物等清除干凈。（2)檢查回填土的質量，不能把帶30、有腐蝕性的、帶有雜草的土用于回填，驗收合格后進行填土。(3）回填要先深后淺分層夯實，每層厚度不能超過30cm.（4）在夯實的土層上鋪設15mm厚石子，后澆搗10mm厚C20混凝土搗實抹平。(5）按規定做好排水溝，放好坡度，以利于流水暢通。2.鋼管腳手架的搭設(1）搭設腳手架時必須加設底座或基礎，并作好地基的處理。本工程立桿直接撐在基礎底板上或基坑底老土上，再加道木支座.基坑底老土面上鋪設墊板必須平穩,不得懸空，安放底座時應拉線和拉尺，按規定間距尺寸擺放后加以固定。（2)鋼管腳手架搭設順序為：擺放掃地桿（貼近地面的大橫桿，高度為20cm）逐根樹立立桿,隨即與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿并與立桿或掃地桿31、扣緊安第一步大橫桿(與各立桿扣緊)安第一步小橫桿安第二步大橫桿加設臨時斜撐桿（上端與第二步大橫桿扣緊，在裝設兩道墻桿后方可拆除)安第三、四步大橫桿和小橫桿安連墻桿安接立桿加設剪刀撐鋪腳手板。（3）立桿的設置必須等距對直，其縱向間距不得大于1.5m。立桿的橫向間距為1.05m,立桿距墻面為20cm.小橫桿垂直間距（即腳手架步距）為1.8m，底層步距不得大于1.8m，小橫桿挑出里外立桿的長度分別不得小于30cm和15cm.腳手架外側每隔9m必須設一道剪刀撐，與地面的夾角應控制在4560間自上而下連續設置.（4)腳手架的立桿和大橫桿的接長點必須錯開,鋼管剪刀撐的接長必須搭接,搭接長度不得小于40cm32、。腳手架桿件的連接必須嚴格按規程進行，腳手架扣件的扭力矩應控制在4.55kg/m間，每根頂撐和立桿的綁扎點不得少于3道。大橫桿間應等距設置兩根擱柵;底笆應滿鋪,不得留有空隙，底笆與大橫桿的綁扎點不得小于4個，每點均須用18號鉛絲雙股扎牢（腳手架的頂端必須按規程要求進行封頂；里桿應低于檐口50cm,外立桿應高出檐口1m）.腳手架與主體結構之間必須有連接牢固的拉撐點，采用兩根并聯的10號12號鉛絲或其他強度相等的材料。拉撐點的水平間距不得大于6m,垂直距離不得大于3.6m，拉結處的小橫桿與建筑間應加撐頭與墻面抵緊.（5)腳手架的外側，自第二步起必須每步設1m高的防護欄桿和40cm高的擋腳板，頂排的33、扶手欄桿不得少于2道,高度分別為1.3m和0。9m.腳手架內立桿與墻面間每隔步應設一道隔離笆。操作人員上下架子必須有安全可靠的爬梯與坡道，爬梯與坡道應設于腳手架外側。鋼管腳手架必須有良好的接地裝置，接地電阻不大于4，應按規范規定設置避雷裝置.3. 腳手架附屬設施(1）簡易掛梯腳手架的簡易掛梯采用角鋼、鋼筋焊接制作,每節之間相距不大于30，掛梯寬度不小于30，掛梯架設時與水平成70傾斜。本工程用簡易掛梯不得使用螺紋鋼或銹蝕鋼材制作。（2）移動式直上扶梯使用移動式直上時，竹梯的底部用舊膠胎皮包扎，以防滑動傾倒；使用鋼管扣件扶梯時，扶梯的踏步采用雙并管焊制，梯子的兩側設置防護欄桿，與腳手架水平連接處34、設置交換平臺,當梯高超過三層時，在中間加設休息平臺。（3）防墜棚在腳手架下方施工作業人員進出口處、腳手架臨邊道路和車輛通道等處，搭設防墜棚。防墜棚的搭設要求：施工現場臨邊人行通道搭設雙層防護隔離棚，棚頂底層高度大于3m，上層棚頂與底層棚頂間隔大于1。5m,立柱縱向距離應小于3m，橫向距離應小于2.5m，棚頂滿鋪竹笆，竹笆用鍍鋅鐵絲綁扎牢固；大跨度雙層防墜隔離棚，應由項目技術部進行專門設計,按照設計圖進行搭設;腳手架沿邊下方通道、施工人員進出口等處,沿腳手架開口縱向搭設防墜隔離棚，防墜棚左右兩側應大于通道口1m，前側應大于2m。4. 腳手架垂直度控制按施工規范的要求，立桿的垂直度偏差控制在全長的35、1/200以內.立桿的接長采用軸心延長，施工過程中采用經緯儀控制垂直度,并向腳手架搭設的操作人員進行技術交底.在腳手架的使用過程中嚴格控制施工荷載，嚴禁超負荷使用，以保證腳手架的安全。5. 腳手架穩固控制（1）縱向穩固措施采用雙支斜桿，以滿足腳手架受拉和受壓要求；腳手架的每一立面都以連續式雙支斜桿覆蓋,角度與地面呈4560；腳手架的水平間距控制在9m，當腳手架的高度大于30m時,水平間距控制在7。2m;當架體的立面總距小于7.2m時，采用單支斜桿架設；斜桿的接長采用疊交接長，用兩只回轉扣件連接,扣件間距不小于400，桿端與扣件間距不小于50.（2）橫向穩固措施采用連墻桿與墻體連接的方法，對腳手36、架高度大于30m的，設計成可拉可支的附墻拉桿;對腳手架高度小于30m的，采用鍍鋅鐵絲與墻體連接，或采用附墻拉桿；連墻桿的設計拉力不小于7000N;連墻桿的設計位置，以垂直3.6m、水平6m為一處，攀拉部位為腳手架的立桿，垂直設計在小橫桿下方100左右。6. 腳手架圍擋封閉要求腳手架圍擋封閉嚴格按照高處作業分段規定（GB360883)和地方有關規定進行.本工程采用密目式安全網封閉。具體要求:（1）腳手架一步起在外立桿內側設置連續防護欄桿，欄桿高度距步層1。01.2m；（2）二步起增設擋腳桿,高度距步層0。20。4m，同時設置豎向擋腳笆；(3）五步起腳手架包安全立網,網目孔徑不大于4040；(4）37、每810步設置安全平網，網目孔徑不大于2525;（5）腳手架立桿與建筑物墻面空隙處,每四步設置水平隔離措施，防止人、物高處墜落。四、腳手架安全技術措施1。腳手架搭設標準:橫平豎直,連接牢固，底腳著實，層層拖牢，支撐挺直，通暢平坦,安全設施齊全、牢固。2.腳手架不得鋼竹混搭，主要受力桿件，如立桿、大橫桿、小橫桿和剪刀撐等在同一建筑立面必須使用同一材質的材料。3.腳手架架設工必須具備中華人民共和國國家標準特殊作業人員安全技術考核管理規則(GB5306-85）要求的條件，經培訓考核，取得“特種作業人員安全操作證”后，才能進行腳手架的搭設和拆除工作。4.施工現場必須建立嚴格的腳手架分階段驗收制度和專人38、維修保養制度，基礎未經驗收不得搭設腳手架，分階段搭設的腳手架，實行分階段驗收，驗收記錄應存檔。使用未經驗收或驗收不合格的腳手架，要按違章指揮追究有關領導人的責任。5.架子工必須熟悉腳手架安全操作規程,嚴格按規程的要求搭設，在搭設中要正確佩戴和使用勞動保護用品。6。腳手架的地基必須平整夯實，有排水措施，腳手架一經搭設，其地基即不準隨意開挖。7.腳手架每平方米的施工荷載：砌筑腳手架不超過270kg，只允許在兩步腳手架上同時堆物；粉刷腳手架不超過200kg，只允許在三步腳手架上同時施工。腳手架上不準超載,垃圾雜物必須經常清理。8.嚴禁在腳手架上接纜風繩和設置起重吊桿，不準在腳手架上擱置運料滑糟及搭設39、受料平臺，不準采用斜拉斜吊的方式從腳手架上進料.9。腳手架的桿件、扣件、竹篾和拉墻鉛絲等嚴禁隨意拆除，違者從嚴論處。五、腳手架驗收、維護與拆除1. 腳手架驗收腳手架按搭設順序，分段、分排進行驗收，搭設完成后進行整體檢查驗收。驗收工作由項目技術部、項目安全保證部和搭設作業隊/班組共同進行。腳手架的驗收要點：（1）腳手架底部基礎是否穩固；（2)腳手架立桿、大橫桿是否橫平豎直；（3)腳手架拉結是否層層拉牢；(4）腳手架剪刀撐是否全面覆蓋；（5)腳手架排層內是否有剩余物料。2。 腳手架維護(1）腳手架維護方式分為日常專職維護與節假日停工期間的維護，專職維護人員必須向使用班組宣傳教育腳手架的使用規范和基40、本維護常識,并進行監督和日常維護；（2）進行腳手架維護時，應檢查腳手架的各種桿件、扣件、拉結點等處的完好程度,如有損壞，應及時進行維修,確保腳手架的安全使用。3。 腳手架拆除拆除腳手架，應由項目技術部提出書面報告，經批準并經安全技術交底后方可進行拆除作業。拆除作業人員應先對腳手架進行安全檢修，然后在進行拆除作業。腳手架拆除作業要點：（1）腳手架拆除作業區域周邊應設置防護圍欄和警示標志，嚴禁非拆除作業人員入內,并設專人指揮監督；（2)腳手架的拆除作業順序應先外后內，后搭的先拆，先搭的后拆,拆除一排/步，清除一排/步，不得上下同時進行拆除作業；（3）拆除時嚴禁將物體從高處向下拋擲，嚴禁在腳手架內安裝起重運輸扒桿；（4）夜間進行拆除作業時，應設置充分的照明；（5)腳手架拆除作業人員應設專門指揮人員,中途調換人員時,應作詳細的交底，并有交底記錄;（6)拆除作業每日收工時，應使未拆除部分仍保留必要的臨邊防護措施、橫向穩固措施,不留散邊、散頭等。